JPH0673718B2 - 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 - Google Patents
鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型Info
- Publication number
- JPH0673718B2 JPH0673718B2 JP1134245A JP13424589A JPH0673718B2 JP H0673718 B2 JPH0673718 B2 JP H0673718B2 JP 1134245 A JP1134245 A JP 1134245A JP 13424589 A JP13424589 A JP 13424589A JP H0673718 B2 JPH0673718 B2 JP H0673718B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- long side
- mold
- corner
- casting mold
- short side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は鋳片のコーナー割れを抑止する連続鋳造用鋳型
に関するものである。
に関するものである。
＜従来の技術＞ ブルーム鋳造用鋳型は、鋳型の横断面の幾何学的寸法か
ら長片側が強冷却となり短辺側は暖冷却となるためコー
ナー最寄りの鋳型表面で長辺側と短片側で温度差を生
じ、それにより溶鋼のメニスカス温度にも同様に温度差
が生じるため、製品であるブルーム鋳片のコーナー寄り
に縦割れ欠陥が生じやすい。
ら長片側が強冷却となり短辺側は暖冷却となるためコー
ナー最寄りの鋳型表面で長辺側と短片側で温度差を生
じ、それにより溶鋼のメニスカス温度にも同様に温度差
が生じるため、製品であるブルーム鋳片のコーナー寄り
に縦割れ欠陥が生じやすい。
これは大形ブルームになればなる程上記欠陥が生じやす
く、又中炭鋼を包晶反応領域で鋳造する際にその欠陥が
発生しやすくなる。
く、又中炭鋼を包晶反応領域で鋳造する際にその欠陥が
発生しやすくなる。
更に詳しく述べると、鋼中炭素が0.15〜0.18％の鋼種は
鋳型内での収縮が大きく、鋳型壁での抜熱がなされにく
く且つ包晶反応を供うために極めて割れが生じやすい。
又凝固時の収縮、復熱の繰り返しにより凝固完了後のシ
ェル内でオーステナイト粒の成長が起こり非常に割れ易
いことが一般に知られている。
鋳型内での収縮が大きく、鋳型壁での抜熱がなされにく
く且つ包晶反応を供うために極めて割れが生じやすい。
又凝固時の収縮、復熱の繰り返しにより凝固完了後のシ
ェル内でオーステナイト粒の成長が起こり非常に割れ易
いことが一般に知られている。
長辺側の強冷却を緩和する手段としては、特開昭61−18
0649号公報に示される鋳型の長辺の内面にのみ多数のス
リット溝を施す方策や、特開昭61−92756号公報に示さ
れる長辺並びに短辺とも内面に溝を入れることにより暖
冷却を行う方策や、更には特公昭57−11735号公報に示
される鋳型の全面もしくは一部に多数個の凹部を施し凹
部の形状は数種が提示されている方策がある。
0649号公報に示される鋳型の長辺の内面にのみ多数のス
リット溝を施す方策や、特開昭61−92756号公報に示さ
れる長辺並びに短辺とも内面に溝を入れることにより暖
冷却を行う方策や、更には特公昭57−11735号公報に示
される鋳型の全面もしくは一部に多数個の凹部を施し凹
部の形状は数種が提示されている方策がある。
しかるに上記特開昭61−180649号公報、特開昭61−9275
6号公報、特公昭57−11735号公報のいずれの技術もこれ
らの公報にも示されている様に溝や凹部の深さは数μｍ
から数100μｍでないと溶鋼の引込みを生じるため極め
て浅いものとなっており、溶鋼の凝固したシェルでの摩
耗に長期的に耐えられるものではなく産業上実用的でな
いのが現状であり実際的には鋳型内表面は平坦なものが
使用されている。
6号公報、特公昭57−11735号公報のいずれの技術もこれ
らの公報にも示されている様に溝や凹部の深さは数μｍ
から数100μｍでないと溶鋼の引込みを生じるため極め
て浅いものとなっており、溶鋼の凝固したシェルでの摩
耗に長期的に耐えられるものではなく産業上実用的でな
いのが現状であり実際的には鋳型内表面は平坦なものが
使用されている。
＜発明が解決しようとする課題＞ 本発明者は従来仕様の連続鋳造鋳型の二次元熱解析を行
った結果、長辺と短辺の最寄りのコーナー部に於いて、
長辺側と短辺側で著しい温度差を生じていることを見出
した。
った結果、長辺と短辺の最寄りのコーナー部に於いて、
長辺側と短辺側で著しい温度差を生じていることを見出
した。
第１図にその解析結果を示すが、図中ａは従来仕様鋳型
の長辺表面温度、ｂは従来仕様鋳型の短辺表面温度であ
り、コーナー部での温度は長辺側は151℃であり短辺側
は270℃となっている。即ち長辺側は著しく強冷却にな
っており、短辺側は甚しく緩冷却であり、両者間の温度
差は119℃と大きく均衡が失われている。又炭素成分が
包晶反応域にある鋳片のカットサンプルからエッジプリ
ントを採取したところ上記温度差で最も凝固の遅れる短
辺コーナー寄り15mmの位置では粒の成長が確認された、
尚鋳片コーナーの縦割れはこの部分に集中して発生して
いる知見を得た。
の長辺表面温度、ｂは従来仕様鋳型の短辺表面温度であ
り、コーナー部での温度は長辺側は151℃であり短辺側
は270℃となっている。即ち長辺側は著しく強冷却にな
っており、短辺側は甚しく緩冷却であり、両者間の温度
差は119℃と大きく均衡が失われている。又炭素成分が
包晶反応域にある鋳片のカットサンプルからエッジプリ
ントを採取したところ上記温度差で最も凝固の遅れる短
辺コーナー寄り15mmの位置では粒の成長が確認された、
尚鋳片コーナーの縦割れはこの部分に集中して発生して
いる知見を得た。
これらの解析並びに観察から鋳片コーナーの縦割れの発
生を詳述する。コーナー部短辺では緩冷却のため凝固は
著しく遅れる。逆に長辺側では強冷却になっている為凝
固は、先行するこの為短辺のコーナー寄り部の凝固遅れ
シェルは引っ張り応力を受け鋳型壁面から離れ、鋳型と
の間に空隙を生じ、この空隙に溶融パウダーが流入し局
部的凝固遅れが更に進行していく。鋳片は鋳型下端を抜
けた位置で多量の鋳片冷却水と接することにより急速に
収縮が生じその収縮反応で凝固遅れの部位に縦割れを生
じる。この現象は前述の如く凝固収縮の大きい中炭鋼種
で顕著に生じるもので、高炭鋼種、低炭鋼種では顕著な
ものとはならない。更に冬期の冷却水温度が降下する場
合に多発し、給水温度が26℃以下になると極めて生じ易
くなる。
生を詳述する。コーナー部短辺では緩冷却のため凝固は
著しく遅れる。逆に長辺側では強冷却になっている為凝
固は、先行するこの為短辺のコーナー寄り部の凝固遅れ
シェルは引っ張り応力を受け鋳型壁面から離れ、鋳型と
の間に空隙を生じ、この空隙に溶融パウダーが流入し局
部的凝固遅れが更に進行していく。鋳片は鋳型下端を抜
けた位置で多量の鋳片冷却水と接することにより急速に
収縮が生じその収縮反応で凝固遅れの部位に縦割れを生
じる。この現象は前述の如く凝固収縮の大きい中炭鋼種
で顕著に生じるもので、高炭鋼種、低炭鋼種では顕著な
ものとはならない。更に冬期の冷却水温度が降下する場
合に多発し、給水温度が26℃以下になると極めて生じ易
くなる。
本発明はこの様な従来法の欠点を解消し、コーナー割れ
を抑止する連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
ものである。
を抑止する連続鋳造用鋳型を提供することを目的とする
ものである。
＜課題を解決する為の手段＞ 上述の従来法の問題点を解消する為、本発明では次の如
き手段を採用した。即ち銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブ
ルーム鋳造用鋳型で、且つ銅板の冷却がスリット溝タイ
プの鋳型において、長辺銅板のスリット溝の溝底に銅又
は銅合金より熱伝導率の低い例えばSUS304材の如き金属
部材を施し、さらにこの金属部材はコーナー部に近いほ
ど長い部材を施して長辺銅板のスリット溝の深さをコー
ナー部に向けて順次浅くした連続鋳造用鋳型である。
き手段を採用した。即ち銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブ
ルーム鋳造用鋳型で、且つ銅板の冷却がスリット溝タイ
プの鋳型において、長辺銅板のスリット溝の溝底に銅又
は銅合金より熱伝導率の低い例えばSUS304材の如き金属
部材を施し、さらにこの金属部材はコーナー部に近いほ
ど長い部材を施して長辺銅板のスリット溝の深さをコー
ナー部に向けて順次浅くした連続鋳造用鋳型である。
＜実施例＞ 以下本発明にその実施例及び比較例を示しながら詳述す
る。第２図は本発明の一例の長辺横断図であり、長辺銅
板の最コーナー寄りスリット溝に巾5mm、高さ16mmのSUS
304の角材を埋込み溝の有効深さを9mmとし、当該溝に
隣接するスリット溝に巾5mm、高さ5mmのSUSの角材を埋
込み溝の有効深さを20mmとしたものである。第３図は本
発明の実施例即ち第２図と対にした短辺の図である。第
４図は従来形の長辺。第５図は第４図と対になる短辺の
図である。
る。第２図は本発明の一例の長辺横断図であり、長辺銅
板の最コーナー寄りスリット溝に巾5mm、高さ16mmのSUS
304の角材を埋込み溝の有効深さを9mmとし、当該溝に
隣接するスリット溝に巾5mm、高さ5mmのSUSの角材を埋
込み溝の有効深さを20mmとしたものである。第３図は本
発明の実施例即ち第２図と対にした短辺の図である。第
４図は従来形の長辺。第５図は第４図と対になる短辺の
図である。
第４図の長辺と第５図の短辺を組合わせた連続鋳造用鋳
型の鋳型表面温度分布は前述の如く第１図のａ、ｂであ
る。本発明の実施例、即ち第２図の長辺と第３図の短辺
から構成する鋳型の表面温度の二次元熱解析結果を第１
図中に併記するが、ｃが長辺表面温度、ｄが短辺表面温
度であり、従来法に比べコーナー部での温度は長辺側は
191℃でり、短辺側は245℃となっており長辺側と短辺側
の温度差は54℃と大巾に改善されたものとなっている。
これは長辺側と短辺側の温度差を少なくした鋳片のコー
ナー割れを抑止する用途に合った鋳型である。
型の鋳型表面温度分布は前述の如く第１図のａ、ｂであ
る。本発明の実施例、即ち第２図の長辺と第３図の短辺
から構成する鋳型の表面温度の二次元熱解析結果を第１
図中に併記するが、ｃが長辺表面温度、ｄが短辺表面温
度であり、従来法に比べコーナー部での温度は長辺側は
191℃でり、短辺側は245℃となっており長辺側と短辺側
の温度差は54℃と大巾に改善されたものとなっている。
これは長辺側と短辺側の温度差を少なくした鋳片のコー
ナー割れを抑止する用途に合った鋳型である。
尚、第１図に示す二次元熱解析の条件は従来型、本発明
の１例ともに、鋳辺引き抜き速度0.8m/min、冷却水量は
長辺側800／面・分；短辺側500／面・分、冷却水温
度40℃である。
の１例ともに、鋳辺引き抜き速度0.8m/min、冷却水量は
長辺側800／面・分；短辺側500／面・分、冷却水温
度40℃である。
スリット溝は従来型の長辺側が巾5mmで深さ25mmの溝が1
6列であり短辺側が巾5mmで深さ25mmの溝が12列であり、
本発明の１例は長辺側が巾5mmで深さはコーナー最寄り
の溝が9mmで当該溝の鋳型表面側に巾5mmで高さ16mmのSU
S 304の角材を施し当該溝に隣接する溝は巾5mmで深さ20
mmで更に鋳型表面側に巾5mmで高さ5mmのSUS 304の角材
を埋設しその他の溝は巾5mmで深さ25mmのものであり合
わせて16列で短辺側が巾5mmで深さ25mmの溝が12列であ
る。
6列であり短辺側が巾5mmで深さ25mmの溝が12列であり、
本発明の１例は長辺側が巾5mmで深さはコーナー最寄り
の溝が9mmで当該溝の鋳型表面側に巾5mmで高さ16mmのSU
S 304の角材を施し当該溝に隣接する溝は巾5mmで深さ20
mmで更に鋳型表面側に巾5mmで高さ5mmのSUS 304の角材
を埋設しその他の溝は巾5mmで深さ25mmのものであり合
わせて16列で短辺側が巾5mmで深さ25mmの溝が12列であ
る。
尚これら従来例と本発明の１例の両鋳型により下表に示
す成分素２鋼種で比較鋳造を行った結果を第６図に示
す。
す成分素２鋼種で比較鋳造を行った結果を第６図に示
す。
第６図から判る通り、従来型でのコーナー割れ発生率は
Ａ、Ｂ鋼種の平均で77.5％であり、本発明の１例でのそ
れは５％と十分な効果を発現していることを確認した。
Ａ、Ｂ鋼種の平均で77.5％であり、本発明の１例でのそ
れは５％と十分な効果を発現していることを確認した。
＜発明の効果＞ 以上述べて如く、長辺側の冷却用スリット溝をコーナー
部に向けて順次冷却能を緩和することにより短辺側との
冷却能との差を極力少なくすることで当該鋳型と接する
溶鋼の長辺側と短辺側との温度差を少なくすることによ
り凝固シェル生成が長辺側と短辺側で出来るだけ均衡に
行われるという特徴を持った連続鋳造用鋳型を提供する
ものであり、鋳片欠陥を生じない用途に合ったものであ
る。また本発明では、単に長辺銅板のスリット溝の深さ
をコーナー部に向けて順次浅くするだけでなく、スリッ
ト溝の溝底に銅又は銅合金より熱伝導率の低い金属をコ
ーナー部に近いほど長くして施したので、長辺銅板のス
リット溝の深さをコーナー部に向けて順次浅くした場合
の効果に加えて溝底に施した金属部材によってさらに抜
熱効果が抑えられるので、その相乗効果によって長辺銅
板のコーナー部になるほど緩冷却される。その結果、鋳
片のコーナー割れをより効果的に防止することができる
ものである。
部に向けて順次冷却能を緩和することにより短辺側との
冷却能との差を極力少なくすることで当該鋳型と接する
溶鋼の長辺側と短辺側との温度差を少なくすることによ
り凝固シェル生成が長辺側と短辺側で出来るだけ均衡に
行われるという特徴を持った連続鋳造用鋳型を提供する
ものであり、鋳片欠陥を生じない用途に合ったものであ
る。また本発明では、単に長辺銅板のスリット溝の深さ
をコーナー部に向けて順次浅くするだけでなく、スリッ
ト溝の溝底に銅又は銅合金より熱伝導率の低い金属をコ
ーナー部に近いほど長くして施したので、長辺銅板のス
リット溝の深さをコーナー部に向けて順次浅くした場合
の効果に加えて溝底に施した金属部材によってさらに抜
熱効果が抑えられるので、その相乗効果によって長辺銅
板のコーナー部になるほど緩冷却される。その結果、鋳
片のコーナー割れをより効果的に防止することができる
ものである。
第１図は従来法と本発明の１例の二次元熱解析による鋳
型表面の温度分布図、第２図は本発明の実施例を示す長
辺横断面の説明図、第３図は本発明の長辺と対となる短
辺の横断面の説明図、第４図は従来型の長辺の横断面の
説明図、第５図は第４図の長辺となす短辺の横断面の説
明図、第６図は従来型と本発明の１例で比較鋳造した鋳
辺のコーナー割れ発生率を比較したグラフである。第７
図、第８図、第９図は本発明他の例を示す説明図であ
る。 図中a:従来型鋳型の長辺の表面温度 b:従来型鋳型の短辺の表面温度 c:本発明の１例の長辺の表面温度 d:本発明の１例の短辺の表面温度 1:長辺鋳型 2:長辺鋳型の冷却用スリット溝 3:冷却用スリット溝内に施した角材 4:短辺鋳型 5:短辺鋳型の冷却用スリット溝
型表面の温度分布図、第２図は本発明の実施例を示す長
辺横断面の説明図、第３図は本発明の長辺と対となる短
辺の横断面の説明図、第４図は従来型の長辺の横断面の
説明図、第５図は第４図の長辺となす短辺の横断面の説
明図、第６図は従来型と本発明の１例で比較鋳造した鋳
辺のコーナー割れ発生率を比較したグラフである。第７
図、第８図、第９図は本発明他の例を示す説明図であ
る。 図中a:従来型鋳型の長辺の表面温度 b:従来型鋳型の短辺の表面温度 c:本発明の１例の長辺の表面温度 d:本発明の１例の短辺の表面温度 1:長辺鋳型 2:長辺鋳型の冷却用スリット溝 3:冷却用スリット溝内に施した角材 4:短辺鋳型 5:短辺鋳型の冷却用スリット溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木下 康彦 福岡県北九州市八幡東区枝光２丁目１番15 号 三島光産株式会社内 (72)発明者 久芳 康郎 福岡県北九州市八幡東区枝光２丁目１番15 号 三島光産株式会社内 (56)参考文献 特開 昭57−206555（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−177854（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−113817（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−36341（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】銅もしくは銅合金製の炭素鋼ブルーム鋳造
用鋳型で、且つ銅板の冷却がスリット溝タイプの鋳型に
おいて、長辺銅板のスリット溝の溝底に銅又は銅合金よ
り熱伝導率の低い金属部材を施し、さらにこの金属部材
はコーナー部に近いほど長い部材を施して長辺銅板のス
リット溝の深さをコーナー部に向けて順次浅くしたこと
を特徴とする連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1134245A JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1134245A JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03453A JPH03453A (ja) | 1991-01-07 |
| JPH0673718B2 true JPH0673718B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=15123792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1134245A Expired - Lifetime JPH0673718B2 (ja) | 1989-05-26 | 1989-05-26 | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673718B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011093564A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드 플레이트, 몰드 플레이트 어셈블리 및 몰드 |
| WO2011093563A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드플레이트, 주조용 몰드플레이트 어셈블리 및 이를 구비하는 주조용 몰드 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006001812A1 (de) * | 2005-12-05 | 2007-06-06 | Km Europa Metal Ag | Kokille zum Stranggießen von Metall |
| JP6229650B2 (ja) * | 2014-12-16 | 2017-11-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造用鋳型 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57206555A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab |
-
1989
- 1989-05-26 JP JP1134245A patent/JPH0673718B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011093564A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드 플레이트, 몰드 플레이트 어셈블리 및 몰드 |
| WO2011093563A1 (ko) * | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 주식회사 풍산 | 주조용 몰드플레이트, 주조용 몰드플레이트 어셈블리 및 이를 구비하는 주조용 몰드 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03453A (ja) | 1991-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0154146B2 (ja) | ||
| KR101360564B1 (ko) | 연속주조 주형 | |
| US20060137851A1 (en) | Shaped direct chill aluminum ingot | |
| JPH0673718B2 (ja) | 鋳片コーナー割れ抑止用連続鋳造鋳型 | |
| JP3930761B2 (ja) | チューブ方式連続鋳造用鋳型 | |
| US6173755B1 (en) | Nozzle for continuous slab casting | |
| US20060081352A1 (en) | Lateral face of an installation used for the twin-roll continuous casting of metal bands | |
| JP2950152B2 (ja) | スラブ用連続鋳造鋳型 | |
| JPS626897B2 (ja) | ||
| JP4777090B2 (ja) | 厚鋼板用大断面鋳片の垂直型連続鋳造方法 | |
| US3206809A (en) | Continuous casting of plates and strips from non-ferrous metals | |
| JPH01228645A (ja) | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 | |
| US4352482A (en) | Hot tops | |
| RU2208497C2 (ru) | Боковая торцевая стенка для закрывания литникового пространства установки для непрерывной разливки металлических полос между валками и установка для разливки с такой торцевой стенкой | |
| SU973219A1 (ru) | Изложница дл слитков | |
| JPS57206555A (en) | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab | |
| RU2323062C1 (ru) | Кристаллизатор для непрерывного литья слябов | |
| JP3045185B2 (ja) | 金属薄帯の連続鋳造装置用冷却ドラム | |
| JPH0252580B2 (ja) | ||
| JP4164925B2 (ja) | 連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JP3643460B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型および連続鋳造方法 | |
| KR100807569B1 (ko) | 연속주조시 주편의 코너 근방 표면결함 방지를 위한 단변주형 | |
| JP2574471B2 (ja) | 薄肉鋳片の連続鋳造装置用冷却ドラム | |
| JPH022519Y2 (ja) | ||
| JP2888155B2 (ja) | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070921 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080921 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090921 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090921 Year of fee payment: 15 |