JPH066710B2 - 石炭のガス化法 - Google Patents
石炭のガス化法Info
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- JPH066710B2 JPH066710B2 JP21473985A JP21473985A JPH066710B2 JP H066710 B2 JPH066710 B2 JP H066710B2 JP 21473985 A JP21473985 A JP 21473985A JP 21473985 A JP21473985 A JP 21473985A JP H066710 B2 JPH066710 B2 JP H066710B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、石炭ガス化炉を組合せたプラントの石炭ガス
化プロセスに係り、特に石炭ガス化と発電とを組合せた
複合プロセスにおける排ガス中のＣＯ2ガスを、石炭ガ
ス化炉へ再循環して石炭ガス化に有効に利用する石炭の
ガス化法に関する。
化プロセスに係り、特に石炭ガス化と発電とを組合せた
複合プロセスにおける排ガス中のＣＯ2ガスを、石炭ガ
ス化炉へ再循環して石炭ガス化に有効に利用する石炭の
ガス化法に関する。
従来技術における石炭のガス化プロセスの代表的な一例
として、石炭のガス化と発電とを組合せた複合プロセス
を挙げ、図面に基づいて説明する。第４図は従来の石炭
ガス化複合発電プロセスの概要を示す系統図である。図
に示すごとく、石炭ガス化炉２に原料の石炭を供給する
場合に、石炭供給ホッパ１内の石炭を加圧し、気流輸送
によって石炭ガス化炉２へ石炭を導入するが、この場
合、石炭の着火、爆発を防止するために、石炭の加圧、
搬送用媒体としてＮ2ガスなどの不活性ガスを使用す
る。しかるに、Ｎ2ガスは石炭ガス化炉２内ではガス化
反応に何ら寄与せず、しかも常温で供給するため、石炭
のガス化温度まで加熱するに必要な熱量を余分に消費
し、石炭のガス化反応にとっては不利な条件となってい
る。すなわち、石炭１kgを供給するに必要なＮ2ガス量
は、常圧で0.02〜1.0m3必要であり、Ｎ2ガスの重量では
約0.02〜1.0kg必要となり、石炭ガス化炉２内の圧力が3
0気圧であるとすると、おおよそ0.6〜3kgのＮ2ガスが必
要となる。一方、石炭ガス化炉２からの生成ガスは、石
炭１kg当り約２Ｎm3のガスが発生し、石炭のガス化圧力
が30気圧の場合にはＮ2ガス含有量は最少でも20％以上
になり、このＮ2の石炭のガス化温度までの昇温に要す
る熱量は、石炭ガス化炉２内での発熱量の約15％を占め
るに至る。そして、石炭ガス化炉２が高圧にあると、さ
らにこの割合は大きくなる傾向にある。このＮ2ガスの
昇温に必要な熱量は、原料の石炭をむＯ2ガスによって
燃焼させて補うことになるが、これは、石炭のガス化効
率の低下と、Ｏ2ガスのユーティリティの増加となる。
また、一方生成ガス中へのＮ2ガスの混合量の増大に伴
い、生成ガスの発熱量の低下を招き、ガスタービン５な
どのガス使用元への輸送配管の増大、燃焼時における燃
焼不良による燃焼効率の低下ならびにＮＯｘの発生量が
増加するという問題が生じる。また、上記の石炭の輸送
用媒体としてのＮ2ガスはユーテイリティとして運転コ
ストの増加の原因になっている。現在、多くの場合は酸
素プラント25の副生成物であるＮ2ガスが使用されてい
るが、当然Ｎ2ガスにも生産コストの振り分けがなさ
れ、かつＮ2ガスを石炭の気流輸送を行なう所定の圧力
まで上昇するに要する設備ならびに動力費を必要とする
などの問題があった。
として、石炭のガス化と発電とを組合せた複合プロセス
を挙げ、図面に基づいて説明する。第４図は従来の石炭
ガス化複合発電プロセスの概要を示す系統図である。図
に示すごとく、石炭ガス化炉２に原料の石炭を供給する
場合に、石炭供給ホッパ１内の石炭を加圧し、気流輸送
によって石炭ガス化炉２へ石炭を導入するが、この場
合、石炭の着火、爆発を防止するために、石炭の加圧、
搬送用媒体としてＮ2ガスなどの不活性ガスを使用す
る。しかるに、Ｎ2ガスは石炭ガス化炉２内ではガス化
反応に何ら寄与せず、しかも常温で供給するため、石炭
のガス化温度まで加熱するに必要な熱量を余分に消費
し、石炭のガス化反応にとっては不利な条件となってい
る。すなわち、石炭１kgを供給するに必要なＮ2ガス量
は、常圧で0.02〜1.0m3必要であり、Ｎ2ガスの重量では
約0.02〜1.0kg必要となり、石炭ガス化炉２内の圧力が3
0気圧であるとすると、おおよそ0.6〜3kgのＮ2ガスが必
要となる。一方、石炭ガス化炉２からの生成ガスは、石
炭１kg当り約２Ｎm3のガスが発生し、石炭のガス化圧力
が30気圧の場合にはＮ2ガス含有量は最少でも20％以上
になり、このＮ2の石炭のガス化温度までの昇温に要す
る熱量は、石炭ガス化炉２内での発熱量の約15％を占め
るに至る。そして、石炭ガス化炉２が高圧にあると、さ
らにこの割合は大きくなる傾向にある。このＮ2ガスの
昇温に必要な熱量は、原料の石炭をむＯ2ガスによって
燃焼させて補うことになるが、これは、石炭のガス化効
率の低下と、Ｏ2ガスのユーティリティの増加となる。
また、一方生成ガス中へのＮ2ガスの混合量の増大に伴
い、生成ガスの発熱量の低下を招き、ガスタービン５な
どのガス使用元への輸送配管の増大、燃焼時における燃
焼不良による燃焼効率の低下ならびにＮＯｘの発生量が
増加するという問題が生じる。また、上記の石炭の輸送
用媒体としてのＮ2ガスはユーテイリティとして運転コ
ストの増加の原因になっている。現在、多くの場合は酸
素プラント25の副生成物であるＮ2ガスが使用されてい
るが、当然Ｎ2ガスにも生産コストの振り分けがなさ
れ、かつＮ2ガスを石炭の気流輸送を行なう所定の圧力
まで上昇するに要する設備ならびに動力費を必要とする
などの問題があった。
本発明の目的は、従来技術の問題点を解消し、従来、原
料である石炭をガス化炉へ気流輸送するための搬送用媒
体として使用されているＮ2ガスの代りに、プラントか
ら発生する排ガス中のＣＯ2ガスを分離回収してＣＯ2ガ
スを生成させるか、または排ガス中のＯ2ガスをＣＯ2ガ
スに転換させてＣＯ2に富むガスを生成させて、これを
石炭ガス化炉へ再循環して、石炭の搬送用媒体ならびに
ガス化剤として用いることによって、石炭のガス化効率
が良く、発熱量の高い良質の生成ガスを製造し、かつユ
ーティリティが少なくランニングコストの安価な石炭の
ガス化法を提供することにある。
料である石炭をガス化炉へ気流輸送するための搬送用媒
体として使用されているＮ2ガスの代りに、プラントか
ら発生する排ガス中のＣＯ2ガスを分離回収してＣＯ2ガ
スを生成させるか、または排ガス中のＯ2ガスをＣＯ2ガ
スに転換させてＣＯ2に富むガスを生成させて、これを
石炭ガス化炉へ再循環して、石炭の搬送用媒体ならびに
ガス化剤として用いることによって、石炭のガス化効率
が良く、発熱量の高い良質の生成ガスを製造し、かつユ
ーティリティが少なくランニングコストの安価な石炭の
ガス化法を提供することにある。
要するに本発明は、石炭ガス化炉を組合せたプラントに
おける石炭ガス化プロセスにおいて、上記プラントから
排出される排ガス中に含まれるＣＯ2ガスを分離回収し
てＣＯ2ガスを生成させるか、または上記排ガス中に含
まれるＯ2ガスをＣＯ2ガスに転換した後、排ガス中に含
まれるＣＯ2ガスを分離回収してＣＯ2ガスを生成させる
か、もしくは上記上記排ガス中に含まれるＯ2ガスをＣ
Ｏ2ガスに転換してＣＯ2に富むガスを生成させ、上記分
離回収したＣＯ2ガスもしくはＣＯ2に富むガスを、石炭
ガス化炉へ再循環して、石炭を気流輸送するための搬送
用媒体ならびに石炭のガス化剤として用いることを基本
とする石炭ガス化プロセスであって、石炭のガス化効率
が高く、かつ発熱量の高い良質の生成ガスを製造するこ
とができ、その上ユーティリティの低減をはかることの
できる効果的な石炭ガス化法である。
おける石炭ガス化プロセスにおいて、上記プラントから
排出される排ガス中に含まれるＣＯ2ガスを分離回収し
てＣＯ2ガスを生成させるか、または上記排ガス中に含
まれるＯ2ガスをＣＯ2ガスに転換した後、排ガス中に含
まれるＣＯ2ガスを分離回収してＣＯ2ガスを生成させる
か、もしくは上記上記排ガス中に含まれるＯ2ガスをＣ
Ｏ2ガスに転換してＣＯ2に富むガスを生成させ、上記分
離回収したＣＯ2ガスもしくはＣＯ2に富むガスを、石炭
ガス化炉へ再循環して、石炭を気流輸送するための搬送
用媒体ならびに石炭のガス化剤として用いることを基本
とする石炭ガス化プロセスであって、石炭のガス化効率
が高く、かつ発熱量の高い良質の生成ガスを製造するこ
とができ、その上ユーティリティの低減をはかることの
できる効果的な石炭ガス化法である。
以下に本発明の一実施例を挙げ、図面を参照しながらさ
らに具体的に説明する。図において、同一符号を付した
ものは同一部品（装置）または同一性能を有する部分で
ある。
らに具体的に説明する。図において、同一符号を付した
ものは同一部品（装置）または同一性能を有する部分で
ある。
（実施例１） 第１図は、本発明の一例である石炭ガス化と発電とを組
合せた複合プロセスにおける石炭のガス化法を示す系統
図である。図に示すごとく、石炭は石炭供給ホッパ１に
供給される。そして、コンプレッサ18によって所定の圧
力にまで昇圧されたリサイクルの回収ＣＯ2ガスは、石
炭供給ホッパ１内へ圧力送入され、原料石炭はＣＯ2ガ
スによる気流輸送によって石炭ガス化炉２内へ供給され
る。石炭ガス化炉２内では、酸素（Ｏ2）供給ライン20
より吹込まれたＯ2により石炭の一部を燃焼させ、石炭
をガス化する反応温度は反応装置にまで昇温させる。一
般に、石炭のガス化温度は反応装置によって異なるが80
0〜1800℃の範囲である。この温度範囲において石炭ガ
ス化炉２内では次に示すガス化反応が生じている。
合せた複合プロセスにおける石炭のガス化法を示す系統
図である。図に示すごとく、石炭は石炭供給ホッパ１に
供給される。そして、コンプレッサ18によって所定の圧
力にまで昇圧されたリサイクルの回収ＣＯ2ガスは、石
炭供給ホッパ１内へ圧力送入され、原料石炭はＣＯ2ガ
スによる気流輸送によって石炭ガス化炉２内へ供給され
る。石炭ガス化炉２内では、酸素（Ｏ2）供給ライン20
より吹込まれたＯ2により石炭の一部を燃焼させ、石炭
をガス化する反応温度は反応装置にまで昇温させる。一
般に、石炭のガス化温度は反応装置によって異なるが80
0〜1800℃の範囲である。この温度範囲において石炭ガ
ス化炉２内では次に示すガス化反応が生じている。
H2+1/2O2→H2O CH4+2O2→CO2+2H2O 石炭チャ−(C)+H2O→H2+CO 石炭チャ−(C)+CO2→2CO そして、石炭と共に供給されたＣＯ2ガスは、上記の石
炭チャー（Ｃ）との反応により、石炭チャーをガス化し
てＣＯガスに転換させる。
炭チャー（Ｃ）との反応により、石炭チャーをガス化し
てＣＯガスに転換させる。
C+CO2→2CO また、このＣＯ2ガスは、石炭チャーと直接反応するた
めに、ガス化され難い石炭チャー中のＣ分のガス化を助
長し、石炭のガス化効率を向上させる働きがある。この
ため、ＣＯ2ガスを用いた場合においては、石炭のガス
化により生じる生成ガスは、石炭の気流輸送による同伴
気体によって希釈され生成ガスのカロリが低下すること
はない。
めに、ガス化され難い石炭チャー中のＣ分のガス化を助
長し、石炭のガス化効率を向上させる働きがある。この
ため、ＣＯ2ガスを用いた場合においては、石炭のガス
化により生じる生成ガスは、石炭の気流輸送による同伴
気体によって希釈され生成ガスのカロリが低下すること
はない。
石炭ガス化炉２を出た生成ガスは、熱交換器３による熱
回収後、ガス精製装置４を通り、脱じん、脱硫後、ガス
タービン５に導かれ、空気によって燃焼し発電する。ガ
スタービン５の排ガスは、廃熱回収ボイラ６によって熱
回収された後、スタック７より排気される。この廃熱回
収後の排ガスを排ガスバイパス11によって触媒燃焼装置
12へ導き、さらにガスタービン５の入口部より生成ガス
を、生成ガスライン19によって触媒燃焼装置12へ導入し
て、排ガス中のＯ2をＣＯ2とＨ2Ｏに変換させる。ガス
タービン５の出口の排ガス組成は、ＣＯ212％，Ｈ2Ｏ６
％，Ｏ210％，Ｎ272％程度であり、Ｓ分は脱硫後のガス
であるために含まれていない。触媒燃焼用の生成ガス
は、Ｈ2，ＣＯ，ＣＯ2を主成分とする組成のガスであ
り、触媒燃焼後の排ガス組成は、大略、ＣＯ225％，Ｈ2
Ｏ15％，Ｎ260％となる。このガスは、熱回収装置13で
冷却された後、ＣＯ2吸収塔14へ導入され、モノエタノ
ールアミン（MEA）またはノチルジエタノールアミン（M
DEA）などのアミン系の吸収液によってガス中のＣＯ2が
吸収され、ＣＯ2放出塔15からＣＯ2ガスが放出される。
この放出されたＣＯ2ガスはコンプレッサ18で昇圧し、
ＣＯ2ライン17を通って、石炭供給ホッパ１および石炭
ガス化炉２へ再循環され、石炭の搬送媒体用ガス、石炭
のガス化剤あるいはパージガスとして使用される。ＣＯ
2ガスの石炭ガス化反応面での効果は上述したとおりで
あるが、安全性の面においても、ＣＯ2ガスと可燃性ガ
スの混合による爆発範囲は、Ｎ2ガスに比べて狭いこと
はよく知られており極めて有利である。
回収後、ガス精製装置４を通り、脱じん、脱硫後、ガス
タービン５に導かれ、空気によって燃焼し発電する。ガ
スタービン５の排ガスは、廃熱回収ボイラ６によって熱
回収された後、スタック７より排気される。この廃熱回
収後の排ガスを排ガスバイパス11によって触媒燃焼装置
12へ導き、さらにガスタービン５の入口部より生成ガス
を、生成ガスライン19によって触媒燃焼装置12へ導入し
て、排ガス中のＯ2をＣＯ2とＨ2Ｏに変換させる。ガス
タービン５の出口の排ガス組成は、ＣＯ212％，Ｈ2Ｏ６
％，Ｏ210％，Ｎ272％程度であり、Ｓ分は脱硫後のガス
であるために含まれていない。触媒燃焼用の生成ガス
は、Ｈ2，ＣＯ，ＣＯ2を主成分とする組成のガスであ
り、触媒燃焼後の排ガス組成は、大略、ＣＯ225％，Ｈ2
Ｏ15％，Ｎ260％となる。このガスは、熱回収装置13で
冷却された後、ＣＯ2吸収塔14へ導入され、モノエタノ
ールアミン（MEA）またはノチルジエタノールアミン（M
DEA）などのアミン系の吸収液によってガス中のＣＯ2が
吸収され、ＣＯ2放出塔15からＣＯ2ガスが放出される。
この放出されたＣＯ2ガスはコンプレッサ18で昇圧し、
ＣＯ2ライン17を通って、石炭供給ホッパ１および石炭
ガス化炉２へ再循環され、石炭の搬送媒体用ガス、石炭
のガス化剤あるいはパージガスとして使用される。ＣＯ
2ガスの石炭ガス化反応面での効果は上述したとおりで
あるが、安全性の面においても、ＣＯ2ガスと可燃性ガ
スの混合による爆発範囲は、Ｎ2ガスに比べて狭いこと
はよく知られており極めて有利である。
本実施例の方法において、石炭ガス化炉２によって生成
される生成ガス中には、Ｎ2ガスを石炭の搬送用媒体と
して用いた時のようにＮ2が20〜30％も含有されること
はなく、石炭中に本来含まれているＮ分のみによるＮ2
ガスが含まれるのみであって、生成ガス中には１〜３％
程度して含まれず、したがってガスタービン５での高温
燃焼を行なってもＮＯxの発生を大幅に低減させること
ができる。
される生成ガス中には、Ｎ2ガスを石炭の搬送用媒体と
して用いた時のようにＮ2が20〜30％も含有されること
はなく、石炭中に本来含まれているＮ分のみによるＮ2
ガスが含まれるのみであって、生成ガス中には１〜３％
程度して含まれず、したがってガスタービン５での高温
燃焼を行なってもＮＯxの発生を大幅に低減させること
ができる。
第３図に、石炭の搬送用媒体として、ＣＯ2ガスとＮ2ガ
スを用いた場合の生成ガス発熱量（kcal／Nm3）、カー
ボン利用率％（％）ａおよび冷ガス効率（％）ｂの関係
を示す。図に示すごとく、Ｏ2／石炭の比率が大きくな
るにしたがい、すなわち、石炭のガス化温度が高くなる
にしたがってＣＯ2の反応は促進され、カーボン利用率
（％）および冷ガス効率（％）共に、Ｎ2ガスの場合よ
りも向上しており、また、生成ガスの発熱量（kcal／Nm
3）は、Ｏ2／石炭のいずれの比率においても、ＣＯ2ガ
ス使用の方が高カロリを示している。
スを用いた場合の生成ガス発熱量（kcal／Nm3）、カー
ボン利用率％（％）ａおよび冷ガス効率（％）ｂの関係
を示す。図に示すごとく、Ｏ2／石炭の比率が大きくな
るにしたがい、すなわち、石炭のガス化温度が高くなる
にしたがってＣＯ2の反応は促進され、カーボン利用率
（％）および冷ガス効率（％）共に、Ｎ2ガスの場合よ
りも向上しており、また、生成ガスの発熱量（kcal／Nm
3）は、Ｏ2／石炭のいずれの比率においても、ＣＯ2ガ
ス使用の方が高カロリを示している。
なお、触媒燃焼装置12で燃焼させたガスの顕熱は、熱回
収装置13によってスチームとして回収され、ガスタービ
ン５の廃熱回収ボイラ６のスチームと共に、スチームタ
ービン８へ導かれ電気に変換される。
収装置13によってスチームとして回収され、ガスタービ
ン５の廃熱回収ボイラ６のスチームと共に、スチームタ
ービン８へ導かれ電気に変換される。
（実施例２） 本発明の他の実施例を第２図に示す。図に示す石炭ガ
ス化と発電とを組合せた複合プロセスは、上述の実施例
１の第１図に示した複合プロセスにおいて、ガスタービ
ン５の排ガスを、廃熱回収ボイラ６によって廃熱を回収
した後、排ガスバイパス11で分岐し、コンプレッサ18に
よって昇圧後、触媒燃焼装置12において、生成ガスを用
いて排ガス中のＯ2をＣＯ2に転換してＣＯ2に富むガス
を生成させ、石炭の搬送用媒体ならびにガス化剤として
用いる方法で、第１図に示す複合プロセスのＣＯ2吸収
塔14およびＣＯ2放出塔15によって構成されるＣＯ2吸収
装置を取り除いたものである。
ス化と発電とを組合せた複合プロセスは、上述の実施例
１の第１図に示した複合プロセスにおいて、ガスタービ
ン５の排ガスを、廃熱回収ボイラ６によって廃熱を回収
した後、排ガスバイパス11で分岐し、コンプレッサ18に
よって昇圧後、触媒燃焼装置12において、生成ガスを用
いて排ガス中のＯ2をＣＯ2に転換してＣＯ2に富むガス
を生成させ、石炭の搬送用媒体ならびにガス化剤として
用いる方法で、第１図に示す複合プロセスのＣＯ2吸収
塔14およびＣＯ2放出塔15によって構成されるＣＯ2吸収
装置を取り除いたものである。
そして、触媒燃焼装置12を出た排ガスは、熱交換器23お
よびガス凝縮器24によって冷却し水分を除去すると、Ｃ
Ｏ230％，Ｎ270％の組成の排ガスとなる。この組成の排
ガスを再び熱交換器23に通し昇温して、石炭供給ホッパ
１ならびに石炭ガス化炉２へ供給する。本実施例の方法
では、排ガス中にＮ2が70％程度含まれるため、上述の
実施例１における方法に比べて、石炭のガス化効率、生
成ガスのカロリ、ＮＯx発生などの面で不利となるが、
ＣＯ2吸収装置を不要としたものであり、その分だけ設
備費ならびにランニングコストが安価となる。なお、Ｃ
Ｏ2に富む再循環排ガスは昇温して石炭の搬送用媒体な
らびにガス化剤とて用いるので、供給ガスの顕熱分のロ
スを少なくすることができる。さらに、本実施例の複合
プロセスでは、排ガス中のＯ2をＣＯ2に転換する燃焼装
置として触媒燃焼装置を用いているため高圧での操作が
可能であり、昇圧に用いるコンプレッサ容量を縮小、ま
たは取り除くことができる。なお、従来のＮ2ガスを使
用する方法に比べ、ＣＯ2に富む排ガス中には、Ｎ2の含
有量が少ないので、石炭のガス化効率が向上し、生成ガ
スの発熱量が高くなることは言うまでもない。
よびガス凝縮器24によって冷却し水分を除去すると、Ｃ
Ｏ230％，Ｎ270％の組成の排ガスとなる。この組成の排
ガスを再び熱交換器23に通し昇温して、石炭供給ホッパ
１ならびに石炭ガス化炉２へ供給する。本実施例の方法
では、排ガス中にＮ2が70％程度含まれるため、上述の
実施例１における方法に比べて、石炭のガス化効率、生
成ガスのカロリ、ＮＯx発生などの面で不利となるが、
ＣＯ2吸収装置を不要としたものであり、その分だけ設
備費ならびにランニングコストが安価となる。なお、Ｃ
Ｏ2に富む再循環排ガスは昇温して石炭の搬送用媒体な
らびにガス化剤とて用いるので、供給ガスの顕熱分のロ
スを少なくすることができる。さらに、本実施例の複合
プロセスでは、排ガス中のＯ2をＣＯ2に転換する燃焼装
置として触媒燃焼装置を用いているため高圧での操作が
可能であり、昇圧に用いるコンプレッサ容量を縮小、ま
たは取り除くことができる。なお、従来のＮ2ガスを使
用する方法に比べ、ＣＯ2に富む排ガス中には、Ｎ2の含
有量が少ないので、石炭のガス化効率が向上し、生成ガ
スの発熱量が高くなることは言うまでもない。
本実施例においては、空気による石炭のガス化よりも、
酸素によるガス化の方が有効である。すなわち、空気に
よる石炭のガス化の場合は、すでに空気中のＮ2により
生成ガスは希釈されているために、生成ガスの発熱量が
ガスタービンにおける燃焼可能範囲の最低値である800k
cal／Ｎm3以下となる恐れが多くあり、そのために燃焼
用空気の予熱などを行なう必要が生じてくるので、余分
のＮ2は極力抑制する必要がある。したがって、Ｏ2ガス
を石炭のガス化に使用すれば、余分のＮ2含有量を低く
することができると共に、ＣＯ2を含む再循環ガスの保
有する顕熱により、ガス化効率の向上をはかることがで
き、かつ生成ガスのカロリの低下を防止することができ
る。なお、空気酸化による石炭のガス化の場合には、酸
素プラントの設置を必要としないので、その分だけ設備
費は安価になるが、パージガスとして不活性ガス
（Ｎ2）を別途用意する必要が生じ、ユーティリティが
増加することになる。
酸素によるガス化の方が有効である。すなわち、空気に
よる石炭のガス化の場合は、すでに空気中のＮ2により
生成ガスは希釈されているために、生成ガスの発熱量が
ガスタービンにおける燃焼可能範囲の最低値である800k
cal／Ｎm3以下となる恐れが多くあり、そのために燃焼
用空気の予熱などを行なう必要が生じてくるので、余分
のＮ2は極力抑制する必要がある。したがって、Ｏ2ガス
を石炭のガス化に使用すれば、余分のＮ2含有量を低く
することができると共に、ＣＯ2を含む再循環ガスの保
有する顕熱により、ガス化効率の向上をはかることがで
き、かつ生成ガスのカロリの低下を防止することができ
る。なお、空気酸化による石炭のガス化の場合には、酸
素プラントの設置を必要としないので、その分だけ設備
費は安価になるが、パージガスとして不活性ガス
（Ｎ2）を別途用意する必要が生じ、ユーティリティが
増加することになる。
以上詳細に説明したごとく、本発明の石炭ガス化炉を組
合せたプラントにおける石炭ガス化プロセスは、次に示
す優れた効果を有する。
合せたプラントにおける石炭ガス化プロセスは、次に示
す優れた効果を有する。
(1)プラントの排ガス中のＣＯ2ガスを分離回収し、ある
いは燃焼処理を施すことによってＣＯ2に富む比較的高
温のガスを、石炭ガス化炉へ石炭を供給する搬送用媒体
として使用するので、石炭ガス化炉内ではＣＯ2ガスが
石炭のガス化剤として高率的に反応し、そのため石炭の
ガス化効率を著しく高くすることができ、冷ガス効率な
らびにカーボン利用率を大幅に向上させることができ
る。
いは燃焼処理を施すことによってＣＯ2に富む比較的高
温のガスを、石炭ガス化炉へ石炭を供給する搬送用媒体
として使用するので、石炭ガス化炉内ではＣＯ2ガスが
石炭のガス化剤として高率的に反応し、そのため石炭の
ガス化効率を著しく高くすることができ、冷ガス効率な
らびにカーボン利用率を大幅に向上させることができ
る。
(2)石炭の搬送用媒体として不活性ガス（Ｎ2）を使用す
る場合のごとく、石炭のガス化反応によって生成する生
成ガスがＮ2によって大きく希釈されることがないの
で、生成ガスのカロリ低下が少なく、本来の石炭ガス化
発熱量である高カロリに保ち得る。
る場合のごとく、石炭のガス化反応によって生成する生
成ガスがＮ2によって大きく希釈されることがないの
で、生成ガスのカロリ低下が少なく、本来の石炭ガス化
発熱量である高カロリに保ち得る。
(3)石炭のガス化による生成ガス中のＮ2含有量を低下さ
せることができるので、例えばガスタービンなどの燃焼
時におけるＮＯxの発生量を抑制することができる。こ
のことは、ガスタービンの設計温度を高くすることがで
き、発電効率の向上につながる。
せることができるので、例えばガスタービンなどの燃焼
時におけるＮＯxの発生量を抑制することができる。こ
のことは、ガスタービンの設計温度を高くすることがで
き、発電効率の向上につながる。
(4)石炭ガス化炉よりの生成ガスならびに複合プロセス
における排ガスを利用することによって、必要とする石
炭の搬送用媒体ならびにガス化剤をまかなうことができ
るので、ユーティリティである不活性ガス（Ｎ2）の使
用を低減させることができる。したがつて、Ｏ2プラン
トを用いる場合には、その副生ガスである余剰のＮ2を
系外へ導き、製品として販売することができるメリット
がある。
における排ガスを利用することによって、必要とする石
炭の搬送用媒体ならびにガス化剤をまかなうことができ
るので、ユーティリティである不活性ガス（Ｎ2）の使
用を低減させることができる。したがつて、Ｏ2プラン
トを用いる場合には、その副生ガスである余剰のＮ2を
系外へ導き、製品として販売することができるメリット
がある。
第１図は本発明の実施例１として引用した石炭ガス化と
発電とを組合せた複合プロセスにおける石炭のガス化法
を示す系統図、第２図は本発明の実施例２として引用し
た石炭ガス化と発電とを組合せた複合プロセスにおける
石炭のガス化法を示す系統図、第３図は本発明によるＣ
Ｏ2ガス使用の場合と、従来技術であるＮ2ガス使用の場
合の、生成ガス発熱量およびガス化効率の比較を示すグ
ラフ、第４図は従来技術の代表的な一例である石炭のガ
ス化と発電とを組合せた複合プロセスにおける石炭のガ
ス化法を示す系統図である。 １…石炭供給ホッパ、２…石炭ガス化炉 ３…熱交換器、４…ガス精製装置 ５…ガスタービン、６…廃熱回収ボイラ ７…スタック、８…スチームタービン ９…ＧＴ発電機、10…ＳＴ発電機 11…排ガスバイパス、12…触媒燃焼装置 13…熱回収装置、14…ＣＯ2吸収塔 15…ＣＯ2放出塔、16…排ガス還元ライン 17…ＣＯ2ライン、18…コンプレッサ 19…生成ガスライン、20…酸素供給ライン 21…スラグ取出しホッパ 22…スラグ排出ライン、23…熱交換器 24…ガス凝縮器、25…酸素プラント
発電とを組合せた複合プロセスにおける石炭のガス化法
を示す系統図、第２図は本発明の実施例２として引用し
た石炭ガス化と発電とを組合せた複合プロセスにおける
石炭のガス化法を示す系統図、第３図は本発明によるＣ
Ｏ2ガス使用の場合と、従来技術であるＮ2ガス使用の場
合の、生成ガス発熱量およびガス化効率の比較を示すグ
ラフ、第４図は従来技術の代表的な一例である石炭のガ
ス化と発電とを組合せた複合プロセスにおける石炭のガ
ス化法を示す系統図である。 １…石炭供給ホッパ、２…石炭ガス化炉 ３…熱交換器、４…ガス精製装置 ５…ガスタービン、６…廃熱回収ボイラ ７…スタック、８…スチームタービン ９…ＧＴ発電機、10…ＳＴ発電機 11…排ガスバイパス、12…触媒燃焼装置 13…熱回収装置、14…ＣＯ2吸収塔 15…ＣＯ2放出塔、16…排ガス還元ライン 17…ＣＯ2ライン、18…コンプレッサ 19…生成ガスライン、20…酸素供給ライン 21…スラグ取出しホッパ 22…スラグ排出ライン、23…熱交換器 24…ガス凝縮器、25…酸素プラント
Claims (6)
- 【請求項１】石炭ガス化炉を組合せたプラントにおける
石炭ガス化プロセスにおいて、上記プラントから排出さ
れる排ガス中に含まれるＣＯ2ガスを分離回収してＣＯ2
ガスを生成させるか、または上記排ガス中に含まれるＯ
2ガスをＣＯ2ガスに転換した後、排ガス中に含まれるＣ
Ｏ2ガスを分離回収してＣＯ2ガスを生成させるか、もし
くは上記排ガス中に含まれるＯ2ガスをＣＯ2ガスに転換
してＣＯ2に富むガスを生成させる手段を設け、さらに
上記分離回収したＣＯ2ガスもしくはＣＯ2に富むガス
を、上記石炭ガス化炉へ再循環して、原料石炭を気流輸
送するための搬送用媒体ならびに石炭のガス化剤として
使用する手段を設けて、石炭のガス化を行なうことを特
徴とする石炭のガス化法。 - 【請求項２】石炭ガス化プロセスが、石炭ガス化と発電
とを組合せた石炭ガス化複合発電プロセスであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の石炭のガス化
法。 - 【請求項３】プラントから排出される排ガス中に含まれ
るＣＯ2ガスの分離回収手段は、アミン系のＣＯ2吸収液
を用いるプロセスによることを特徴とする特許請求の範
囲第１項または第２項に記載の石炭のガス化法。 - 【請求項４】プラントから排出される排ガス中に含まれ
るＯ2ガスのＣＯ2ガスへの転換手段は、触媒燃焼プロセ
スによることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし
第３項のいずれか１項に記載の石炭のガス化法。 - 【請求項５】プラントから排出される排ガス中に含まれ
るＯ2ガスのＣＯ2ガスへの転換手段は、石炭ガス化炉に
より生成された生成ガスの一部を上記排ガス中に混合
し、触媒燃焼プロセスによることを特徴とする特許請求
の範囲第１項ないし第４項のいずれか１項に記載の石炭
のガス化法。 - 【請求項６】プラントから排出される排ガスが、ガスタ
ービン出口の排ガスであることを特徴とする特許請求の
範囲第１項ないし第５項のいずれか１項に記載の石炭の
ガス化法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21473985A JPH066710B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 石炭のガス化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21473985A JPH066710B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 石炭のガス化法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6274992A JPS6274992A (ja) | 1987-04-06 |
| JPH066710B2 true JPH066710B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=16660792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21473985A Expired - Fee Related JPH066710B2 (ja) | 1985-09-30 | 1985-09-30 | 石炭のガス化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066710B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291081A (ja) | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | ガス化設備 |
| JP6139845B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-05-31 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 炭素系燃料のガス化システム |
| CN103232857B (zh) * | 2013-04-24 | 2015-10-28 | 华东理工大学 | 一种co2零排放的煤基电力与化工品联产工艺 |
| JP6191560B2 (ja) * | 2014-08-27 | 2017-09-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭素質燃料のガス化方法 |
| JP7117118B2 (ja) * | 2018-03-22 | 2022-08-12 | 積水化学工業株式会社 | ガス化装置、有機物質製造装置、合成ガスの製造方法および有機物質の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-30 JP JP21473985A patent/JPH066710B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6274992A (ja) | 1987-04-06 |
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