JPS6128725A - 部分酸化ガスの後処理方法 - Google Patents
部分酸化ガスの後処理方法Info
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- JPS6128725A JPS6128725A JP60139239A JP13923985A JPS6128725A JP S6128725 A JPS6128725 A JP S6128725A JP 60139239 A JP60139239 A JP 60139239A JP 13923985 A JP13923985 A JP 13923985A JP S6128725 A JPS6128725 A JP S6128725A
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/067—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle the combustion heat coming from a gasification or pyrolysis process, e.g. coal gasification
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
-
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- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/1516—Multisteps
- C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
よび／または液体燃料をガス化（部分酸化）することに
より得られる部分酸化ガスを、ガス化装置に後接された
後処理装置中で後処理する方法に関する。
より得られる部分酸化ガスを、ガス化装置に後接された
後処理装置中で後処理する方法に関する。
従来の技術
部分酸化ガスをアンモニア、メタノール、Ｃ〇−および
／またはＨ３含有合成ガスを製造するためないしは製造
された合成ガスを他の合成または特定の水素添加反応に
使用することは公知である。これらすぺ【の場合に、部
分酸化ガスの後処理は、それぞれの後処理装置が部分酸
化ガスを製造するためのガス化装置に後接されている統
合装置システム中で行なわれる。この場合、装入物質の
需要ならびに装入物質を合成ガスに変換するためおよび
合成ガスの後処理のための外部エネルギー需要は、装入
物質中の炭素対水素の比が上昇するにつれて増加するこ
とは公知事実である。下記の表は合成ガス製造例でこれ
に関する概観を与える： 装入物質 天然ガス燃料油Ｂ褐炭 石炭Ｃ／Ｈ重量比
２．９６ １０．０ １２−１３ １６−２４６ま
でのＣ／Ｈ重量比ｔ−有する装入物質からの合成ガスの
製造は、現在では殆んど専らいわゆるスチーム・リホー
ミング装置中で行なわれる。
／またはＨ３含有合成ガスを製造するためないしは製造
された合成ガスを他の合成または特定の水素添加反応に
使用することは公知である。これらすぺ【の場合に、部
分酸化ガスの後処理は、それぞれの後処理装置が部分酸
化ガスを製造するためのガス化装置に後接されている統
合装置システム中で行なわれる。この場合、装入物質の
需要ならびに装入物質を合成ガスに変換するためおよび
合成ガスの後処理のための外部エネルギー需要は、装入
物質中の炭素対水素の比が上昇するにつれて増加するこ
とは公知事実である。下記の表は合成ガス製造例でこれ
に関する概観を与える： 装入物質 天然ガス燃料油Ｂ褐炭 石炭Ｃ／Ｈ重量比
２．９６ １０．０ １２−１３ １６−２４６ま
でのＣ／Ｈ重量比ｔ−有する装入物質からの合成ガスの
製造は、現在では殆んど専らいわゆるスチーム・リホー
ミング装置中で行なわれる。
この方法を使用することのできる装置システムは、一般
にエネルギーアラタルキーである。それというのもこの
場合に生じる廃熱蒸気は方法の目的および原動機として
の蒸気タービンには十分であるからである。
にエネルギーアラタルキーである。それというのもこの
場合に生じる廃熱蒸気は方法の目的および原動機として
の蒸気タービンには十分であるからである。
しかし、高いＣ／Ｈ重量比ｔ−ｉする装入物質、たとえ
ば重質燃料油または固体燃料を使用する装置では、生じ
る方法の廃熱は、全変換システムをエネルギーアラタル
キーに運転するためには不十分である。従って、これら
の装置は、種種の機械および集合体を電気エネルギーま
たは蒸気による駆動を実施するための付加的エネルギー
発生装置を備えねばならない。
ば重質燃料油または固体燃料を使用する装置では、生じ
る方法の廃熱は、全変換システムをエネルギーアラタル
キーに運転するためには不十分である。従って、これら
の装置は、種種の機械および集合体を電気エネルギーま
たは蒸気による駆動を実施するための付加的エネルギー
発生装置を備えねばならない。
石炭のガス化によって得られる部分酸化ガスから統合装
置システム中でアンモニアを製造する場合、全エネルギ
ー需要はたとえば次のように分配される： ガス化のための石炭 −３７ＧＪ／ｇ ＝
７２．５チこの割合は、石炭のガス化によって得られる
部分酸化ガスからのメタノール製造の場合に全く類似で
ある。この場合、全エネルギー需要は次のとおりである
： ガス化のだめの石炭 −３８，０（）Ｊ／ｌ
−７５，２％上記の数字は、実際に部分酸化ガスを他の
生成物または他の目的物に後処理する場合ならびに高い
Ｃ／Ｈ比を有する他の燃料を選択する場合に特定の範囲
内で変化しうる。しかし、６よりも大きいＣ／Ｈ重量比
を有する燃料を使用する場合、エネルギー源生のために
は全エネルギー需要の約Ａが必要であるという傾向は維
持される。従って、石炭のガス化によって得られる部分
酸化ガスで作業する既存の装置システムにおける必要な
エネルギー需要は、ガス化プロセスからの廃熱によって
カバーすることができない限り、外部エネルギー源を接
続することによってカバーされる。これは第一に既存の
電力供給網からの電流の取出しである。この場合、この
電流は慣用の石炭・蒸気発電所においてつくられること
から出発すれば、燃料から装置システムのそれぞれの消
費個所に電流を供給するまでの全効率は約６０〜６５チ
である。
置システム中でアンモニアを製造する場合、全エネルギ
ー需要はたとえば次のように分配される： ガス化のための石炭 −３７ＧＪ／ｇ ＝
７２．５チこの割合は、石炭のガス化によって得られる
部分酸化ガスからのメタノール製造の場合に全く類似で
ある。この場合、全エネルギー需要は次のとおりである
： ガス化のだめの石炭 −３８，０（）Ｊ／ｌ
−７５，２％上記の数字は、実際に部分酸化ガスを他の
生成物または他の目的物に後処理する場合ならびに高い
Ｃ／Ｈ比を有する他の燃料を選択する場合に特定の範囲
内で変化しうる。しかし、６よりも大きいＣ／Ｈ重量比
を有する燃料を使用する場合、エネルギー源生のために
は全エネルギー需要の約Ａが必要であるという傾向は維
持される。従って、石炭のガス化によって得られる部分
酸化ガスで作業する既存の装置システムにおける必要な
エネルギー需要は、ガス化プロセスからの廃熱によって
カバーすることができない限り、外部エネルギー源を接
続することによってカバーされる。これは第一に既存の
電力供給網からの電流の取出しである。この場合、この
電流は慣用の石炭・蒸気発電所においてつくられること
から出発すれば、燃料から装置システムのそれぞれの消
費個所に電流を供給するまでの全効率は約６０〜６５チ
である。
発明が解決しようとする問題点
従って本発明の課題は、部分酸化ガスを後処理するため
のこの種方法の経済性をさらに改良することである。
のこの種方法の経済性をさらに改良することである。
問題点を解決するための手段
これは、最初に記載した種類の方法におい℃全装置シス
テムの全部の機械および集合体、を、装置システムに組
込まれたガスタービン・蒸気タービン組合せ発電所にお
いてつくられる電気的エネルギーで駆動し、その際熱い
部分酸化ガスの冷却ならびにガスタービンの後で膨脹し
た煙道ガスの冷却の際に生じる廃熱蒸気を発電所の蒸気
タービンの駆動のために利用し、発電所のガスタービン
は脱流しだ部分酸化ガスの分流全圧縮空気で燃焼するこ
とによって生成する熱い加圧煙道ガスによって駆動する
ことによって達ら、熱い部分酸化ガスの冷却の際に生じ
る廃熱蒸気を蒸気タービン中で利用し、脱硫したガスの
分流を圧縮空気で燃焼し、その際生成する煙道ガスをガ
スタービン中で膨脹させる、石炭部分酸化ガスからの電
気エネルギ−発生方法は実際に公知である。しかしこの
方法では、廃熱蒸気を全部または部分的に、いわゆるベ
ース負荷をカバーするのに十分な電流量をつくるために
利用し、ガスタービン中でいわゆるピーク負荷をカバー
するのに必要な電流量をつくることが提案されている。
テムの全部の機械および集合体、を、装置システムに組
込まれたガスタービン・蒸気タービン組合せ発電所にお
いてつくられる電気的エネルギーで駆動し、その際熱い
部分酸化ガスの冷却ならびにガスタービンの後で膨脹し
た煙道ガスの冷却の際に生じる廃熱蒸気を発電所の蒸気
タービンの駆動のために利用し、発電所のガスタービン
は脱流しだ部分酸化ガスの分流全圧縮空気で燃焼するこ
とによって生成する熱い加圧煙道ガスによって駆動する
ことによって達ら、熱い部分酸化ガスの冷却の際に生じ
る廃熱蒸気を蒸気タービン中で利用し、脱硫したガスの
分流を圧縮空気で燃焼し、その際生成する煙道ガスをガ
スタービン中で膨脹させる、石炭部分酸化ガスからの電
気エネルギ−発生方法は実際に公知である。しかしこの
方法では、廃熱蒸気を全部または部分的に、いわゆるベ
ース負荷をカバーするのに十分な電流量をつくるために
利用し、ガスタービン中でいわゆるピーク負荷をカバー
するのに必要な電流量をつくることが提案されている。
つまり、この方法ではつくられた電流は全部一般的供給
網中へ供給され、この特許は、電流供給に際に生じるピ
ーク需要を経済的に有利にカバーすることのできるよう
にする問題の解決に役立つ。この完全に別種の課題設定
のため、該特許は本発明方法を完成する刺戟を与えるこ
ともできなかった。
網中へ供給され、この特許は、電流供給に際に生じるピ
ーク需要を経済的に有利にカバーすることのできるよう
にする問題の解決に役立つ。この完全に別種の課題設定
のため、該特許は本発明方法を完成する刺戟を与えるこ
ともできなかった。
本発明方法を使用する場合、燃料から装置システムのそ
れぞれの消費個所に電流供給するまでのエネルギー発生
の全効率は、周知のように高い効率ｔＶするガスタービ
ンを、廃熱蒸気発生装置および慣用の蒸気タービンと結
合して使用することによって約４２〜４６％に上げるこ
とができる。
れぞれの消費個所に電流供給するまでのエネルギー発生
の全効率は、周知のように高い効率ｔＶするガスタービ
ンを、廃熱蒸気発生装置および慣用の蒸気タービンと結
合して使用することによって約４２〜４６％に上げるこ
とができる。
本発明方法の他の詳細は、％ＩＦＦ請求の範囲第２項以
降から明らかであり、次に添付図面に示した系統図につ
き、２つの実施例で説明する。
降から明らかであり、次に添付図面に示した系統図につ
き、２つの実施例で説明する。
２装置１によって石炭前処理装置２に供給される。ここ
で粉砕乾燥装置中で、石炭ガス化の要件に応じて微粉砕
および乾燥が行なわれる。乾燥媒体としては、廃熱ざイ
ラ２６から導管３を通って来る煙道ガスが利用される。
で粉砕乾燥装置中で、石炭ガス化の要件に応じて微粉砕
および乾燥が行なわれる。乾燥媒体としては、廃熱ざイ
ラ２６から導管３を通って来る煙道ガスが利用される。
煙道ガスは、乾燥工程後、煙突４を通って大気中へ入る
。処理された石炭は、空気力式運搬装置５により、組込
まれた廃熱蒸気発生装置を有するガス化装置６に達する
。ここで、石炭は飛行流で酸素と反応し℃原料ガスを形
成する。必要な酸素は空気分離装置７から導管８により
ガス化装置６゛に達する。ガス化の際に発生する感熱は
、蒸気発生のために使用される。生成した廃熱蒸気は、
一部はプロセス蒸気としてガス処理装置で消費される。
。処理された石炭は、空気力式運搬装置５により、組込
まれた廃熱蒸気発生装置を有するガス化装置６に達する
。ここで、石炭は飛行流で酸素と反応し℃原料ガスを形
成する。必要な酸素は空気分離装置７から導管８により
ガス化装置６゛に達する。ガス化の際に発生する感熱は
、蒸気発生のために使用される。生成した廃熱蒸気は、
一部はプロセス蒸気としてガス処理装置で消費される。
残部は導管９により蒸気タービン１゜に流れる。製造さ
れた原料ガスは導管１１により原料ガス脱硫装置１２に
流れる。この装置中で、吸収／再生法でガス状硫黄化合
物が洗浄される。洗浄されたガス状硫黄は、導管１３に
よりクラクス炉装置１４に達する。クラウス炉装置中で
、ガス状硫黄化合物の元素状硫黄への変換が行なわれ、
この硫黄は運搬装置１５により荷積み装置境界に達する
。
れた原料ガスは導管１１により原料ガス脱硫装置１２に
流れる。この装置中で、吸収／再生法でガス状硫黄化合
物が洗浄される。洗浄されたガス状硫黄は、導管１３に
よりクラクス炉装置１４に達する。クラウス炉装置中で
、ガス状硫黄化合物の元素状硫黄への変換が行なわれ、
この硫黄は運搬装置１５により荷積み装置境界に達する
。
脱硫されたガスは、導管１６により原料ガス脱硫装置１
２から出る。該ガスは２つの流れに分けられる。１つの
流れは導管１７によって燃焼室１８に達する。他方の流
れは導管１９によってＣｏ転化装置２０に達する。
２から出る。該ガスは２つの流れに分けられる。１つの
流れは導管１７によって燃焼室１８に達する。他方の流
れは導管１９によってＣｏ転化装置２０に達する。
燃焼室１８中で、ガスは圧縮空気により燃焼される。こ
の空気は導管２１により圧縮機２２から来る。燃焼室１
８中で発生した熱い加圧煙道ガスは導管２３によりがス
タービン２４に流れる。ガスタービン２４中で、煙道ガ
スは仕事ｔしながら膨脹する。膨脹した煙道ガスは導管
２５により廃熱ボイラ２６に流れる。廃熱ボイラｔ−流
遇する際、感熱の大部分は蒸気発生のために利用される
。発生した過熱蒸気は導管２７により蒸気タービン１０
に達する。ターーン１０中で蒸気は仕事をしながら膨脹
した後、導管２８によって凝縮器２９に流れる。凝縮器
中で生じる蒸気凝縮液は導管３０により給水処理装置３
１に流れる。ここで、凝縮水は再び廃熱ボイラ中で使用
するために処理され、導管３２および３３により廃熱ボ
イラ２６に供給される。
の空気は導管２１により圧縮機２２から来る。燃焼室１
８中で発生した熱い加圧煙道ガスは導管２３によりがス
タービン２４に流れる。ガスタービン２４中で、煙道ガ
スは仕事ｔしながら膨脹する。膨脹した煙道ガスは導管
２５により廃熱ボイラ２６に流れる。廃熱ボイラｔ−流
遇する際、感熱の大部分は蒸気発生のために利用される
。発生した過熱蒸気は導管２７により蒸気タービン１０
に達する。ターーン１０中で蒸気は仕事をしながら膨脹
した後、導管２８によって凝縮器２９に流れる。凝縮器
中で生じる蒸気凝縮液は導管３０により給水処理装置３
１に流れる。ここで、凝縮水は再び廃熱ボイラ中で使用
するために処理され、導管３２および３３により廃熱ボ
イラ２６に供給される。
処理された給水の一部は導管３４によってガス化装置６
０組込まれた廃熱蒸気発生器に流れる。
０組込まれた廃熱蒸気発生器に流れる。
冷却された煙道ガスは導管３５により廃熱ボイラから出
る。煙道ガスは引続き２つの流れに分けられる。１つの
流れは導管３６によって装置から出る。他方の流れは導
管３によって石炭前処理装置２に達する。
る。煙道ガスは引続き２つの流れに分けられる。１つの
流れは導管３６によって装置から出る。他方の流れは導
管３によって石炭前処理装置２に達する。
ガスターピア２４および蒸気タービン１０は、共通の動
力源を経て詳細に図示されない発電所の発電機４７ｔ−
駆動する。発生した電気エネルギーは、配電網４８ｔ−
通って装置システムの個個の消費個所に達する。
力源を経て詳細に図示されない発電所の発電機４７ｔ−
駆動する。発生した電気エネルギーは、配電網４８ｔ−
通って装置システムの個個の消費個所に達する。
アンモニア合成用のガス気流は導管１９’ｌｒ−通って
ＣＯ転化装置２０に達する。この装置中で、原料ガスに
含まれている一酸化炭素は水蒸気で触媒により次の平衡
条件により二酸化炭素と水素とに変換される： Ｃｏ ＋ Ｈ，Ｏ≠Ｃｏ２＋］Ｅ２−ΔＨ転化されたガ
スは導管３７によって００２洗浄装置３８に達する。こ
こで、吸収／脱着法で転化ガスに含まれている二酸化炭
素が洗浄除去される。Ｃ０２不含ガスからなお有害なガ
ス成分を除去するために、該ガスは導管４０によって浄
化装置４１に供給される。ここで、Ｃ０１ＣＯ２，０２
のような触媒有害ガス群が除去される。浄化装置から出
た後、こうして製造された合成水素は導管４２により合
成窒素に混合される。出来上った合成ガスは、導管４３
を通って圧縮機４４に流れ、ここで必要な圧力に圧縮さ
れ、導 ｌ管４５により合成装置４６に供給される
。製造されたアンモニアは導管４９によって取出される
。導管５０により必要な空気は空気分離装置Ｔに導入さ
れ、導管５１により必要な清水は給水処理装置３１に導
入される。
ＣＯ転化装置２０に達する。この装置中で、原料ガスに
含まれている一酸化炭素は水蒸気で触媒により次の平衡
条件により二酸化炭素と水素とに変換される： Ｃｏ ＋ Ｈ，Ｏ≠Ｃｏ２＋］Ｅ２−ΔＨ転化されたガ
スは導管３７によって００２洗浄装置３８に達する。こ
こで、吸収／脱着法で転化ガスに含まれている二酸化炭
素が洗浄除去される。Ｃ０２不含ガスからなお有害なガ
ス成分を除去するために、該ガスは導管４０によって浄
化装置４１に供給される。ここで、Ｃ０１ＣＯ２，０２
のような触媒有害ガス群が除去される。浄化装置から出
た後、こうして製造された合成水素は導管４２により合
成窒素に混合される。出来上った合成ガスは、導管４３
を通って圧縮機４４に流れ、ここで必要な圧力に圧縮さ
れ、導 ｌ管４５により合成装置４６に供給される
。製造されたアンモニアは導管４９によって取出される
。導管５０により必要な空気は空気分離装置Ｔに導入さ
れ、導管５１により必要な清水は給水処理装置３１に導
入される。
この場合、上記の方法は次の利点を有するニー この実
施態様は、燃料から電流付与までの平均全効率４４％の
場合、約６３％の全効率に比べてＮＨ，１）ンあたり０
．１５ ｔｓｘｍのエネルギー節約を意味する。
施態様は、燃料から電流付与までの平均全効率４４％の
場合、約６３％の全効率に比べてＮＨ，１）ンあたり０
．１５ ｔｓｘｍのエネルギー節約を意味する。
− ガス・蒸気タービン発電所の特殊な投資額は、慣用
の石炭・蒸気発電所の投資額よりも約１０％低い。
の石炭・蒸気発電所の投資額よりも約１０％低い。
−さらに、ガスタービン・蒸気タービン発を所において
はエネルギーの各５０％がガスタービンおよび蒸気ター
ビンで調達されるので、蒸気凝縮のための冷却水需要が
著しく低下する。
はエネルギーの各５０％がガスタービンおよび蒸気ター
ビンで調達されるので、蒸気凝縮のための冷却水需要が
著しく低下する。
−ガスタービン用気化ガスは、合成用ガスと全く同程度
（実際にゼロ）に脱硫されろ。従って、ＳＯ２による環
境汚染は生じない。さらに、ガスタービンに前接された
燃焼室中でのガス燃焼は、実際にＮＯｘが形成しないよ
うに制御することができる。
（実際にゼロ）に脱硫されろ。従って、ＳＯ２による環
境汚染は生じない。さらに、ガスタービンに前接された
燃焼室中でのガス燃焼は、実際にＮＯｘが形成しないよ
うに制御することができる。
第２図における系統図は、既述したように、メタノール
の製造に関する。この場合、一致する参照記号は第１図
におけると同じものを表わすので、同じものはもう一度
詳述するのは省略する。第１図における工程図との相違
は、専ら後続の合成における脱硫せる部分酸化ガスの後
処理に関する。アンモニア合成における工程とは異なり
、この場合には導管１９内を流れる脱流しだ部分酸化ガ
スの分流は、ＣＯ転化装置２０に入る前にさらに分割さ
れ、ガスの一部はバイパス管５２ｔ−通ってＣＯ転化装
置２０ｔ−迂回し、その後転化されたガスは導管５３中
で再び一緒にされる。次いで、この導管２通ってガス気
流はＣＯ２洗浄装置５４中へ導入され、該装置中で吸収
／再生法でガスに含まれているＣＯ２，が洗浄除去され
、導管３９により排出される。
の製造に関する。この場合、一致する参照記号は第１図
におけると同じものを表わすので、同じものはもう一度
詳述するのは省略する。第１図における工程図との相違
は、専ら後続の合成における脱硫せる部分酸化ガスの後
処理に関する。アンモニア合成における工程とは異なり
、この場合には導管１９内を流れる脱流しだ部分酸化ガ
スの分流は、ＣＯ転化装置２０に入る前にさらに分割さ
れ、ガスの一部はバイパス管５２ｔ−通ってＣＯ転化装
置２０ｔ−迂回し、その後転化されたガスは導管５３中
で再び一緒にされる。次いで、この導管２通ってガス気
流はＣＯ２洗浄装置５４中へ導入され、該装置中で吸収
／再生法でガスに含まれているＣＯ２，が洗浄除去され
、導管３９により排出される。
出来上った合成ガスは導管５５ｔ−通って圧縮機５６に
流れ、この中で必要な合成圧に圧縮される。圧縮された
ガスは、導管５７を通って合成装置５Ｂに達し、ここで
メタノールへの接触反応が行なわれ、メタノールは導管
５９により取出される。
流れ、この中で必要な合成圧に圧縮される。圧縮された
ガスは、導管５７を通って合成装置５Ｂに達し、ここで
メタノールへの接触反応が行なわれ、メタノールは導管
５９により取出される。
ここで得られる利点は、原則的には、上記にアンモニア
合成において述べたと同じである。
合成において述べたと同じである。
この場合、得られるエネルギー節約はメタノール１トン
あたり０．１０ ｔ ８ＫＢである。
あたり０．１０ ｔ ８ＫＢである。
双方の系統図はたんに方法の説明に無条件に必要な装置
のみを示し、この場合ポンプおよび弁のような二次的装
置、ならびに個々の装置の特別な構成は詳述されていな
い。
のみを示し、この場合ポンプおよび弁のような二次的装
置、ならびに個々の装置の特別な構成は詳述されていな
い。
本発明方法の装入物質としては、６よりも大きいＣ／Ｈ
重量比を有するすべての固体および／または液体燃料、
殊に石炭が挙げられる。この場合、ガス化（部分酸化）
は常圧または１５０バールまでの高めた圧力で酸素また
は 酸素富化空気 空気 酸素／水蒸気の混合物 酸素／二酸化炭素の混合物 酸素富化空気／水蒸気の混合物 酸素買上空気／二酸化炭素の混合物 空気／水蒸気の混合物 空気／二酸化炭素の混合物 を用いて実施することができる。
重量比を有するすべての固体および／または液体燃料、
殊に石炭が挙げられる。この場合、ガス化（部分酸化）
は常圧または１５０バールまでの高めた圧力で酸素また
は 酸素富化空気 空気 酸素／水蒸気の混合物 酸素／二酸化炭素の混合物 酸素富化空気／水蒸気の混合物 酸素買上空気／二酸化炭素の混合物 空気／水蒸気の混合物 空気／二酸化炭素の混合物 を用いて実施することができる。
この場合、並流、向流または十字流／渦流で作業するこ
とができ、この場合コツパース社のトチニック（Ｔｏｔ
ｚｅｋ ）法またはゾレンフロ（Ｐｒｅｎｆｌｏ ）法
による並流ガス化が特に適当である。
とができ、この場合コツパース社のトチニック（Ｔｏｔ
ｚｅｋ ）法またはゾレンフロ（Ｐｒｅｎｆｌｏ ）法
による並流ガス化が特に適当である。
最後に、本発明方法の適用性は双方の実施例に記載した
合成に限定されないで、最初に既述したように、製造さ
れた部分酸化ガスが後接された後処理装置中で合成ガス
に変換されるかないしは製造された合成ガスが他の合成
または特定の水素添加反応に使用されるところではどこ
でも使用することができる。
合成に限定されないで、最初に既述したように、製造さ
れた部分酸化ガスが後接された後処理装置中で合成ガス
に変換されるかないしは製造された合成ガスが他の合成
または特定の水素添加反応に使用されるところではどこ
でも使用することができる。
添付図面は本発明方法の２実施例を示すもので、第１図
は石炭部分酸化ガスからのアンモニア合成に関する第１
実施例の系統図であり、第２図は石炭部分酸化ガスから
のメタノール合成に関する第２実施例の系統図である。 。
は石炭部分酸化ガスからのアンモニア合成に関する第１
実施例の系統図であり、第２図は石炭部分酸化ガスから
のメタノール合成に関する第２実施例の系統図である。 。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、６よりも大きいＣ／Ｈ重量比を有する固体および／
または液体燃料をガス化（部分酸化）することにより得
られる部分酸化ガスを、ガス化装置に後接された後処理
装置において後処理する方法において、全装置システム
の全部の機械および集合体を、装置システムに組込まれ
たガスタービン・蒸気タービン組合せ発電所において発
生される電気エネルギーで駆動し、その際熱い部分酸化
ガスの冷却ならびにガスタービンの後で膨脹した煙道ガ
スの冷却の際に生じる廃熱蒸気を発電所の蒸気タービン
の駆動のために利用し、発電所のガスタービンは、脱硫
した部分酸化ガスの分流を圧縮空気で燃焼することによ
つて生成する熱い加圧煙道ガスによつて駆動することを
特徴とする、部分酸化ガスの後処理方法。 ２、後処理装置の運転中止または部分負荷運転の際にガ
スタービン・蒸気タービン発電所をフル運転させ、その
際発生した過剰の電気エネルギーを公共配電網に供給す
る、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、熱い部分酸化ガスの冷却の際ならびにガスタービン
の後で膨脹した煙道ガスの冷却の際に生じる廃熱蒸気を
、蒸気タービンの駆動に利用しない限り、プロセス蒸気
として使用する、特許請求の範囲第１項または第２項記
載の方法。 ４、後処理装置中で生じる残ガスを電気エネルギー発生
のために利用する、特許請求の範囲第１項から第３項ま
でのいずれか１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843423815 DE3423815A1 (de) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | Verfahren zur weiterverarbeitung von partialoxidationsgas |
| DE3423815.8 | 1984-06-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6128725A true JPS6128725A (ja) | 1986-02-08 |
Family
ID=6239355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60139239A Pending JPS6128725A (ja) | 1984-06-28 | 1985-06-27 | 部分酸化ガスの後処理方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6128725A (ja) |
| DE (1) | DE3423815A1 (ja) |
| ZA (1) | ZA853010B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008222480A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Ihi Corp | アンモニア合成方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3636024A1 (de) * | 1986-10-23 | 1988-05-05 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Kraftwerksprozess mit einer gasturbine |
| NZ252644A (en) * | 1992-05-08 | 1995-11-27 | Victoria Elect Commission | Process and apparatus for drying and gasifying a particulate carbonaceous fuel with a high moisture content |
-
1984
- 1984-06-28 DE DE19843423815 patent/DE3423815A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-04-23 ZA ZA853010A patent/ZA853010B/xx unknown
- 1985-06-27 JP JP60139239A patent/JPS6128725A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008222480A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Ihi Corp | アンモニア合成方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3423815A1 (de) | 1986-01-02 |
| ZA853010B (en) | 1985-12-24 |
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