JPH0663676B2 - 冷暖房装置 - Google Patents
冷暖房装置Info
- Publication number
- JPH0663676B2 JPH0663676B2 JP7414388A JP7414388A JPH0663676B2 JP H0663676 B2 JPH0663676 B2 JP H0663676B2 JP 7414388 A JP7414388 A JP 7414388A JP 7414388 A JP7414388 A JP 7414388A JP H0663676 B2 JPH0663676 B2 JP H0663676B2
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- JP
- Japan
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- heat
- cooling
- medium
- water
- evaporator
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、吸収冷温熱源機と室内空調機とからなる冷暖
房装置に係り、特に、室内空調機との熱搬送媒体を低沸
点熱媒体で形成して冷暖房時のランニングコストの低減
と熱搬送回路の簡素化を図るのに好適な冷暖房装置に関
する。
房装置に係り、特に、室内空調機との熱搬送媒体を低沸
点熱媒体で形成して冷暖房時のランニングコストの低減
と熱搬送回路の簡素化を図るのに好適な冷暖房装置に関
する。
従来の吸収冷温熱源機は、主として水を冷媒として冷温
水を発生し、室内空調機へ冷温水ポンプによる熱搬送手
段で循環し冷暖房を行っている。すなわち第６図に示さ
れるように、吸収冷温熱源機Ａ′は冷房用冷却器Ｄと冷
暖房用熱源１とを備え、冷温水を発生して室内空調機Ｂ
へ冷温水ポンプＰを介して循環している。しかしなが
ら、熱搬送媒体としての冷温水は主として水であって、
搬送のための冷温水ポンプの電気消費量によるランニン
グコストが大きい。また、冷温水の熱の授受が顕熱によ
って変化し、配管サイズが大きくなって工事のイニシア
ルコストが高くなっている。
水を発生し、室内空調機へ冷温水ポンプによる熱搬送手
段で循環し冷暖房を行っている。すなわち第６図に示さ
れるように、吸収冷温熱源機Ａ′は冷房用冷却器Ｄと冷
暖房用熱源１とを備え、冷温水を発生して室内空調機Ｂ
へ冷温水ポンプＰを介して循環している。しかしなが
ら、熱搬送媒体としての冷温水は主として水であって、
搬送のための冷温水ポンプの電気消費量によるランニン
グコストが大きい。また、冷温水の熱の授受が顕熱によ
って変化し、配管サイズが大きくなって工事のイニシア
ルコストが高くなっている。
一方では、冷房時、室内空調機に導く冷水の温度は７℃
の低温が一般的であるが、この時の吸収冷温熱源機の冷
媒蒸発温度は約５℃である。
の低温が一般的であるが、この時の吸収冷温熱源機の冷
媒蒸発温度は約５℃である。
第５図に吸収冷凍機の蒸発温度と成績係数の関係が示さ
れるように、吸収冷温熱源機は冷凍運転特性上、冷水温
度が高い状態で運転されることが望ましいが、前記のよ
うな低温で運転することは、成績係数が低下し、ランニ
ングコストの増大をまねく。
れるように、吸収冷温熱源機は冷凍運転特性上、冷水温
度が高い状態で運転されることが望ましいが、前記のよ
うな低温で運転することは、成績係数が低下し、ランニ
ングコストの増大をまねく。
さらに、吸収冷温熱源機を空冷化する場合、７℃の冷水
を得るためには、吸収溶液である臭化リチウム溶液の濃
度を高くしなければならず、溶液が晶析して技術的に困
難な問題があった。
を得るためには、吸収溶液である臭化リチウム溶液の濃
度を高くしなければならず、溶液が晶析して技術的に困
難な問題があった。
その上に熱搬送媒体が水の場合は凍結防止機能とその制
御回路が必要である。
御回路が必要である。
従来の冷暖房装置にあっては、室内空調機への熱搬送媒
体が水のため、冷房時の成績係数が低く、かつ、冷温水
ポンプ用の電力を消費してランニングコストが増大して
おり、凍結防止機構も必要という問題点があった。
体が水のため、冷房時の成績係数が低く、かつ、冷温水
ポンプ用の電力を消費してランニングコストが増大して
おり、凍結防止機構も必要という問題点があった。
本発明の目的は、吸収冷温熱源機から室内空調機への熱
搬送媒体を低沸点熱媒体で形成して冷房時は圧縮式ヒー
トポンプ、暖房時はヒートサイフオンにより搬送し、熱
搬送回路の簡素化とランニングコストの低減を図った冷
暖房装置を提供することにある。
搬送媒体を低沸点熱媒体で形成して冷房時は圧縮式ヒー
トポンプ、暖房時はヒートサイフオンにより搬送し、熱
搬送回路の簡素化とランニングコストの低減を図った冷
暖房装置を提供することにある。
前記の目的を達成するため、本発明に係る冷暖房装置
は、蒸発器で熱搬送媒体と熱交換した冷媒蒸気は吸収器
で溶液に吸収され、その溶液は熱交換器及び再生器を介
して加熱されて分離器で分離され、分離された一方の冷
媒蒸気は凝縮器を経由して蒸発器に戻り、他方の溶液は
熱交換器を介して吸収器に戻ってサイクルが形成される
吸収冷温熱源機と、この吸収冷温熱源機に熱搬送媒体の
熱搬送回路を介して接続しかつ室内熱交換器を備えた室
内空調機とからなる冷暖房装置において、熱搬送媒体を
低沸点熱媒体で形成し、冷房時に対応して、低沸点熱媒
体に圧縮式ヒートポンプサイクルを形成させる圧縮手段
及び膨脹手段を熱搬送回路に配設し、暖房時に対応し
て、低沸点熱媒体にフヒートサイフォン回路を形成させ
て水頭差により圧縮手段及び膨脹手段をバイパスして循
環させる逆止弁をそれぞれのバイパス路に設けるととも
に前記室内熱交換器を前記蒸発器より高い位置に少くと
も水頭差を維持して配置した構成とし、溶液を臭化リチ
ウム、冷媒を水とした空冷又は水冷式の二重効用又は単
効用吸収冷温熱源機を適用するとともに、熱搬送媒体は
フロン等で形成する。
は、蒸発器で熱搬送媒体と熱交換した冷媒蒸気は吸収器
で溶液に吸収され、その溶液は熱交換器及び再生器を介
して加熱されて分離器で分離され、分離された一方の冷
媒蒸気は凝縮器を経由して蒸発器に戻り、他方の溶液は
熱交換器を介して吸収器に戻ってサイクルが形成される
吸収冷温熱源機と、この吸収冷温熱源機に熱搬送媒体の
熱搬送回路を介して接続しかつ室内熱交換器を備えた室
内空調機とからなる冷暖房装置において、熱搬送媒体を
低沸点熱媒体で形成し、冷房時に対応して、低沸点熱媒
体に圧縮式ヒートポンプサイクルを形成させる圧縮手段
及び膨脹手段を熱搬送回路に配設し、暖房時に対応し
て、低沸点熱媒体にフヒートサイフォン回路を形成させ
て水頭差により圧縮手段及び膨脹手段をバイパスして循
環させる逆止弁をそれぞれのバイパス路に設けるととも
に前記室内熱交換器を前記蒸発器より高い位置に少くと
も水頭差を維持して配置した構成とし、溶液を臭化リチ
ウム、冷媒を水とした空冷又は水冷式の二重効用又は単
効用吸収冷温熱源機を適用するとともに、熱搬送媒体は
フロン等で形成する。
本発明によれば、冷暖房装置の吸収冷温熱源機から室内
空調機への熱搬送媒体を低沸点熱媒体で形成することに
よって、冷房時は熱搬送回路中の圧縮機（圧縮手段）の
駆動により熱媒体ガスが高圧となり、吸収冷温熱源機の
蒸発器に導かれて凝縮し、その熱媒体液は室内空調機の
キャピラリチューブ（膨脹手段）を経由して減圧し、室
内空気と熱交換して蒸発し圧縮機に戻る。暖房時は、吸
収冷温熱源機の冷暖房切換弁が開いて蒸発器を介して熱
搬送回路の熱媒体が蒸発する。そして蒸発された熱媒体
は、圧縮機をバイパスして室内熱交換器に流れ、室内空
気と熱交換し凝縮される。凝縮された熱媒体液はキャピ
ラリチューブをバイパスして水頭差によって自然循環
し、蒸発器に戻る。
空調機への熱搬送媒体を低沸点熱媒体で形成することに
よって、冷房時は熱搬送回路中の圧縮機（圧縮手段）の
駆動により熱媒体ガスが高圧となり、吸収冷温熱源機の
蒸発器に導かれて凝縮し、その熱媒体液は室内空調機の
キャピラリチューブ（膨脹手段）を経由して減圧し、室
内空気と熱交換して蒸発し圧縮機に戻る。暖房時は、吸
収冷温熱源機の冷暖房切換弁が開いて蒸発器を介して熱
搬送回路の熱媒体が蒸発する。そして蒸発された熱媒体
は、圧縮機をバイパスして室内熱交換器に流れ、室内空
気と熱交換し凝縮される。凝縮された熱媒体液はキャピ
ラリチューブをバイパスして水頭差によって自然循環
し、蒸発器に戻る。
本発明の一実施例を第１図〜第５図を参照しながら説明
する。
する。
第１図に示されるように、蒸発器６で熱搬送媒体と熱交
換した冷媒蒸気は吸収器５で溶液に吸収され、その溶液
は溶液ポンプ９により高温熱交換器７及び低温熱交換器
８を経由して高温再生器１に送られ、ガス、灯油、蒸気
及び太陽などの熱エネルギーにより加熱されて分離器２
で分離され、分離された一方の冷媒蒸気は低温再生器３
を経由して凝縮器４で凝縮されて蒸発器６に戻り、他方
の溶液は高温熱交換器７及び低温熱交換器８で熱交換し
て吸収器５に戻ってサイクルが形成される吸収冷温熱源
機Ａと、この吸収冷温熱源機Ａに熱搬送媒体の熱搬送回
路Ｃを介して接続する室内熱交換器１８を備えた室内空
調機Ｂとからなる冷暖房装置において、熱搬送媒体をフ
ロン等の低沸点熱媒体で形成し、実線矢印で示される冷
房時に対応して、低沸点媒体を蒸発器６で凝縮して室内
熱交換器１８で蒸発する圧縮式ヒートポンプサイクルを
形成させる圧縮機１２からなる圧縮手段及びキャピラリ
チューブ（細管）からなる膨脹手段を熱搬送回路Ｃに配
設し、点線矢印で示される暖房時に対応して、低沸点熱
媒体が室内熱交換器１８で凝縮しかつ蒸発器６で蒸発す
るヒートサイフオン回路を形成させて水頭差Ｈにより圧
縮手段及び膨脹手段をバイパスして循環させる逆止弁１
３及び１４をそれぞれのバイパス路に設けるとともに室
内熱交換器１８を蒸発器６より高い位置に少くとも水頭
差Ｈを維持して配置するように構成される。
換した冷媒蒸気は吸収器５で溶液に吸収され、その溶液
は溶液ポンプ９により高温熱交換器７及び低温熱交換器
８を経由して高温再生器１に送られ、ガス、灯油、蒸気
及び太陽などの熱エネルギーにより加熱されて分離器２
で分離され、分離された一方の冷媒蒸気は低温再生器３
を経由して凝縮器４で凝縮されて蒸発器６に戻り、他方
の溶液は高温熱交換器７及び低温熱交換器８で熱交換し
て吸収器５に戻ってサイクルが形成される吸収冷温熱源
機Ａと、この吸収冷温熱源機Ａに熱搬送媒体の熱搬送回
路Ｃを介して接続する室内熱交換器１８を備えた室内空
調機Ｂとからなる冷暖房装置において、熱搬送媒体をフ
ロン等の低沸点熱媒体で形成し、実線矢印で示される冷
房時に対応して、低沸点媒体を蒸発器６で凝縮して室内
熱交換器１８で蒸発する圧縮式ヒートポンプサイクルを
形成させる圧縮機１２からなる圧縮手段及びキャピラリ
チューブ（細管）からなる膨脹手段を熱搬送回路Ｃに配
設し、点線矢印で示される暖房時に対応して、低沸点熱
媒体が室内熱交換器１８で凝縮しかつ蒸発器６で蒸発す
るヒートサイフオン回路を形成させて水頭差Ｈにより圧
縮手段及び膨脹手段をバイパスして循環させる逆止弁１
３及び１４をそれぞれのバイパス路に設けるとともに室
内熱交換器１８を蒸発器６より高い位置に少くとも水頭
差Ｈを維持して配置するように構成される。
なお、それぞれの機器及び熱搬送回路Ｃはそれぞれの配
管で連絡され、分離器２から蒸発器６に冷暖切換弁１０
を介して配管で連絡されるラインは、冷房時はこの冷暖
切換弁１０が閉、暖房時は開となる。そして凝縮器４及
び吸収器５は冷却ファン１１により空気で冷却され、圧
縮機１２はモータ等で駆動される。
管で連絡され、分離器２から蒸発器６に冷暖切換弁１０
を介して配管で連絡されるラインは、冷房時はこの冷暖
切換弁１０が閉、暖房時は開となる。そして凝縮器４及
び吸収器５は冷却ファン１１により空気で冷却され、圧
縮機１２はモータ等で駆動される。
第２図は水冷式吸収冷温熱源機Ａ′が示されるが、吸収
器１６及び凝縮器１７が水で冷却され、圧縮機１２を備
えた圧縮式熱搬送回路Ｃが組合わせてある。位置関係と
しては、室内熱交換器１８は蒸発器６より必ず高い位置
にあって高低差（水頭差）Ｈが必要である。
器１６及び凝縮器１７が水で冷却され、圧縮機１２を備
えた圧縮式熱搬送回路Ｃが組合わせてある。位置関係と
しては、室内熱交換器１８は蒸発器６より必ず高い位置
にあって高低差（水頭差）Ｈが必要である。
次に、本実施例の作用を冷房時と暖房時に分けて第１図
を参照しながら説明する。まず冷房時において、吸収冷
温熱源機Ａは、吸収冷凍サイクルを形成しており、蒸発
器６で液冷媒（水）が蒸発し、吸収器５にて吸収溶液
（臭化リチウム溶液）に吸収される。この時、圧縮式熱
搬送回路Ｃでは冷房サイクルに切換えられており、圧縮
機１２が駆動されて低沸点熱媒体（フロン）が高圧とな
り、蒸発器６に導かれて蒸発潜熱を奪われて凝縮し熱媒
体液となる。この熱媒体液は室内空調機Ｂに入って、キ
ャピラリチューブ１５により断熱膨脹され、室内空気と
室内熱交換器１８で熱交換して蒸発し圧縮機１２に戻さ
れ、熱搬送サイクルを形成する。よって圧縮式熱搬送回
路Ｃにおいては、蒸発器６は凝縮器、又室内熱交換器１
８は蒸発器として作用する。
を参照しながら説明する。まず冷房時において、吸収冷
温熱源機Ａは、吸収冷凍サイクルを形成しており、蒸発
器６で液冷媒（水）が蒸発し、吸収器５にて吸収溶液
（臭化リチウム溶液）に吸収される。この時、圧縮式熱
搬送回路Ｃでは冷房サイクルに切換えられており、圧縮
機１２が駆動されて低沸点熱媒体（フロン）が高圧とな
り、蒸発器６に導かれて蒸発潜熱を奪われて凝縮し熱媒
体液となる。この熱媒体液は室内空調機Ｂに入って、キ
ャピラリチューブ１５により断熱膨脹され、室内空気と
室内熱交換器１８で熱交換して蒸発し圧縮機１２に戻さ
れ、熱搬送サイクルを形成する。よって圧縮式熱搬送回
路Ｃにおいては、蒸発器６は凝縮器、又室内熱交換器１
８は蒸発器として作用する。
次に暖房時において、吸収冷温熱源機Ａが暖房サイクル
を形成して冷暖房切換弁１０が開となり、蒸発器６で
は、冷媒蒸気が凝縮して凝縮潜熱を発生する。この時熱
搬送回路Ｃにおいては暖房サイクルに切換わり、フロン
が蒸発器６で凝縮器潜熱をもらって蒸発し、それが圧縮
機１２を通らず逆止弁１３のバイパス路から流れて室内
空調機Ｂに流入する。そこで室内熱交換器１８とファン
により室内空気へ熱が移動し、フロンは凝縮する。凝縮
されたフロンはキャピラリチューブ１５を通らず逆止弁
１４を通りＨの高低差（水頭差）によるヒートサイフォ
ンの自然循環力により蒸発器６に戻り熱搬送サイクルを
形成する。よって暖房時では蒸発器６は蒸発器、室内熱
交換器１８は凝縮器として作用する。
を形成して冷暖房切換弁１０が開となり、蒸発器６で
は、冷媒蒸気が凝縮して凝縮潜熱を発生する。この時熱
搬送回路Ｃにおいては暖房サイクルに切換わり、フロン
が蒸発器６で凝縮器潜熱をもらって蒸発し、それが圧縮
機１２を通らず逆止弁１３のバイパス路から流れて室内
空調機Ｂに流入する。そこで室内熱交換器１８とファン
により室内空気へ熱が移動し、フロンは凝縮する。凝縮
されたフロンはキャピラリチューブ１５を通らず逆止弁
１４を通りＨの高低差（水頭差）によるヒートサイフォ
ンの自然循環力により蒸発器６に戻り熱搬送サイクルを
形成する。よって暖房時では蒸発器６は蒸発器、室内熱
交換器１８は凝縮器として作用する。
ところで自然循環力Ｆは冷媒の相変化に伴う比重差と冷
媒液柱の高低差によって起こる。第３図のようなモデル
で考えると自然循環力Ｆは式−(1)で示される。
媒液柱の高低差によって起こる。第３図のようなモデル
で考えると自然循環力Ｆは式−(1)で示される。
Ｆ＝（Ｈ−）（γＬ−γＶ） ……(1) ここに、Ｈ：熱搬送回路管の液柱高さ〔ｍ〕 ：蒸発器の熱搬送媒体液面高さ〔ｍ〕 γＬ：熱搬送媒体液比重量〔kg／m3〕 γＶ：熱搬送媒体ガス比重量〔kg／m3〕 従って、（Ｈ−）が大きければ、自然循環力Ｆは大き
くなり、冷媒の循環量は、この自然循環力と配管系の抵
抗と室内熱交換器の特性から決定される。
くなり、冷媒の循環量は、この自然循環力と配管系の抵
抗と室内熱交換器の特性から決定される。
冷房時は、第４図のＰ（圧力）−ｉ（エンタルピ）線図
に示されるように、一般的な圧縮式ヒートポンプサイク
ル（ａｂｃｄ）における圧縮比より吸収冷温熱源機との
適合による圧縮式ヒートポンプサイクル（ａ′ｂ′ｃ′
ｄ′）による圧縮比の方が約1/3程度小さくなり、それ
により圧縮機容量も格段に小さくでき、圧縮機入力によ
るランニングコストが小さくなる。又暖房時はヒートサ
イフォン方式を利用するため、搬送費が無償になり総合
的に搬送費のランニングコストが低減される。また、吸
収冷温熱源機の蒸発器は、圧縮式熱搬送回路の凝縮器と
して作用するため、吸収冷凍サイクルの蒸発器の蒸発温
度Ｔを高くする事が出来る。第５図に示されるように、
例えば５℃から１０℃まで上がると成績係数Ｒが上昇し
て吸収冷温熱源機のランニングコストの低減が可能とな
り、水冷式から空冷式吸収冷温源機への技術的展開が容
易となる。
に示されるように、一般的な圧縮式ヒートポンプサイク
ル（ａｂｃｄ）における圧縮比より吸収冷温熱源機との
適合による圧縮式ヒートポンプサイクル（ａ′ｂ′ｃ′
ｄ′）による圧縮比の方が約1/3程度小さくなり、それ
により圧縮機容量も格段に小さくでき、圧縮機入力によ
るランニングコストが小さくなる。又暖房時はヒートサ
イフォン方式を利用するため、搬送費が無償になり総合
的に搬送費のランニングコストが低減される。また、吸
収冷温熱源機の蒸発器は、圧縮式熱搬送回路の凝縮器と
して作用するため、吸収冷凍サイクルの蒸発器の蒸発温
度Ｔを高くする事が出来る。第５図に示されるように、
例えば５℃から１０℃まで上がると成績係数Ｒが上昇し
て吸収冷温熱源機のランニングコストの低減が可能とな
り、水冷式から空冷式吸収冷温源機への技術的展開が容
易となる。
そして吸収冷温熱源機から室内空調機への熱搬送媒体が
フロンの潜熱変化を用いた熱移動となるため、熱容量が
大きく循環量が1/40〜1/50となり、配管サイズが小口径
で簡素化され工事が省力化される。
フロンの潜熱変化を用いた熱移動となるため、熱容量が
大きく循環量が1/40〜1/50となり、配管サイズが小口径
で簡素化され工事が省力化される。
さらに、熱搬送媒体がフロンであるため、冬期に配管中
における凍結の心配がない。
における凍結の心配がない。
本によれば、冷暖房装置の吸収冷温熱源機から室内空調
機への熱搬送媒体を低沸点熱媒体で形成し、その回路に
圧縮及び膨脹手段とそのバイパス路を設けることによっ
て、冷房時は圧縮式ヒートポンプサイクル、暖房時はヒ
ートサイフォン方式で運転できるため、熱搬送回路のラ
ンニングコストが低減するとともに、蒸発器の蒸発温度
が高くできて成績係数が向上し、吸収冷温熱源機のラン
ニングコストが低減する。それは又空冷式吸収冷温熱源
機への技術的展開を容易にする。一方、フロン等の低沸
点熱媒体は熱容量が大きいため、配管サイズが小口径に
なって省力化され、かつ、冬期でも凍結しない効果があ
る。
機への熱搬送媒体を低沸点熱媒体で形成し、その回路に
圧縮及び膨脹手段とそのバイパス路を設けることによっ
て、冷房時は圧縮式ヒートポンプサイクル、暖房時はヒ
ートサイフォン方式で運転できるため、熱搬送回路のラ
ンニングコストが低減するとともに、蒸発器の蒸発温度
が高くできて成績係数が向上し、吸収冷温熱源機のラン
ニングコストが低減する。それは又空冷式吸収冷温熱源
機への技術的展開を容易にする。一方、フロン等の低沸
点熱媒体は熱容量が大きいため、配管サイズが小口径に
なって省力化され、かつ、冬期でも凍結しない効果があ
る。
第１図は本発明の一実施例を示すフローチャート、第２
図は本発明の他の実施例を示すフローチャート、第３図
は本発明の作用を説明するフローチャート、第４図及び
第５図は本発明の効果を説明するグラフ、第６図は従来
の技術を示すフローチャートである。 １……再生器（高温）、２……分離器、 ３……再生器（低温）、４……凝縮器、５……吸収器、 ６……蒸発器、７……熱交換器（高温）、 ８……熱交換器（低温）、 １２……圧縮手段（圧縮機）、 １３，１４……逆止弁、 １５……膨脹手段（キャピラリチューブ）、 １８……室内熱交換器、Ａ……吸収冷温熱源機、 Ｂ……室内空調機、Ｃ……熱搬送回路。
図は本発明の他の実施例を示すフローチャート、第３図
は本発明の作用を説明するフローチャート、第４図及び
第５図は本発明の効果を説明するグラフ、第６図は従来
の技術を示すフローチャートである。 １……再生器（高温）、２……分離器、 ３……再生器（低温）、４……凝縮器、５……吸収器、 ６……蒸発器、７……熱交換器（高温）、 ８……熱交換器（低温）、 １２……圧縮手段（圧縮機）、 １３，１４……逆止弁、 １５……膨脹手段（キャピラリチューブ）、 １８……室内熱交換器、Ａ……吸収冷温熱源機、 Ｂ……室内空調機、Ｃ……熱搬送回路。
Claims (3)
- 【請求項１】蒸発器で熱搬送媒体と熱交換した冷媒蒸気
は吸収器で溶液に吸収され、該溶液は熱交換器及び再生
器を介して加熱されて分離器で分離され、分離された一
方の前記冷媒蒸気は凝縮器を経由して前記蒸発器に戻
り、他方の溶液は前記熱交換器を介して前記吸収器に戻
ってサイクルが形成される吸収冷温熱源機と、該吸収冷
温熱源機に前記熱搬送媒体の熱搬送回路を介して接続し
かつ室内熱交換器を備えた室内空調機とからなる冷暖房
装置において、前記熱搬送媒体を低沸点熱媒体で形成
し、冷房時に対応して、前記低沸点熱媒体に圧縮式ヒー
トポンプサイクルを形成させる圧縮手段及び膨脹手段を
前記熱搬送回路に配設し、暖房時に対応して、前記低沸
点熱媒体にヒートサイフォン回路を形成させて水頭差に
より前記圧縮手段及び前記膨脹手段をバイパスして循環
させる逆止弁をそれぞれのバイパス路に設けるとともに
前記室内熱交換器を前記蒸発器より高い位置に少くとも
前記水頭差を維持して配置したことを特徴とする冷暖房
装置。 - 【請求項２】溶液を臭化リチウムで形成するとともに冷
媒を水で形成し、空冷又は水冷式二重効用吸収冷温熱源
機を備えた請求項１記載の冷暖房装置。 - 【請求項３】溶液を臭化リチウムで形成するとともに冷
媒を水で形成し、空冷又は水冷式単効用吸収冷温熱源機
を備えた請求項１記載の冷暖房装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7414388A JPH0663676B2 (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 冷暖房装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7414388A JPH0663676B2 (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 冷暖房装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01247968A JPH01247968A (ja) | 1989-10-03 |
| JPH0663676B2 true JPH0663676B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=13538656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7414388A Expired - Lifetime JPH0663676B2 (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 冷暖房装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663676B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04143557A (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-18 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 吸収式冷凍装置とその制御方法 |
-
1988
- 1988-03-28 JP JP7414388A patent/JPH0663676B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01247968A (ja) | 1989-10-03 |
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Legal Events
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