JPH0663354A - 湿式排煙脱硫装置とその運転方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置とその運転方法Info
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- JPH0663354A JPH0663354A JP4214915A JP21491592A JPH0663354A JP H0663354 A JPH0663354 A JP H0663354A JP 4214915 A JP4214915 A JP 4214915A JP 21491592 A JP21491592 A JP 21491592A JP H0663354 A JPH0663354 A JP H0663354A
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- desulfurization
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- absorption
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 循環ポンプやスプレーノズルの閉塞を防止
し、脱硫塔を安定に運転することができる湿式排煙脱硫
装置を提供すること。 【構成】 脱硫装置を起動する際には、脱硫塔の酸化タ
ンク６内に設置された混合用撹拌機７を用いて吸収液を
撹拌し、酸化タンク６の垂直方向に複数設置された吸収
液抜き出し管１０の内、上部の固体濃度の薄い抜き出し
管１０ａから排出された吸収液を循環し、時間と共に順
次、固体濃度の濃い下部吸収液抜き出し管１０ｂ、ｃか
ら抜き出すことにより固体濃度の高い吸収液が循環ポン
プやスプレーノズルに送液されることをなくし、吸収液
を送液する循環ポンプ５やそれを噴霧するスプレーノズ
ル４の閉塞・破損を防止する。このため、脱硫装置を安
定に運転することができる。
し、脱硫塔を安定に運転することができる湿式排煙脱硫
装置を提供すること。 【構成】 脱硫装置を起動する際には、脱硫塔の酸化タ
ンク６内に設置された混合用撹拌機７を用いて吸収液を
撹拌し、酸化タンク６の垂直方向に複数設置された吸収
液抜き出し管１０の内、上部の固体濃度の薄い抜き出し
管１０ａから排出された吸収液を循環し、時間と共に順
次、固体濃度の濃い下部吸収液抜き出し管１０ｂ、ｃか
ら抜き出すことにより固体濃度の高い吸収液が循環ポン
プやスプレーノズルに送液されることをなくし、吸収液
を送液する循環ポンプ５やそれを噴霧するスプレーノズ
ル４の閉塞・破損を防止する。このため、脱硫装置を安
定に運転することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿式排煙脱硫装置に係わ
り、特に気液接触部へ吸収液を送液するポンプや噴霧す
るノズルの閉塞・破損を防止し、脱硫塔を安定に運転す
ることができる湿式脱硫装置に関するものである。
り、特に気液接触部へ吸収液を送液するポンプや噴霧す
るノズルの閉塞・破損を防止し、脱硫塔を安定に運転す
ることができる湿式脱硫装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】火力発電所において、化石燃料の燃焼に
伴って発生する排煙中の硫黄酸化物、中でも特に二酸化
硫黄（ＳＯ2）は、大気汚染酸性雨などの地球的環境問
題の主原因の一つである。このため、排煙中からＳＯ2
を除去する排煙脱硫法の研究および脱硫装置の開発は極
めて重要な課題となっている。
伴って発生する排煙中の硫黄酸化物、中でも特に二酸化
硫黄（ＳＯ2）は、大気汚染酸性雨などの地球的環境問
題の主原因の一つである。このため、排煙中からＳＯ2
を除去する排煙脱硫法の研究および脱硫装置の開発は極
めて重要な課題となっている。
【０００３】上記脱硫法としては、さまざまなプロセス
が提案されているが、湿式法が主流を占めている。この
湿式法には、吸収剤にソーダ化合物を用いるソーダ法、
カルシウム化合物を用いるカルシウム法およびマグネシ
ウムを用いるマグネシウム法などがある。このうち、ソ
ーダ法は吸収剤とＳＯ2との反応性に優れている反面、
使用するソーダ類が非常に高価である。このため、発電
用の大型ボイラなどの排煙脱硫装置には、比較的安価な
炭酸カルシウムなどのカルシウム化合物を用いる方法が
最も多く採用されている。
が提案されているが、湿式法が主流を占めている。この
湿式法には、吸収剤にソーダ化合物を用いるソーダ法、
カルシウム化合物を用いるカルシウム法およびマグネシ
ウムを用いるマグネシウム法などがある。このうち、ソ
ーダ法は吸収剤とＳＯ2との反応性に優れている反面、
使用するソーダ類が非常に高価である。このため、発電
用の大型ボイラなどの排煙脱硫装置には、比較的安価な
炭酸カルシウムなどのカルシウム化合物を用いる方法が
最も多く採用されている。
【０００４】このカルシウム化合物を吸収液として用い
る脱硫システムは、気液接触方法の違いによりスプレー
方式、濡れ壁方式およびバブリング方式の３種類に大別
され、各方式ともそれぞれ特徴を有しているが、実績が
多く信頼性が高いスプレー方式が世界的にも多く採用さ
れている。このスプレー方式の脱硫システムとしては、
従来から排ガスの冷却・除塵を行う冷却塔、吸収液を噴
霧して排ガス中のＳＯ2と反応させる吸収塔、吸収塔で
生成した亜硫酸カルシウムを酸化する酸化塔の三塔で構
成されていた。しかし、近年になって吸収塔に冷却・酸
化の機能を持たせた一塔型脱硫塔（タンク内酸化法）の
開発が進み、最近では一塔型脱硫システムがスプレー方
式の主流になりつつある。
る脱硫システムは、気液接触方法の違いによりスプレー
方式、濡れ壁方式およびバブリング方式の３種類に大別
され、各方式ともそれぞれ特徴を有しているが、実績が
多く信頼性が高いスプレー方式が世界的にも多く採用さ
れている。このスプレー方式の脱硫システムとしては、
従来から排ガスの冷却・除塵を行う冷却塔、吸収液を噴
霧して排ガス中のＳＯ2と反応させる吸収塔、吸収塔で
生成した亜硫酸カルシウムを酸化する酸化塔の三塔で構
成されていた。しかし、近年になって吸収塔に冷却・酸
化の機能を持たせた一塔型脱硫塔（タンク内酸化法）の
開発が進み、最近では一塔型脱硫システムがスプレー方
式の主流になりつつある。
【０００５】図５に従来技術のスプレー方式による一塔
型脱硫装置の一例を示す。一塔型の脱硫塔は、主に塔本
体１、入口ダクト２、出口ダクト３、スプレーノズル
４、吸収液循環ポンプ５、酸化タンク６、撹拌機７、空
気吹き込み装置８、ミストエリミネータ９、吸収液抜き
出し管１０、石膏抜き出し管１１などから構成される。
スプレーノズル４は水平方向に複数個、さらに高さ方向
に複数段設置されている。また、撹拌機７および空気吹
き込み装置８は脱硫塔下部の吸収液が滞留する酸化タン
ク６に設置され、ミストエリミネータ９は吸収塔内最上
部あるいは出口ダクト３内に設置される。
型脱硫装置の一例を示す。一塔型の脱硫塔は、主に塔本
体１、入口ダクト２、出口ダクト３、スプレーノズル
４、吸収液循環ポンプ５、酸化タンク６、撹拌機７、空
気吹き込み装置８、ミストエリミネータ９、吸収液抜き
出し管１０、石膏抜き出し管１１などから構成される。
スプレーノズル４は水平方向に複数個、さらに高さ方向
に複数段設置されている。また、撹拌機７および空気吹
き込み装置８は脱硫塔下部の吸収液が滞留する酸化タン
ク６に設置され、ミストエリミネータ９は吸収塔内最上
部あるいは出口ダクト３内に設置される。
【０００６】ボイラから排出される排ガスは、入口ダク
ト２より脱硫塔本体１に導入され、出口ダクト３より排
出される。この間、脱硫塔には吸収液抜き出し管１０を
通じて循環ポンプ５から送られる吸収液が複数のスプレ
ーノズル４から噴霧され、吸収液と排ガスの気液接触が
行われる。このとき吸収液は排ガス中のＳＯ2を選択的
に吸収し、亜硫酸カルシウムを生成する。亜硫酸カルシ
ウムを生成した吸収液は酸化タンク６に溜まり、撹拌機
７によって撹拌されながら、空気吹き込み装置８から供
給される空気により吸収液中の亜硫酸カルシウムが酸化
され石膏を生成する。炭酸カルシウムおよび石膏が共存
する酸化タンク６内の吸収液の一部は、吸収液ポンプ５
によって吸収液抜き出し管１０から再びスプレーノズル
４に送られ、一部は石膏抜き出し管１１より廃液処理・
石膏回収系へと送られる。また、スプレーノズル４から
噴霧され微粒化された吸収液の内、液滴径の小さいもの
は排ガスに同伴されるが、脱硫塔上部に設けられたミス
トエリミネータ９によって回収される。
ト２より脱硫塔本体１に導入され、出口ダクト３より排
出される。この間、脱硫塔には吸収液抜き出し管１０を
通じて循環ポンプ５から送られる吸収液が複数のスプレ
ーノズル４から噴霧され、吸収液と排ガスの気液接触が
行われる。このとき吸収液は排ガス中のＳＯ2を選択的
に吸収し、亜硫酸カルシウムを生成する。亜硫酸カルシ
ウムを生成した吸収液は酸化タンク６に溜まり、撹拌機
７によって撹拌されながら、空気吹き込み装置８から供
給される空気により吸収液中の亜硫酸カルシウムが酸化
され石膏を生成する。炭酸カルシウムおよび石膏が共存
する酸化タンク６内の吸収液の一部は、吸収液ポンプ５
によって吸収液抜き出し管１０から再びスプレーノズル
４に送られ、一部は石膏抜き出し管１１より廃液処理・
石膏回収系へと送られる。また、スプレーノズル４から
噴霧され微粒化された吸収液の内、液滴径の小さいもの
は排ガスに同伴されるが、脱硫塔上部に設けられたミス
トエリミネータ９によって回収される。
【０００７】ＳＯ2の吸収率は吸収液中のアルカリ（例
えば石灰石）濃度に影響され、当然のことながら吸収液
中の石灰石濃度が高いほどＳＯ2の吸収率（脱硫率）も
高くなる。しかし、抜き出された吸収液の一部は脱水さ
れた後、石膏として利用されるため、石膏の品質を低下
させないためには、抜き出された吸収液中の石膏に対す
る石灰石の割合はあまり上げることはできない。また、
抜き出した後、硫酸などで余剰の石灰石を石膏にするこ
とは可能であるが経済的でない。
えば石灰石）濃度に影響され、当然のことながら吸収液
中の石灰石濃度が高いほどＳＯ2の吸収率（脱硫率）も
高くなる。しかし、抜き出された吸収液の一部は脱水さ
れた後、石膏として利用されるため、石膏の品質を低下
させないためには、抜き出された吸収液中の石膏に対す
る石灰石の割合はあまり上げることはできない。また、
抜き出した後、硫酸などで余剰の石灰石を石膏にするこ
とは可能であるが経済的でない。
【０００８】そこで、吸収液中の石膏の濃度も高くする
（吸収液中の固形分はほとんど石膏などで固体濃度を高
くすることになる）ことにより、抜き出される石膏の品
質を低下させることなく石灰石濃度も高くし、脱硫性能
を向上させる方法が考えられる。さらに、このように吸
収液の固体濃度を高くすることは、吸収液を脱水する際
に用いる脱水機の負荷を低減する点からも有効な方法で
ある。しかし、吸収液の固体濃度を高くすると吸収液を
循環するポンプ５や吸収液を噴霧するノズル４内部の摩
耗や閉塞が問題となる。特に、脱硫装置が停止している
時には脱硫塔酸化タンク６内の吸収液中の固体粒子は沈
降しており、装置を起動する際には固体濃度の高い吸収
液が循環され、循環ポンプ５やスプレーノズル４の閉
塞、ひいては循環ポンプ５などの機器の破損を生じる可
能性がある。
（吸収液中の固形分はほとんど石膏などで固体濃度を高
くすることになる）ことにより、抜き出される石膏の品
質を低下させることなく石灰石濃度も高くし、脱硫性能
を向上させる方法が考えられる。さらに、このように吸
収液の固体濃度を高くすることは、吸収液を脱水する際
に用いる脱水機の負荷を低減する点からも有効な方法で
ある。しかし、吸収液の固体濃度を高くすると吸収液を
循環するポンプ５や吸収液を噴霧するノズル４内部の摩
耗や閉塞が問題となる。特に、脱硫装置が停止している
時には脱硫塔酸化タンク６内の吸収液中の固体粒子は沈
降しており、装置を起動する際には固体濃度の高い吸収
液が循環され、循環ポンプ５やスプレーノズル４の閉
塞、ひいては循環ポンプ５などの機器の破損を生じる可
能性がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、脱硫
塔の酸化タンク６内の固体粒子の沈降について配慮され
ておらず、吸収液循環ポンプ５やスプレーノズル４の閉
塞、ひいては循環ポンプ５などの機器の破損の問題があ
った。本発明の目的は、このような循環ポンプやスプレ
ーノズルの閉塞を防止し、脱硫塔を安定に運転すること
ができる湿式排煙脱硫装置を提供することにある。
塔の酸化タンク６内の固体粒子の沈降について配慮され
ておらず、吸収液循環ポンプ５やスプレーノズル４の閉
塞、ひいては循環ポンプ５などの機器の破損の問題があ
った。本発明の目的は、このような循環ポンプやスプレ
ーノズルの閉塞を防止し、脱硫塔を安定に運転すること
ができる湿式排煙脱硫装置を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、次
の構成により達成される。すなわち、吸収液タンクに保
持される吸収液を抜き出し、燃焼装置から排出される排
ガスと脱硫塔内で接触させることにより排ガス中の硫黄
酸化物を処理する湿式脱硫装置において、吸収液タンク
に吸収液抜き出し管を吸収液中の固体濃度の異なる位置
に複数箇所設置し、少なくともいずれかの吸収液の抜き
出し管から吸収液が抜き出し可能な構成とした湿式排煙
脱硫装置、または、吸収液タンクに保持される吸収液を
抜き出し、燃焼装置から排出される排ガスと脱硫塔内で
接触させることにより排ガス中の硫黄酸化物を処理する
湿式脱硫装置において、吸収液タンクに吸収液抜き出し
管を吸収液中の固体濃度の異なる位置に複数箇所設置
し、起動時には吸収液中の固体濃度の比較的薄い箇所の
抜き出し管から固体濃度の濃い順に、時間の経過と共
に、順次吸収液を抜き出す湿式排煙脱硫装置の運転方法
である。
の構成により達成される。すなわち、吸収液タンクに保
持される吸収液を抜き出し、燃焼装置から排出される排
ガスと脱硫塔内で接触させることにより排ガス中の硫黄
酸化物を処理する湿式脱硫装置において、吸収液タンク
に吸収液抜き出し管を吸収液中の固体濃度の異なる位置
に複数箇所設置し、少なくともいずれかの吸収液の抜き
出し管から吸収液が抜き出し可能な構成とした湿式排煙
脱硫装置、または、吸収液タンクに保持される吸収液を
抜き出し、燃焼装置から排出される排ガスと脱硫塔内で
接触させることにより排ガス中の硫黄酸化物を処理する
湿式脱硫装置において、吸収液タンクに吸収液抜き出し
管を吸収液中の固体濃度の異なる位置に複数箇所設置
し、起動時には吸収液中の固体濃度の比較的薄い箇所の
抜き出し管から固体濃度の濃い順に、時間の経過と共
に、順次吸収液を抜き出す湿式排煙脱硫装置の運転方法
である。
【００１１】ここで、吸収液抜き出し管は通常は吸収液
タンクの垂直方向に複数箇所設置され、起動時には吸収
液タンクの上部から下部の吸収液抜き出し管の順に、時
間の経過とともに順次吸収液を抜き出す。このとき吸収
液は上部の吸収液抜き出し管から抜き出しを開始し、順
次下部の吸収液抜き出し管からも抜き出しを行う方法、
または上部の吸収液抜き出し管から順次下部の吸収液抜
き出し管に吸収液の抜き出し位置を変える方法でも良
い。
タンクの垂直方向に複数箇所設置され、起動時には吸収
液タンクの上部から下部の吸収液抜き出し管の順に、時
間の経過とともに順次吸収液を抜き出す。このとき吸収
液は上部の吸収液抜き出し管から抜き出しを開始し、順
次下部の吸収液抜き出し管からも抜き出しを行う方法、
または上部の吸収液抜き出し管から順次下部の吸収液抜
き出し管に吸収液の抜き出し位置を変える方法でも良
い。
【００１２】そして、吸収液タンクの固体濃度の異なる
位置に複数箇所に設けられた各々の吸収液抜き出し管内
に固体濃度計を設けておき、該固体濃度計により検出さ
れる比較的固体濃度の薄い吸収液抜き出し管から吸収液
の抜き出しを開始し、該比較的固体濃度の薄い吸収液抜
き出し管から吸収液の固体濃度が酸化タンク内の吸収液
の平均固体濃度に対して所定の比率になった時点で比較
的固体濃度の濃い吸収液抜き出し管からも吸収液の抜き
出しを開始することができる。
位置に複数箇所に設けられた各々の吸収液抜き出し管内
に固体濃度計を設けておき、該固体濃度計により検出さ
れる比較的固体濃度の薄い吸収液抜き出し管から吸収液
の抜き出しを開始し、該比較的固体濃度の薄い吸収液抜
き出し管から吸収液の固体濃度が酸化タンク内の吸収液
の平均固体濃度に対して所定の比率になった時点で比較
的固体濃度の濃い吸収液抜き出し管からも吸収液の抜き
出しを開始することができる。
【００１３】
【作用】脱硫装置を起動する際には、酸化タンク内に設
置された混合用撹拌機を用いて吸収液を撹拌し、脱硫塔
に固体濃度の異なる位置（例えば、酸化タンクの垂直方
向）に複数設置された吸収液抜き出し管の内、固体濃度
の薄い箇所（例えば、酸化タンクの上部）の抜き出し管
から吸収液の抜き出しと排ガスとの接触を行い、時間と
共に固体濃度の濃い箇所（例えば、酸化タンクの下部）
の吸収液抜き出し管から抜き出すことにより固体濃度の
高い吸収液が循環ポンプやスプレーノズル等の吸収液循
環系に送液されることをなくし、吸収液を送液する循環
ポンプやそれを噴霧するスプレーノズルの閉塞・破損を
防止する。このため、脱硫装置を安定に運転することが
できる。
置された混合用撹拌機を用いて吸収液を撹拌し、脱硫塔
に固体濃度の異なる位置（例えば、酸化タンクの垂直方
向）に複数設置された吸収液抜き出し管の内、固体濃度
の薄い箇所（例えば、酸化タンクの上部）の抜き出し管
から吸収液の抜き出しと排ガスとの接触を行い、時間と
共に固体濃度の濃い箇所（例えば、酸化タンクの下部）
の吸収液抜き出し管から抜き出すことにより固体濃度の
高い吸収液が循環ポンプやスプレーノズル等の吸収液循
環系に送液されることをなくし、吸収液を送液する循環
ポンプやそれを噴霧するスプレーノズルの閉塞・破損を
防止する。このため、脱硫装置を安定に運転することが
できる。
【００１４】
【実施例】本発明は、下記の実施例によって、さらに詳
細に説明されるが、下記の例で制限させるものでない。
本発明による実施例を図１に示す。図５に示した従来技
術の脱硫塔と同様に塔本体１、入口ダクト２、出口ダク
ト３、スプレーノズル４、吸収液循環ポンプ５、酸化タ
ンク６、撹拌機７、空気吹き込み装置８、ミストエリミ
ネータ９などから構成されるが、本実施例では吸収液抜
き出し管１０が垂直方向に複数設置されている。図１に
示した実施例では、酸化タンク６の深さに対して下から
５分の１、２分の１および５分の４の三箇所に吸収液抜
き出し管１０ａ〜１０ｃをそれぞれ設置した。
細に説明されるが、下記の例で制限させるものでない。
本発明による実施例を図１に示す。図５に示した従来技
術の脱硫塔と同様に塔本体１、入口ダクト２、出口ダク
ト３、スプレーノズル４、吸収液循環ポンプ５、酸化タ
ンク６、撹拌機７、空気吹き込み装置８、ミストエリミ
ネータ９などから構成されるが、本実施例では吸収液抜
き出し管１０が垂直方向に複数設置されている。図１に
示した実施例では、酸化タンク６の深さに対して下から
５分の１、２分の１および５分の４の三箇所に吸収液抜
き出し管１０ａ〜１０ｃをそれぞれ設置した。
【００１５】ボイラから排出される排ガスは、入口ダク
ト２より脱硫塔本体１に導入され、出口ダクト３より排
出される。この間、脱硫塔には循環ポンプ５から送られ
る吸収液が複数のスプレーノズル４から噴霧され、吸収
液と排ガスの気液接触が行われる。このとき吸収液は排
ガス中のＳＯ2を選択的に吸収し、亜硫酸カルシウムを
生成する。亜硫酸カルシウムを生成した吸収液は酸化タ
ンク６に溜まり、撹拌機７によって撹拌されながら、空
気吹き込み装置８から供給される空気により吸収液中の
亜硫酸カルシウムが酸化され石膏を生成する。炭酸カル
シウムおよび石膏が共存する酸化タンク６内の吸収液の
一部は、吸収液循環ポンプ５によって吸収液抜き出し管
１０から再びスプレーノズル４に送られ、一部は石膏抜
き出し管１１より廃液処理・石膏回収系へと送られる。
ト２より脱硫塔本体１に導入され、出口ダクト３より排
出される。この間、脱硫塔には循環ポンプ５から送られ
る吸収液が複数のスプレーノズル４から噴霧され、吸収
液と排ガスの気液接触が行われる。このとき吸収液は排
ガス中のＳＯ2を選択的に吸収し、亜硫酸カルシウムを
生成する。亜硫酸カルシウムを生成した吸収液は酸化タ
ンク６に溜まり、撹拌機７によって撹拌されながら、空
気吹き込み装置８から供給される空気により吸収液中の
亜硫酸カルシウムが酸化され石膏を生成する。炭酸カル
シウムおよび石膏が共存する酸化タンク６内の吸収液の
一部は、吸収液循環ポンプ５によって吸収液抜き出し管
１０から再びスプレーノズル４に送られ、一部は石膏抜
き出し管１１より廃液処理・石膏回収系へと送られる。
【００１６】このような脱硫装置を停止した後、再起動
する場合は、撹拌機７によって吸収液を撹拌しつつ、必
要に応じて空気吹き込み装置８から空気を吹き込みなが
ら、上部に設置された吸収液抜き出し管１０ａから酸化
タンク６内の吸収液が吸収液ポンプ５によってスプレー
ノズル４に送られ、排ガス中のＳＯ2を選択的に吸収す
る。
する場合は、撹拌機７によって吸収液を撹拌しつつ、必
要に応じて空気吹き込み装置８から空気を吹き込みなが
ら、上部に設置された吸収液抜き出し管１０ａから酸化
タンク６内の吸収液が吸収液ポンプ５によってスプレー
ノズル４に送られ、排ガス中のＳＯ2を選択的に吸収す
る。
【００１７】図２中の実線（ａ）に、脱硫装置起動後の
脱硫率の時間変化を示す。ただし、起動後１０分間は上
部の吸収液抜き出し管１０ａのみから、次の１０分間は
中間の抜き出し管１０ｂのみから、その後は下部に設置
された抜き出し管１０ｃのみから吸収液を抜き出した場
合の脱硫率の時間変化を示す。また、酸化タンク６内の
吸収液の固体濃度（均一に撹拌された状態で測定した
値）は３０重量％であり、脱硫率は入口ダクト２および
出口ダクト３での排ガス中のＳＯ2濃度から算出した。
図２に示すように、起動後、短時間で脱硫性能は一定と
なっている。
脱硫率の時間変化を示す。ただし、起動後１０分間は上
部の吸収液抜き出し管１０ａのみから、次の１０分間は
中間の抜き出し管１０ｂのみから、その後は下部に設置
された抜き出し管１０ｃのみから吸収液を抜き出した場
合の脱硫率の時間変化を示す。また、酸化タンク６内の
吸収液の固体濃度（均一に撹拌された状態で測定した
値）は３０重量％であり、脱硫率は入口ダクト２および
出口ダクト３での排ガス中のＳＯ2濃度から算出した。
図２に示すように、起動後、短時間で脱硫性能は一定と
なっている。
【００１８】比較例１ 図５に示した従来技術に基づく装置を用いて、脱硫装置
起動後の脱硫率の時間変化を調べた。その結果を図２中
の破線（ｂ）に示す。ただし、吸収液の抜き出し管１０
は、図１に示した本実施例による装置の下部の抜き出し
管１０ｃと同じ位置（タンク底から５分の１）に設置
し、酸化タンク６内の吸収液の固体濃度などの条件も実
施例１と同一とした。従来技術に基づく装置を用いた場
合、本実施例に比べ脱硫率が定常になるまでの時間が長
くかかり、また定常になるまでの脱硫率が低い。起動直
後は酸化タンク６上部の吸収液中に含まれる石灰石粒子
は少ないにもかかわらず、本実施例の方が従来技術に比
較して高い脱硫率が得られているが、この理由として以
下のことが考えられる。すなわち、起動直後の酸化タン
ク６上部の吸収液中には、粒径の小さな石灰石粒子が多
く含まれることおよび従来技術では起動直後の吸収液の
固体濃度（すなわち粘度）が高いため吸収液の噴霧特性
が悪化することが理由と考えられる。
起動後の脱硫率の時間変化を調べた。その結果を図２中
の破線（ｂ）に示す。ただし、吸収液の抜き出し管１０
は、図１に示した本実施例による装置の下部の抜き出し
管１０ｃと同じ位置（タンク底から５分の１）に設置
し、酸化タンク６内の吸収液の固体濃度などの条件も実
施例１と同一とした。従来技術に基づく装置を用いた場
合、本実施例に比べ脱硫率が定常になるまでの時間が長
くかかり、また定常になるまでの脱硫率が低い。起動直
後は酸化タンク６上部の吸収液中に含まれる石灰石粒子
は少ないにもかかわらず、本実施例の方が従来技術に比
較して高い脱硫率が得られているが、この理由として以
下のことが考えられる。すなわち、起動直後の酸化タン
ク６上部の吸収液中には、粒径の小さな石灰石粒子が多
く含まれることおよび従来技術では起動直後の吸収液の
固体濃度（すなわち粘度）が高いため吸収液の噴霧特性
が悪化することが理由と考えられる。
【００１９】比較例２ 実施例１と同じ条件で、起動後上部の吸収液抜き出し管
１０ａのみから吸収液を抜き出して脱硫した場合の脱硫
装置起動後の脱硫率の時間変化を図３中の破線（ｂ）に
示す。図３中の実線（ａ）には、比較のため実施例１の
データを示す。起動直後は脱硫性能に差はないが、中間
の抜き出し管１０ｂおよび下部に設置された抜き出し管
１０ｃから吸収液を抜き出すことにより、実施例１の方
が脱硫性能が高くなっている。これは、起動後ある程度
時間が経過して酸化タンク６内の固体濃度がほぼ均一に
なると、酸化タンク６の下部から吸収液を抜き出した方
が、吸収液のｐＨが高くなる（ＳＯ2を吸収してｐＨが
低下した吸収液は酸化タンク６内での滞留時間が長くな
るほどｐＨは回復する）ためと考えられる。このよう
に、起動後に吸収液の抜き出し位置を上部から下部に切
り換えることが高い脱硫性能を得るに有効であることが
判明した。
１０ａのみから吸収液を抜き出して脱硫した場合の脱硫
装置起動後の脱硫率の時間変化を図３中の破線（ｂ）に
示す。図３中の実線（ａ）には、比較のため実施例１の
データを示す。起動直後は脱硫性能に差はないが、中間
の抜き出し管１０ｂおよび下部に設置された抜き出し管
１０ｃから吸収液を抜き出すことにより、実施例１の方
が脱硫性能が高くなっている。これは、起動後ある程度
時間が経過して酸化タンク６内の固体濃度がほぼ均一に
なると、酸化タンク６の下部から吸収液を抜き出した方
が、吸収液のｐＨが高くなる（ＳＯ2を吸収してｐＨが
低下した吸収液は酸化タンク６内での滞留時間が長くな
るほどｐＨは回復する）ためと考えられる。このよう
に、起動後に吸収液の抜き出し位置を上部から下部に切
り換えることが高い脱硫性能を得るに有効であることが
判明した。
【００２０】実施例２ 図１に示した装置において上部の吸収液抜き出し管１０
ａ中にスラリ濃度計（図示せず）を設置し、起動後は実
施例１と同様上部の吸収液抜き出し管１０ａから吸収液
を抜き出し、スラリ濃度計での固体濃度の計測値が１５
重量％に達した段階で下部の抜き出し管１０ｃから吸収
液を抜き出し始めた。その時の脱硫率の時間変化を図４
に示すが、実施例１とほぼ同様の脱硫性能が得られた。
本実施例では、上部の吸収液抜き出し管１０ａの中の固
体濃度が酸化タンク６内の平均固体濃度（３０％）の２
分の１になった時点で吸収液の抜き出しを下部の抜き出
し管１０ｃからに切り換えたが、酸化タンク６内の平均
固体濃度の必ずしも２分の１である必要はなく、酸化タ
ンク６内の固体粒子の分散状態から適切な値を決定でき
る。また、本実施例で用いるスラリ濃度計は石膏、亜硫
酸カルシウムおよび石灰石などの混合物スラリの濃度を
検出できるものであれば、どのようなものでも使用可能
である。例えば、振動により密度を計測する装置や粘度
計で吸収液の粘度を測定し、その値から濃度を算出する
方法がある。
ａ中にスラリ濃度計（図示せず）を設置し、起動後は実
施例１と同様上部の吸収液抜き出し管１０ａから吸収液
を抜き出し、スラリ濃度計での固体濃度の計測値が１５
重量％に達した段階で下部の抜き出し管１０ｃから吸収
液を抜き出し始めた。その時の脱硫率の時間変化を図４
に示すが、実施例１とほぼ同様の脱硫性能が得られた。
本実施例では、上部の吸収液抜き出し管１０ａの中の固
体濃度が酸化タンク６内の平均固体濃度（３０％）の２
分の１になった時点で吸収液の抜き出しを下部の抜き出
し管１０ｃからに切り換えたが、酸化タンク６内の平均
固体濃度の必ずしも２分の１である必要はなく、酸化タ
ンク６内の固体粒子の分散状態から適切な値を決定でき
る。また、本実施例で用いるスラリ濃度計は石膏、亜硫
酸カルシウムおよび石灰石などの混合物スラリの濃度を
検出できるものであれば、どのようなものでも使用可能
である。例えば、振動により密度を計測する装置や粘度
計で吸収液の粘度を測定し、その値から濃度を算出する
方法がある。
【００２１】上記実施例では、吸収液の抜き出し管１０
を垂直方向に三箇所の異なる位置に設置した例を示して
いるが、垂直方向の異なる位置に二箇所以上であれば何
箇所設けてもよい。酸化タンク６内の吸収液中の固体濃
度によっても異なるが、酸化タンクの深さの半分より上
部に一箇所以上、下部に一箇所以上設置することが好ま
しい。また、本発明は、スプレーノズル方式の脱硫装置
でけだなく濡れ壁方式などの他の方式の脱硫装置にも適
用可能であることは言うまでもない。
を垂直方向に三箇所の異なる位置に設置した例を示して
いるが、垂直方向の異なる位置に二箇所以上であれば何
箇所設けてもよい。酸化タンク６内の吸収液中の固体濃
度によっても異なるが、酸化タンクの深さの半分より上
部に一箇所以上、下部に一箇所以上設置することが好ま
しい。また、本発明は、スプレーノズル方式の脱硫装置
でけだなく濡れ壁方式などの他の方式の脱硫装置にも適
用可能であることは言うまでもない。
【００２２】また、酸化タンク６内の固体濃度を計測す
ることで、固体濃度の薄い箇所から濃い順に順次吸収液
を抜き出せばよいのであって、酸化タンク６内の固体濃
度分布によっては吸収液の抜き出し管１０を垂直方向と
は限らず、前記固体濃度分布に従って、異なる位置に複
数箇所吸収液の抜き出し管１０を設置しても良い。例え
ば、酸化タンク６内の撹拌機近傍の固体濃度の薄い箇所
から、まず吸収液の抜き出しを開始しても良い。
ることで、固体濃度の薄い箇所から濃い順に順次吸収液
を抜き出せばよいのであって、酸化タンク６内の固体濃
度分布によっては吸収液の抜き出し管１０を垂直方向と
は限らず、前記固体濃度分布に従って、異なる位置に複
数箇所吸収液の抜き出し管１０を設置しても良い。例え
ば、酸化タンク６内の撹拌機近傍の固体濃度の薄い箇所
から、まず吸収液の抜き出しを開始しても良い。
【００２３】上記実施例では、起動時に撹拌機７を作動
させた後、吸収液の抜き出しを行っているが、最初に吸
収液の抜き出しを酸化タンク６上部側に設置された抜き
出し管１０から行い、その後撹拌機７を作動されること
も可能である。このような方法で脱硫装置を起動させる
ことにより、抜き出し管１０からスプレーノズル４まで
のライン中に沈降している固体粒子を排出し、前記ライ
ンやスプレーノズル４の閉塞防止に効果がある。
させた後、吸収液の抜き出しを行っているが、最初に吸
収液の抜き出しを酸化タンク６上部側に設置された抜き
出し管１０から行い、その後撹拌機７を作動されること
も可能である。このような方法で脱硫装置を起動させる
ことにより、抜き出し管１０からスプレーノズル４まで
のライン中に沈降している固体粒子を排出し、前記ライ
ンやスプレーノズル４の閉塞防止に効果がある。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、起動直後には脱硫塔の
固体濃度の薄い箇所（例えば垂直方向）に複数設置され
た吸収液抜き出し管の内、固体濃度の薄い箇所（例えば
上部）の抜き出し管から排出された吸収液を循環し、時
間と共に固体濃度の濃い箇所（例えば下部）の吸収液抜
き出し管から抜き出すことにより、吸収液を送液するポ
ンプや噴霧するノズルの閉塞・摩耗・破損を防止し、起
動直後の脱硫性能を高め、さらに脱硫装置の安定な運転
が可能となる。
固体濃度の薄い箇所（例えば垂直方向）に複数設置され
た吸収液抜き出し管の内、固体濃度の薄い箇所（例えば
上部）の抜き出し管から排出された吸収液を循環し、時
間と共に固体濃度の濃い箇所（例えば下部）の吸収液抜
き出し管から抜き出すことにより、吸収液を送液するポ
ンプや噴霧するノズルの閉塞・摩耗・破損を防止し、起
動直後の脱硫性能を高め、さらに脱硫装置の安定な運転
が可能となる。
【図１】 本発明による一実施例の１塔型湿式排煙脱硫
塔を示す図である。
塔を示す図である。
【図２】 脱硫性能の時間変化について従来法と本発明
の実施例との比較を行ったものグラフである。
の実施例との比較を行ったものグラフである。
【図３】 脱硫性能の時間変化について従来法と本発明
の実施例との比較を行ったものグラフである。
の実施例との比較を行ったものグラフである。
【図４】 脱硫性能の時間変化について従来法と本発明
の実施例との比較を行ったものグラフである。
の実施例との比較を行ったものグラフである。
【図５】 従来の技術における一塔型湿式排煙脱硫塔を
示す図である。
示す図である。
１…塔本体、２…入口ダクト、３…出口ダクト、４…ス
プレーノズル、５…吸収液ポンプ、６…酸化タンク、７
…撹拌機、８…空気吹き込み装置、９…ミストエリミネ
ータ、１０…吸収液抜き出し管、１１…石膏抜き出し管
プレーノズル、５…吸収液ポンプ、６…酸化タンク、７
…撹拌機、８…空気吹き込み装置、９…ミストエリミネ
ータ、１０…吸収液抜き出し管、１１…石膏抜き出し管
Claims (5)
- 【請求項１】 吸収液タンクに保持される吸収液を抜き
出し、燃焼装置から排出される排ガスと脱硫塔内で接触
させることにより排ガス中の硫黄酸化物を処理する湿式
脱硫装置において、 吸収液タンクに吸収液抜き出し管を吸収液中の固体濃度
の異なる位置に複数箇所設置し、少なくともいずれかの
吸収液の抜き出し管から吸収液が抜き出し可能な構成と
したことを特徴とする湿式排煙脱硫装置。 - 【請求項２】 吸収液抜き出し管は該吸収液タンクの垂
直方向に複数箇所設置されたことを特徴とする請求項１
記載の湿式排煙脱硫装置。 - 【請求項３】 吸収液タンクに保持される吸収液を抜き
出し、燃焼装置から排出される排ガスと脱硫塔内で接触
させることにより排ガス中の硫黄酸化物を処理する湿式
脱硫装置において、 吸収液タンクに吸収液抜き出し管を吸収液中の固体濃度
の異なる位置に複数箇所設置し、起動時には吸収液中の
固体濃度の比較的薄い箇所の抜き出し管から固体濃度の
濃い順に、時間の経過と共に、順次吸収液を抜き出すこ
とを特徴とする湿式排煙脱硫装置の運転方法。 - 【請求項４】 吸収液抜き出し管は吸収液タンクの垂直
方向に複数箇所設置し、起動時には該吸収液タンクの上
部から下部の吸収液抜き出し管の順に、時間の経過とと
もに順次吸収液を抜き出すことを特徴とする請求項３記
載の湿式排煙脱硫装置の運転方法。 - 【請求項５】 吸収液タンクに保持される吸収液を抜き
出し、燃焼装置から排出される排ガスと脱硫塔内で接触
させることにより排ガス中の硫黄酸化物を処理する湿式
脱硫装置において、 吸収液タンクの固体濃度の異なる位置に複数箇所に設け
られた各々の吸収液抜き出し管内に固体濃度計を設け、
該固体濃度計により検出される比較的固体濃度の薄い吸
収液抜き出し管から吸収液の抜き出しを開始し、該比較
的固体濃度の薄い吸収液抜き出し管から吸収液の固体濃
度が酸化タンク内の吸収液の平均固体濃度に対して所定
の比率になった時点で比較的固体濃度の濃い吸収液抜き
出し管からも吸収液の抜き出しを開始することを特徴と
する湿式排煙脱硫装置の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214915A JPH0663354A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 湿式排煙脱硫装置とその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214915A JPH0663354A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 湿式排煙脱硫装置とその運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0663354A true JPH0663354A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16663691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4214915A Pending JPH0663354A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 湿式排煙脱硫装置とその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663354A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018023966A (ja) * | 2017-03-15 | 2018-02-15 | ジァンス・ニュー・センチュリー・ジァンナン・エンバイロメンタル・プロテクション・インク・リミテッド | ガス中の硫黄酸化物及び粉塵をアンモニアベース法によって効果的に除去する方法及び装置 |
-
1992
- 1992-08-12 JP JP4214915A patent/JPH0663354A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018023966A (ja) * | 2017-03-15 | 2018-02-15 | ジァンス・ニュー・センチュリー・ジァンナン・エンバイロメンタル・プロテクション・インク・リミテッド | ガス中の硫黄酸化物及び粉塵をアンモニアベース法によって効果的に除去する方法及び装置 |
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