JPH0662959B2 - オレフイン類をガソリン及び中間留分に変換する方法 - Google Patents
オレフイン類をガソリン及び中間留分に変換する方法Info
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- JPH0662959B2 JPH0662959B2 JP58131128A JP13112883A JPH0662959B2 JP H0662959 B2 JPH0662959 B2 JP H0662959B2 JP 58131128 A JP58131128 A JP 58131128A JP 13112883 A JP13112883 A JP 13112883A JP H0662959 B2 JPH0662959 B2 JP H0662959B2
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- conduit
- gas
- phase
- zsm
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G29/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, with other chemicals
- C10G29/20—Organic compounds not containing metal atoms
- C10G29/205—Organic compounds not containing metal atoms by reaction with hydrocarbons added to the hydrocarbon oil
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明はオレフイン類をガソリン及び中間留分に接触的
に変換する方法に関する。オレフイン類をガソリン及び
中間留分(ガソリン以外の留出油を指す“distillate”
を“中間留分”と称する)生成物への変換反応は良く知
られている。例えば、米国特許第3,960,978号は気態の
C2−C5オレフイン類を、単独でもパラフイン類と共に
でも、オレフイン類をZSM−5型ゼオライトより成る
触媒と接触させることにより、オレフイン性ガソリン調
合材に変換する方法を記載している。同様に米国特許第
4,021,590号及び4,150,062号はオレフイン類をガソリン
成分に変換する方法を記載している。現在使用されるプ
ロセスでは、触媒床の下流の高温、高圧分離器からの冷
却されたガス(プロパン及びブタン)を、加えたオレフ
イン類がガソリン及び中間留分生成物に変換される反応
床に再循還している。熱が蓄積されるのを妨げる処置を
一切取らずに、オレフインが中間留分及びガソリンに変
換される反応を触媒系中で進行させた時は、反応が発熱
反応的に加速され高温及び望ましからざる副生物の生成
を招く結果となる。
に変換する方法に関する。オレフイン類をガソリン及び
中間留分(ガソリン以外の留出油を指す“distillate”
を“中間留分”と称する)生成物への変換反応は良く知
られている。例えば、米国特許第3,960,978号は気態の
C2−C5オレフイン類を、単独でもパラフイン類と共に
でも、オレフイン類をZSM−5型ゼオライトより成る
触媒と接触させることにより、オレフイン性ガソリン調
合材に変換する方法を記載している。同様に米国特許第
4,021,590号及び4,150,062号はオレフイン類をガソリン
成分に変換する方法を記載している。現在使用されるプ
ロセスでは、触媒床の下流の高温、高圧分離器からの冷
却されたガス(プロパン及びブタン)を、加えたオレフ
イン類がガソリン及び中間留分生成物に変換される反応
床に再循還している。熱が蓄積されるのを妨げる処置を
一切取らずに、オレフインが中間留分及びガソリンに変
換される反応を触媒系中で進行させた時は、反応が発熱
反応的に加速され高温及び望ましからざる副生物の生成
を招く結果となる。
この理由から、触媒床からの熱い流出物流を通常、入来
する原料と熱交換させ、ついで高圧気−液分離器に導
き、そこで凝縮した液体を分離して更にガソリン製品へ
と処理を加えるために蒸留塔へと送る。主としてブタン
及びプロパンより成る塔頂ガスはガスの形で圧縮し、一
部分は変換プロセスに循環させ、他方、残りは他の目的
に使用する。
する原料と熱交換させ、ついで高圧気−液分離器に導
き、そこで凝縮した液体を分離して更にガソリン製品へ
と処理を加えるために蒸留塔へと送る。主としてブタン
及びプロパンより成る塔頂ガスはガスの形で圧縮し、一
部分は変換プロセスに循環させ、他方、残りは他の目的
に使用する。
本発明は、触媒床の下流の気−液分離器からの流出気体
を冷却して低圧分離器に送り、そこで冷却した気体から
冷たい液体を分離し且つこの液体を次に第一分離器らの
流出気体と熱交換させて触媒床に循環させた場合は、オ
レフインのガソリンへの変換の経済的効率及び熱効率が
改善されるという観察に基づいている。かかる方法は、
系を流れる熱い液体と冷い液体との間の熱移動速度の増
加、反応床中のより良い温度制御、エネルギー経費の切
り下げ及びガソリン及び中間留分生成物収率の増加の長
所を有している。
を冷却して低圧分離器に送り、そこで冷却した気体から
冷たい液体を分離し且つこの液体を次に第一分離器らの
流出気体と熱交換させて触媒床に循環させた場合は、オ
レフインのガソリンへの変換の経済的効率及び熱効率が
改善されるという観察に基づいている。かかる方法は、
系を流れる熱い液体と冷い液体との間の熱移動速度の増
加、反応床中のより良い温度制御、エネルギー経費の切
り下げ及びガソリン及び中間留分生成物収率の増加の長
所を有している。
従つて本発明は、 (a)C2−C5オレフインの一種又は二種以上、又はそれ
とC1−C5パラフインの一種又は二種以上との混合物
を、ZSM−5、ZSM−11、ZSM−12、ZSM
−35及びZSM−38より成るゼオライト類から選ば
れた結晶性ゼオライトと接触させ、液相及び気相より成
る生成物流を生成させ; (b)工程(a)からの生成物流を液相及び気相に分離し; (c)工程(b)からの液相を所望のガソリン及び中間留分に
分留するプロセスにおいて、 (d)工程(b)からの気相を冷却帯を通過させ且つその中に
含まれるプロパン又はブタンの少くとも一部を液体に凝
縮させて気及び液二相混合物を形成し; (e)工程(d)からの二相混合物を液相及び気相に分離し; (f)工程(e)からの液相を、工程(b)からの気相との熱交
換過程を通過させ; (g)工程(e)からの液相の少くとも一部を所望のガソリン
及び中間留分に分留し;且つ (h)工程(e)からの液相の一部を工程(a)に循還させる 諸工程より成るガソリン及び中間留分の範囲の沸点を有
する炭化水素燃料の製造方法を提供する。
とC1−C5パラフインの一種又は二種以上との混合物
を、ZSM−5、ZSM−11、ZSM−12、ZSM
−35及びZSM−38より成るゼオライト類から選ば
れた結晶性ゼオライトと接触させ、液相及び気相より成
る生成物流を生成させ; (b)工程(a)からの生成物流を液相及び気相に分離し; (c)工程(b)からの液相を所望のガソリン及び中間留分に
分留するプロセスにおいて、 (d)工程(b)からの気相を冷却帯を通過させ且つその中に
含まれるプロパン又はブタンの少くとも一部を液体に凝
縮させて気及び液二相混合物を形成し; (e)工程(d)からの二相混合物を液相及び気相に分離し; (f)工程(e)からの液相を、工程(b)からの気相との熱交
換過程を通過させ; (g)工程(e)からの液相の少くとも一部を所望のガソリン
及び中間留分に分留し;且つ (h)工程(e)からの液相の一部を工程(a)に循還させる 諸工程より成るガソリン及び中間留分の範囲の沸点を有
する炭化水素燃料の製造方法を提供する。
以下、例示の目的で添付図面のみを引用して本発明を詳
細に記述する。添付図面はオレフイン類をガソリン構成
分に変換するプロセスの簡易フローシートで、そのプロ
セスではオレフイン類を一連のゼオライト触媒床を通過
させ、流出物を冷却し且つ少くとも部分的に凝縮させて
所望のガソリン及び中間留分の成分としている。
細に記述する。添付図面はオレフイン類をガソリン構成
分に変換するプロセスの簡易フローシートで、そのプロ
セスではオレフイン類を一連のゼオライト触媒床を通過
させ、流出物を冷却し且つ少くとも部分的に凝縮させて
所望のガソリン及び中間留分の成分としている。
図面を参照すると、C2−C5オレフイン類又はかかる
オレフイン類をある濃度で含む原料を導管1及び送入ポ
ンプ2を経て系に導入し、一連の導管を通して加熱器3
に導く。加熱されたオレフイン原料を次に一連のゼオラ
イト触媒床6に直列的に通し、そこで少くともオレフイ
ン含有物の一部をより重質なオレフイン性ガソリン及び
中間留分構成分に変換する。床6に含まれるゼオライト
は好ましくはZSM−5型のものである。ZSM−5型
ゼオライト類の代表はゼオライトZSM−5;ZSM−
11;ZSM−23;ZSM−35及びZSM−38で
ある。これらのゼオライトは米国特許第3,702,886号及
び再交付第29,948号;米国特許第3,709,979号;3,832,4
49号;4,076,842号;4,016,245号及び4,046,839号に記
載されている。それらのゼオライト中でZSM−5が最
も好ましい。図面から明らかな如く各触媒床からの流出
物の流れはそれぞれ熱交換器11中で、導管1中の入来
するオレフインの流れと熱交換させ、熱交換器11は第
二及び第三触媒床の入口温度と高圧分離器15の温度を
調節する。最後の触媒床からの流出物流は減圧弁12を
通過し、しかも触媒床中での反応の発熱的特質のために
350℃という高温であろう。この流出物を導管13経由
で高圧気−液分離器15中に導く。ここで分離された液
体を導管17によつて蒸留塔19に送り、そこで分留又
は他の処理を行いガソリン又は中間留分製品とする。非
凝縮蒸気は高圧分離器15から導管21及び減圧弁22
を通つて流れ、さらに熱交換器23及び冷却器25を経
て高圧、低温分離器へ流入させる。分離器27中で凝縮
した冷えた液体を導管29を用いて外に導き、ポンプ3
0でその圧力を増し、導管21中の液体と熱交換器23
中で熱交換させる。導管29中を流れる液体の一部を導
管31によつてガソリンスタビライザー33に導くが、
一方、凝縮器27からの液体の一部は導管35によつて
循環物質としてオレフイン反応室にもどす。蒸留塔19
及びガソリンスタビライザーからの液状流出物は次に、
所望により、ガソリン又は中間留分製品とするために更
に処理を加えることも又は一部を導管34及び循環ポン
プ36を経て循環させることも出来る。分離器27及び
ガソリンスタビライザー33からの塔頂蒸気は排出する
か又は他の用途に利用する。
オレフイン類をある濃度で含む原料を導管1及び送入ポ
ンプ2を経て系に導入し、一連の導管を通して加熱器3
に導く。加熱されたオレフイン原料を次に一連のゼオラ
イト触媒床6に直列的に通し、そこで少くともオレフイ
ン含有物の一部をより重質なオレフイン性ガソリン及び
中間留分構成分に変換する。床6に含まれるゼオライト
は好ましくはZSM−5型のものである。ZSM−5型
ゼオライト類の代表はゼオライトZSM−5;ZSM−
11;ZSM−23;ZSM−35及びZSM−38で
ある。これらのゼオライトは米国特許第3,702,886号及
び再交付第29,948号;米国特許第3,709,979号;3,832,4
49号;4,076,842号;4,016,245号及び4,046,839号に記
載されている。それらのゼオライト中でZSM−5が最
も好ましい。図面から明らかな如く各触媒床からの流出
物の流れはそれぞれ熱交換器11中で、導管1中の入来
するオレフインの流れと熱交換させ、熱交換器11は第
二及び第三触媒床の入口温度と高圧分離器15の温度を
調節する。最後の触媒床からの流出物流は減圧弁12を
通過し、しかも触媒床中での反応の発熱的特質のために
350℃という高温であろう。この流出物を導管13経由
で高圧気−液分離器15中に導く。ここで分離された液
体を導管17によつて蒸留塔19に送り、そこで分留又
は他の処理を行いガソリン又は中間留分製品とする。非
凝縮蒸気は高圧分離器15から導管21及び減圧弁22
を通つて流れ、さらに熱交換器23及び冷却器25を経
て高圧、低温分離器へ流入させる。分離器27中で凝縮
した冷えた液体を導管29を用いて外に導き、ポンプ3
0でその圧力を増し、導管21中の液体と熱交換器23
中で熱交換させる。導管29中を流れる液体の一部を導
管31によつてガソリンスタビライザー33に導くが、
一方、凝縮器27からの液体の一部は導管35によつて
循環物質としてオレフイン反応室にもどす。蒸留塔19
及びガソリンスタビライザーからの液状流出物は次に、
所望により、ガソリン又は中間留分製品とするために更
に処理を加えることも又は一部を導管34及び循環ポン
プ36を経て循環させることも出来る。分離器27及び
ガソリンスタビライザー33からの塔頂蒸気は排出する
か又は他の用途に利用する。
気体分離システムの操作条件は: 分離器15 分離器27 温度,℃ 120−320 20−150 圧力,kPa 2,150-14,000 790-3,550 である。
従来技術と本発明の本質的相違点は本発明で実施する冷
却器25中での冷却工程にある。従来技術では、導管2
1を経て高圧分離器15を出る流出物ガスは圧縮され且
つガスの形で部分的に反応系に導かれ、残りの部分は排
出され他の操作に用いられていた。この位置において、
液体の熱交換媒体を形成させる冷却器を用いることによ
り生成した炭化水素類をより多量に液化することができ
また熱損失もかなりの程度少なくすることができる。た
とえば、米国特許第4,150,062号では原料とし
てプロピレンを用い触媒としてZSM−5を用いて12
日間反応を行い、プロパンをプロパンを主体とするC31
9.3%、ブタンを主体とするC424.9%、C511.1%、C6 +4
4.0%等からなる生成物を得ている。この操作において反
応生成物を高圧気液分離器15に導き気液分離した後、
さらに非凝縮蒸気を熱交換器23及び冷却器25を通し
てプロパン及びブタンの少なくとも一部が液化する程度
に冷却し高圧低温分離器27で気液分離し、この冷却し
た液体を熱交換器23で熱交換に利用する。またこの液
体中にはオレフィン分が共存すると共にガソリン留分も
共存する。それ故一部は原料として反応系に循環し、一
部はガソリン及び中間留分の取得に利用される。かくし
て高圧気液分離器15からの非凝縮蒸気を上記のように
処理しなかった場合に比しガソリン及び中間留分をより
多く且つ熱損失なく取得できる。
却器25中での冷却工程にある。従来技術では、導管2
1を経て高圧分離器15を出る流出物ガスは圧縮され且
つガスの形で部分的に反応系に導かれ、残りの部分は排
出され他の操作に用いられていた。この位置において、
液体の熱交換媒体を形成させる冷却器を用いることによ
り生成した炭化水素類をより多量に液化することができ
また熱損失もかなりの程度少なくすることができる。た
とえば、米国特許第4,150,062号では原料とし
てプロピレンを用い触媒としてZSM−5を用いて12
日間反応を行い、プロパンをプロパンを主体とするC31
9.3%、ブタンを主体とするC424.9%、C511.1%、C6 +4
4.0%等からなる生成物を得ている。この操作において反
応生成物を高圧気液分離器15に導き気液分離した後、
さらに非凝縮蒸気を熱交換器23及び冷却器25を通し
てプロパン及びブタンの少なくとも一部が液化する程度
に冷却し高圧低温分離器27で気液分離し、この冷却し
た液体を熱交換器23で熱交換に利用する。またこの液
体中にはオレフィン分が共存すると共にガソリン留分も
共存する。それ故一部は原料として反応系に循環し、一
部はガソリン及び中間留分の取得に利用される。かくし
て高圧気液分離器15からの非凝縮蒸気を上記のように
処理しなかった場合に比しガソリン及び中間留分をより
多く且つ熱損失なく取得できる。
添付図面は本発明の一態様を示す簡易フローシートであ
る。 6…触媒床、15…高圧気−液分離器、19…蒸留塔、 27…分離器、33…ガソリンスタビライザー。
る。 6…触媒床、15…高圧気−液分離器、19…蒸留塔、 27…分離器、33…ガソリンスタビライザー。
フロントページの続き (72)発明者 ヘンリ−・リチヤ−ド・アイルランド アメリカ合衆国ニユ−ジヤ−ジ−州08096 ウツドバリ−・ホリ−・ドライブ5 (72)発明者 サミユエル・アレン・タバツク アメリカ合衆国ニユ−ジヤ−ジ−州08090 ウエノン・イ−スト・パイン・ストリ−ト 204
Claims (6)
- 【請求項1】(a)C2−C5オレフィンの一種又は二種以
上、又はそれとC1−C5パラフィンの一種又は二種以上
との混合物を、ZSM−5、ZSM−11、ZSM−1
2、ZSM−35及びZSM−38より成るゼオライト
類から選ばれた結晶性ゼオライトと接触させ、液相及び
気相より成る生成物流を生成させ; (b)工程(a)からの生成物流を液相及び気相に分離し; (c)工程(b)からの液相を所望のガソリン及び中間留分に
分留するプロセスにおいて、 (d)工程(b)からの気相を冷却帯を通過させ且つその中に
含まれるプロパン又はブタンの少なくとも一部を液体に
凝縮させて気及び液二相混合物を形成し; (e)工程(d)からの二相混合物を液相及び気相に分離し; (f)工程(e)からの液相を、工程(b)からの気相との熱交
換過程を通過させ; (g)工程(e)からの液相の少なくとも一部を所望のガソリ
ン留分に分留し;且つ (h)工程(e)からの液相の一部を工程(a)に循還させる諸
工程より成るガソリン及び中間留分の範囲内の沸点を有
する炭化水素燃料の製造方法。 - 【請求項2】ゼオライトがZSM−5又はZSM−11
である特許請求の範囲第1項記載の方法。 - 【請求項3】分離工程(b)を120乃至320℃の温度
及び2,150乃至14,000kPaの圧力で行なう特許請求の範囲
第1項又は第2項記載の方法。 - 【請求項4】分離工程(e)を20乃至150℃の温度及
び790乃至3,550kPaの圧力で行なう特許請求の範囲第
1項乃至第3項のいずれかに記載の方法。 - 【請求項5】(a)反応容器(6)、 (b)C2−C5オレフィンを含有する原料を反応容器に供
給する導管(1)、 (c)反応容器の生成物出口に導管(13)によって接続して
いる第1高圧気−液分離器(15)、 (d)第1高圧気−液分離器の気体出口に導管(21)によっ
て接続している第2高圧気−液分離器(27)、 (e)第1高圧気−液分離器の液体出口に導管(17)によっ
て接続している蒸留塔(19)、 (f)第2高圧気−液分離器の液体出口と反応容器に原料
を供給する導管とを接続する導管(29,35)、 (g)第1及び第2高圧気−液分離器を接続しまた第2高
圧気−液分離器を反応容器に原料を供給する導管と接続
している導管中に設けられており、これら導管中の蒸気
と液体間で熱を交換する熱交換器(23)、及び (h)第1及び第2高圧気−液分離器を接続している導管
中であって熱交換器の下流に設けられている冷却器(25)
からなることを特徴とするC2−C5オレフィンを含有す
る原料からガソリン及び中間留分の範囲内で留出する炭
化水素燃料の製造装置。 - 【請求項6】複数の反応容器が連続して接続している特
許請求の範囲第5項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US400828 | 1982-07-22 | ||
US06/400,828 US4444988A (en) | 1982-07-22 | 1982-07-22 | Use of liquefied propane and butane or butane recycle to control heat of reaction of converting olefins to gasoline and distillate |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5933391A JPS5933391A (ja) | 1984-02-23 |
JPH0662959B2 true JPH0662959B2 (ja) | 1994-08-17 |
Family
ID=23585192
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58131128A Expired - Lifetime JPH0662959B2 (ja) | 1982-07-22 | 1983-07-20 | オレフイン類をガソリン及び中間留分に変換する方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4444988A (ja) |
EP (1) | EP0099701B1 (ja) |
JP (1) | JPH0662959B2 (ja) |
AU (1) | AU553734B2 (ja) |
CA (1) | CA1209592A (ja) |
DE (1) | DE3366078D1 (ja) |
NZ (1) | NZ204866A (ja) |
ZA (1) | ZA835389B (ja) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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NZ207610A (en) * | 1983-04-26 | 1986-06-11 | Mobil Oil Corp | Catalytic conversion of olefins to higher hydrocarbons |
NL8301747A (nl) * | 1983-05-17 | 1984-12-17 | Shell Int Research | Werkwijze voor de bereiding van middeldestillaten. |
US4471147A (en) * | 1983-06-29 | 1984-09-11 | Mobil Oil Corporation | Olefin fractionation and catalytic conversion system |
US4720600A (en) * | 1983-06-29 | 1988-01-19 | Mobil Oil Corporation | Production of middle distillate range hydrocarbons by light olefin upgrading |
US4898716A (en) * | 1983-06-29 | 1990-02-06 | Mobil Oil Corporation | Olefin fractionation and catalytic conversion system |
US4504691A (en) * | 1983-06-29 | 1985-03-12 | Mobil Oil Corporation | Olefin fractionation and catalytic conversion system |
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US4832919A (en) * | 1983-06-29 | 1989-05-23 | Mobil Oil Corporation | Olefin fractionation and catalytic conversion system with heat exchange means |
US4898717A (en) * | 1984-01-04 | 1990-02-06 | Mobil Oil Corp. | Multistage process for converting oxygenates to distillate hydrocarbons with interstage ethene recovery |
US4520221A (en) * | 1984-04-09 | 1985-05-28 | Mobil Oil Corporation | Process of making high VI lubes |
US4513156A (en) * | 1984-04-16 | 1985-04-23 | Mobil Oil Corporation | Olefin oligomerization using extracted feed for production of heavy hydrocarbons |
US4520215A (en) * | 1984-04-16 | 1985-05-28 | Mobil Oil Corporation | Catalytic conversion of olefinic Fischer-Tropsch light oil to heavier hydrocarbons |
US4849186A (en) * | 1984-06-01 | 1989-07-18 | Mobil Oil Corporation | Production of middle distillate range hydrocarbons by light olefin upgrading |
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US4740645A (en) * | 1984-09-14 | 1988-04-26 | Mobil Oil Corporation | Multistage conversion of lower olefins with interreactor quenching |
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