JPH0655311A - 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH0655311A JPH0655311A JP4235268A JP23526892A JPH0655311A JP H0655311 A JPH0655311 A JP H0655311A JP 4235268 A JP4235268 A JP 4235268A JP 23526892 A JP23526892 A JP 23526892A JP H0655311 A JPH0655311 A JP H0655311A
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- Japan
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- cemented carbide
- resistance
- cutting tool
- tensile stress
- cutting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 基体表面に化学蒸着法により引張応力を有す
る硬質被覆層を蒸着形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具の切刃すくい面部分における硬質被覆層の
もつ引張応力を実質的に除去するか、あるいは前記すく
い面部分の硬質被覆層に４５kg／mm2 以下の圧縮応力を
付与してなる。
ＷＣ基超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 基体表面に化学蒸着法により引張応力を有す
る硬質被覆層を蒸着形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具の切刃すくい面部分における硬質被覆層の
もつ引張応力を実質的に除去するか、あるいは前記すく
い面部分の硬質被覆層に４５kg／mm2 以下の圧縮応力を
付与してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば鋼の連続切削
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭化タングステン（以
下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具に関するもので
ある。
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭化タングステン（以
下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ＷＣ基超硬合金基体の表
面に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法により５〜２０μｍの平均層厚で蒸着形成
してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具が鋼などの
連続切削に用いられていることは良く知られるところで
ある。
面に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3 で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法により５〜２０μｍの平均層厚で蒸着形成
してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具が鋼などの
連続切削に用いられていることは良く知られるところで
ある。
【０００３】また、上記の従来表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具を構成する硬質被覆層が、例えば１９８６年
発行、「日本金属学会誌」、第３０巻、第３号に記載さ
れるように、１０〜５０kg／mm2 程度の引張応力を有す
ることも知られている。
製切削工具を構成する硬質被覆層が、例えば１９８６年
発行、「日本金属学会誌」、第３０巻、第３号に記載さ
れるように、１０〜５０kg／mm2 程度の引張応力を有す
ることも知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化およびＦＡ化はめざましく、これに伴ない、切
削工具には汎用性が強く要求される傾向にあるが、上記
の従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具においては、
これを例えば鋼の断続切削に用いた場合、切刃に欠損が
発生し易く、実用に供することができないのが現状であ
る。
の省力化およびＦＡ化はめざましく、これに伴ない、切
削工具には汎用性が強く要求される傾向にあるが、上記
の従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具においては、
これを例えば鋼の断続切削に用いた場合、切刃に欠損が
発生し易く、実用に供することができないのが現状であ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｗ
Ｃ基超硬合金製切削工具を開発すべく、特に上記従来表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に着目し研究を行なっ
た結果、上記従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に
おいて、これを構成する化学蒸着法によって形成された
硬質被覆層は上記の通り１０〜５０kg／mm2 程度の引張
応力を有するが、切刃すくい面部分における前記硬質被
覆層に、例えば鋼球使用のショットブラスト処理などの
機械的微小叩打衝撃処理を施すと、前記硬質被覆層のも
つ引張応力が実質的に除去されるようになり、さらに前
記機械的微小叩打衝撃処理を続行すると、前記切刃すく
い面部分における硬質被覆層には圧縮応力が付与される
ようになり、この圧縮応力が僅か、すなわち４５kg／mm
2 以下、望ましくは２０kg／mm2 以下であると、この結
果の切刃逃げ面部分の硬質被覆層には通常の引張応力が
存在するが、切刃すくい面部分の硬質被覆層には実質的
に引張応力が存在せず、あるいは前記硬質被覆層に圧縮
応力が存在する場合でも、これが４５kg／mm2 以下、望
ましくは２０kg／mm2 以下である表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具は、断続切削ですぐれた耐欠損性を発揮
し、さらに連続切削でもより一段とすぐれた耐摩耗性を
示すようになるという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｗ
Ｃ基超硬合金製切削工具を開発すべく、特に上記従来表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に着目し研究を行なっ
た結果、上記従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に
おいて、これを構成する化学蒸着法によって形成された
硬質被覆層は上記の通り１０〜５０kg／mm2 程度の引張
応力を有するが、切刃すくい面部分における前記硬質被
覆層に、例えば鋼球使用のショットブラスト処理などの
機械的微小叩打衝撃処理を施すと、前記硬質被覆層のも
つ引張応力が実質的に除去されるようになり、さらに前
記機械的微小叩打衝撃処理を続行すると、前記切刃すく
い面部分における硬質被覆層には圧縮応力が付与される
ようになり、この圧縮応力が僅か、すなわち４５kg／mm
2 以下、望ましくは２０kg／mm2 以下であると、この結
果の切刃逃げ面部分の硬質被覆層には通常の引張応力が
存在するが、切刃すくい面部分の硬質被覆層には実質的
に引張応力が存在せず、あるいは前記硬質被覆層に圧縮
応力が存在する場合でも、これが４５kg／mm2 以下、望
ましくは２０kg／mm2 以下である表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具は、断続切削ですぐれた耐欠損性を発揮
し、さらに連続切削でもより一段とすぐれた耐摩耗性を
示すようになるという研究結果を得たのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体の表面に、
化学蒸着法により引張応力を有する硬質被覆層を蒸着形
成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具におい
て、切刃の逃げ面部分の硬質被覆層のもつ引張応力を保
持したままで、切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ
引張応力を実質的に除去するか、あるいは切刃のすくい
面部分の硬質被覆層に４５kg／mm2 以下、望ましくは２
０kg／mm2 以下の圧縮応力を付与するか、してなる耐摩
耗性および耐欠損性にすぐれた表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体の表面に、
化学蒸着法により引張応力を有する硬質被覆層を蒸着形
成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具におい
て、切刃の逃げ面部分の硬質被覆層のもつ引張応力を保
持したままで、切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ
引張応力を実質的に除去するか、あるいは切刃のすくい
面部分の硬質被覆層に４５kg／mm2 以下、望ましくは２
０kg／mm2 以下の圧縮応力を付与するか、してなる耐摩
耗性および耐欠損性にすぐれた表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具に特徴を有するものである。
【０００７】なお、この発明の切削工具において、切刃
すくい面部分の硬質被覆層が具備する場合の圧縮応力の
上限値を４５kg／mm2 としたのは、４５kg／mm2 を越え
た多きな圧縮応力を硬質被覆層がもつようになると、特
に連続切削での耐摩耗性が急激に低下するようになると
いう理由によるものである。
すくい面部分の硬質被覆層が具備する場合の圧縮応力の
上限値を４５kg／mm2 としたのは、４５kg／mm2 を越え
た多きな圧縮応力を硬質被覆層がもつようになると、特
に連続切削での耐摩耗性が急激に低下するようになると
いう理由によるものである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：３μｍ
を有するＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末
（ＴｉＣ／ＷＣ＝重量比で３０／７０）、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝重量
比で２４／２０／５６）、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝重量比で９０／１０）、
および同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉
末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７
２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、ついでこの圧粉体を１×１０-2torrの真空中、温
度：１４５０℃に１時間保持の条件で真空焼結して、い
ずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８の形状をもったＷ
Ｃ基超硬合金基体Ａ〜Ｃ、およびＣｏ富化表面部（最大
Ｃｏ含有量：１３％、厚さ：２０μｍ）を有するＷＣ基
超硬合金基Ｄをそれぞれ製造した。また、上記ＷＣ基超
硬合金基体Ｃについては、これに１００torrのメタンガ
ス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で浸
炭処理を施すことにより、その表面部に最大Ｃｏ含有
量：１７重量％、厚さ：４０μｍのＣｏ富化表面層を形
成した。
具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：３μｍ
を有するＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末
（ＴｉＣ／ＷＣ＝重量比で３０／７０）、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝重量
比で２４／２０／５６）、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝重量比で９０／１０）、
および同１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉
末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７
２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、ついでこの圧粉体を１×１０-2torrの真空中、温
度：１４５０℃に１時間保持の条件で真空焼結して、い
ずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８の形状をもったＷ
Ｃ基超硬合金基体Ａ〜Ｃ、およびＣｏ富化表面部（最大
Ｃｏ含有量：１３％、厚さ：２０μｍ）を有するＷＣ基
超硬合金基Ｄをそれぞれ製造した。また、上記ＷＣ基超
硬合金基体Ｃについては、これに１００torrのメタンガ
ス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で浸
炭処理を施すことにより、その表面部に最大Ｃｏ含有
量：１７重量％、厚さ：４０μｍのＣｏ富化表面層を形
成した。
【０００９】ついで、これらのＷＣ基超硬合金基体Ａ〜
Ｄの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、通常の条件で
表２に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成
することにより従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具
（以下、従来被覆超硬合金製切削工具という）１〜８を
それぞれ製造した。
Ｄの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、通常の条件で
表２に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成
することにより従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具
（以下、従来被覆超硬合金製切削工具という）１〜８を
それぞれ製造した。
【００１０】さらに、引続いて上記従来被覆超硬合金製
切削工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ
面部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφ
の鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／分、投射時
間：５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施
すことにより表３，４に示される残留応力を切刃すくい
面部分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆超硬合金製切削
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、比較被覆超硬合金製切削工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発明被
覆超硬合金製切削工具１〜８および比較被覆超硬合金製
切削工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８のそれと
それぞれ対応して同一となる。
切削工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ
面部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφ
の鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／分、投射時
間：５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施
すことにより表３，４に示される残留応力を切刃すくい
面部分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆超硬合金製切削
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、比較被覆超硬合金製切削工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発明被
覆超硬合金製切削工具１〜８および比較被覆超硬合金製
切削工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８のそれと
それぞれ対応して同一となる。
【００１１】なお、比較被覆超硬合金製切削工具１〜８
は、切刃すくい面部分および／または逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の残留応力分布がこの発明の範囲から外れ
たものである。また、表４には、従来被覆超硬合金製切
削工具１〜８の切刃すくい面部分および逃げ面部分にお
ける硬質被覆層のＸ線法による残留応力の測定結果も示
した。
は、切刃すくい面部分および／または逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の残留応力分布がこの発明の範囲から外れ
たものである。また、表４には、従来被覆超硬合金製切
削工具１〜８の切刃すくい面部分および逃げ面部分にお
ける硬質被覆層のＸ線法による残留応力の測定結果も示
した。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】つぎに、この結果得られた各種の被覆超硬
合金製切削工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：１．５mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min.、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：１．５mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、上記断続切削
試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測定し
た。これらの測定結果を表３，４に示した。
合金製切削工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：１．５mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min.、 送り：０．３mm／rev.、 切込み：１．５mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、上記断続切削
試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測定し
た。これらの測定結果を表３，４に示した。
【００１７】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明被
覆超硬合金製切削工具１〜８は、いずれも従来被覆超硬
合金製切削工具１〜８に比して、連続切削では相対的に
より一段とすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削で
は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８がきわめて短時
間の切削で切刃に欠損が発生し、実用に供することがで
きないのに対して、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮し、すぐれた耐欠損性を示すことが明らかであり、ま
た比較被覆超硬合金製切削工具１〜８に見られるよう
に、切刃すくい面部分および逃げ面部分における硬質被
覆層の残留応力分布がこの発明の切削工具のそれと異な
ると、耐摩耗性および耐欠損性のうちの少なくともいず
れかの特性が劣ったものになることが明らかである。
覆超硬合金製切削工具１〜８は、いずれも従来被覆超硬
合金製切削工具１〜８に比して、連続切削では相対的に
より一段とすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削で
は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８がきわめて短時
間の切削で切刃に欠損が発生し、実用に供することがで
きないのに対して、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮し、すぐれた耐欠損性を示すことが明らかであり、ま
た比較被覆超硬合金製切削工具１〜８に見られるよう
に、切刃すくい面部分および逃げ面部分における硬質被
覆層の残留応力分布がこの発明の切削工具のそれと異な
ると、耐摩耗性および耐欠損性のうちの少なくともいず
れかの特性が劣ったものになることが明らかである。
【００１８】上述のように、この発明の表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具は、連続切削ではより一段とすぐれ
た耐摩耗性を示し、さらに断続切削でもすぐれた耐欠損
性を示し、連続切削と断続切削のいずれへの実用におい
てもすぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのであ
る。
超硬合金製切削工具は、連続切削ではより一段とすぐれ
た耐摩耗性を示し、さらに断続切削でもすぐれた耐欠損
性を示し、連続切削と断続切削のいずれへの実用におい
てもすぐれた切削性能を長期に亘って発揮するのであ
る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】さらに、引続いて上記従来被覆超硬合金製
切削工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ
面部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφ
の鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時
間：５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施
すことにより表３，４に示される残留応力を切刃すくい
面部分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆超硬合金製切削
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、比較被覆超硬合金製切削工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発明被
覆超硬合金製切削工具１〜８および比較被覆超硬合金製
切削工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８のそれと
それぞれ対応して同一となる。
切削工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ
面部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφ
の鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時
間：５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施
すことにより表３，４に示される残留応力を切刃すくい
面部分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆超硬合金製切削
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、比較被覆超硬合金製切削工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発明被
覆超硬合金製切削工具１〜８および比較被覆超硬合金製
切削工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、従来被覆超硬合金製切削工具１〜８のそれと
それぞれ対応して同一となる。
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、化学蒸着法により引張応力を有する硬質被覆層を蒸
着形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製
切削工具において、 切刃の逃げ面部分の硬質被覆層のもつ引張応力を保持し
たままで、切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ引張
応力を実質的に除去してなる、耐摩耗性および耐欠損性
のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削
工具。 - 【請求項２】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、化学蒸着法により引張応力を有する硬質被覆層を蒸
着形成してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製
切削工具において、 切刃の逃げ面部分の硬質被覆層のもつ引張応力を保持し
たままで、切刃のすくい面部分の硬質被覆層に４５kg／
mm2 以下の圧縮応力を付与してなる、耐摩耗性および耐
欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金
製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23526892A JP3236899B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23526892A JP3236899B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0655311A true JPH0655311A (ja) | 1994-03-01 |
| JP3236899B2 JP3236899B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=16983581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23526892A Expired - Lifetime JP3236899B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3236899B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046498A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| WO2006064724A1 (ja) | 2004-12-14 | 2006-06-22 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| WO2006070538A1 (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-06 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| JP2006231512A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆切削工具インサート |
| JP2007007847A (ja) * | 2005-06-17 | 2007-01-18 | Sandvik Intellectual Property Ab | 被覆切削工具インサート |
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