JPH0657409A - 強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法 - Google Patents
強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法Info
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- JPH0657409A JPH0657409A JP23526992A JP23526992A JPH0657409A JP H0657409 A JPH0657409 A JP H0657409A JP 23526992 A JP23526992 A JP 23526992A JP 23526992 A JP23526992 A JP 23526992A JP H0657409 A JPH0657409 A JP H0657409A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆
切削工具の製造方法を提供すること。 【構成】 ＷＣ基超硬合金表面に化学蒸着法により硬質
層を被覆することにより硬質層被覆切削工具を作製し、
上記硬質層被覆切削工具にショットブラストを施し、上
記ショットブラストを施した硬質層被覆切削工具の表面
にさらに物理蒸着法により硬質層を被覆する硬質層複合
被覆切削工具の製造方法。
切削工具の製造方法を提供すること。 【構成】 ＷＣ基超硬合金表面に化学蒸着法により硬質
層を被覆することにより硬質層被覆切削工具を作製し、
上記硬質層被覆切削工具にショットブラストを施し、上
記ショットブラストを施した硬質層被覆切削工具の表面
にさらに物理蒸着法により硬質層を被覆する硬質層複合
被覆切削工具の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、強度および耐摩耗性
に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法に関するも
のである。
に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＷＣ基超硬合金を基体とし、その
表面に化学蒸着法（以下、ＣＶＤ法という）や物理蒸着
法（以下、ＰＶＤ法という）等で硬質層を被覆した切削
工具が広く使用されており、ＣＶＤ法による硬質層には
引張り残留応力が、ＰＶＤ法による硬質層には圧縮残留
応がそれぞれ存在することが知られている。前記ＣＶＤ
法で被覆した硬質層は基体との熱膨脹係数の関係より、
コーティング後には熱応力に起因する引張り残留応力が
作用するとされている。
表面に化学蒸着法（以下、ＣＶＤ法という）や物理蒸着
法（以下、ＰＶＤ法という）等で硬質層を被覆した切削
工具が広く使用されており、ＣＶＤ法による硬質層には
引張り残留応力が、ＰＶＤ法による硬質層には圧縮残留
応がそれぞれ存在することが知られている。前記ＣＶＤ
法で被覆した硬質層は基体との熱膨脹係数の関係より、
コーティング後には熱応力に起因する引張り残留応力が
作用するとされている。
【０００３】また、上記ＣＶＤ法による硬質層は、耐摩
耗性が高いことも知られているが、ＣＶＤ法による硬質
層には引張り残留応力がかかっており、そのためＣＶＤ
硬質層にはクラックが発生しやすく、このクラックが原
因でＣＶＤ被覆切削工具は耐欠損性が低下し、一方、Ｐ
ＶＤ法による硬質層は、耐摩耗性は低いものの硬質層に
かかる圧縮残留応力により硬質層被覆切削工具の耐欠損
性は優れたものとなっていることも知られている。
耗性が高いことも知られているが、ＣＶＤ法による硬質
層には引張り残留応力がかかっており、そのためＣＶＤ
硬質層にはクラックが発生しやすく、このクラックが原
因でＣＶＤ被覆切削工具は耐欠損性が低下し、一方、Ｐ
ＶＤ法による硬質層は、耐摩耗性は低いものの硬質層に
かかる圧縮残留応力により硬質層被覆切削工具の耐欠損
性は優れたものとなっていることも知られている。
【０００４】上記ＣＶＤ法による硬質層の引張り残留応
力を低減、あるいは圧縮残留応力を付与する方法とし
て、ＣＶＤ法による硬質層被覆後、サンドブラスト法又
はショットピーニング法などの機械的処理を施す方法、
またはガスをイオン化して衝突させる例えばイオン注入
法などの物理的処理を施す方法が提案されている（特開
昭６４−３１９７２号公報参照）。
力を低減、あるいは圧縮残留応力を付与する方法とし
て、ＣＶＤ法による硬質層被覆後、サンドブラスト法又
はショットピーニング法などの機械的処理を施す方法、
またはガスをイオン化して衝突させる例えばイオン注入
法などの物理的処理を施す方法が提案されている（特開
昭６４−３１９７２号公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、通常のＣＶＤ
硬質層被覆切削工具の表面に、平均粒径：０．５ｍｍの
アルミナ製ボールを約５Ｋｇ／ｃｍ2 の圧縮空気で衝突
させ、上記特開昭６４−３１９７２号公報に示された切
削工具試料を作製し、この切削工具試料を用いて鋼の厳
しい条件の断続切削を行ったところ、耐欠損性が不十分
であった。
硬質層被覆切削工具の表面に、平均粒径：０．５ｍｍの
アルミナ製ボールを約５Ｋｇ／ｃｍ2 の圧縮空気で衝突
させ、上記特開昭６４−３１９７２号公報に示された切
削工具試料を作製し、この切削工具試料を用いて鋼の厳
しい条件の断続切削を行ったところ、耐欠損性が不十分
であった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
厳しい断続切削を行っても欠損を起こしにくい強度およ
び耐摩耗性に優れた硬質層被覆切削工具を開発すべく研
究を行った結果、ＷＣ基超硬合金の表面にＣＶＤ法によ
り硬質層を被覆して得られた硬質層被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具にショットブラストを施して硬質層中の引張
り残留応力を低減し、つぎに、このショットブラストを
施した硬質層被覆切削工具の表面にＰＶＤ法により硬質
層を被覆すると、得られた硬質層複合被覆切削工具は優
れた強度および耐摩耗性を有するという知見を得たので
ある。
厳しい断続切削を行っても欠損を起こしにくい強度およ
び耐摩耗性に優れた硬質層被覆切削工具を開発すべく研
究を行った結果、ＷＣ基超硬合金の表面にＣＶＤ法によ
り硬質層を被覆して得られた硬質層被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具にショットブラストを施して硬質層中の引張
り残留応力を低減し、つぎに、このショットブラストを
施した硬質層被覆切削工具の表面にＰＶＤ法により硬質
層を被覆すると、得られた硬質層複合被覆切削工具は優
れた強度および耐摩耗性を有するという知見を得たので
ある。
【０００７】この発明は、かかる知見に基づいて成され
たものであって、ＷＣ基超硬合金の表面にＣＶＤ法によ
り硬質層を被覆し、上記化学蒸着法で被覆した硬質層被
覆切削工具にショットブラストを施し、上記ショットブ
ラストを施した硬質層被覆切削工具の表面にＰＶＤ法に
より硬質層を被覆する硬質層複合被覆切削工具の製造方
法に特徴を有するものである。
たものであって、ＷＣ基超硬合金の表面にＣＶＤ法によ
り硬質層を被覆し、上記化学蒸着法で被覆した硬質層被
覆切削工具にショットブラストを施し、上記ショットブ
ラストを施した硬質層被覆切削工具の表面にＰＶＤ法に
より硬質層を被覆する硬質層複合被覆切削工具の製造方
法に特徴を有するものである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の硬質層複合被覆切削工具
の製造方法を実施例に基づいて具体的に説明する。ＩＳ
Ｏ規格ＳＮＭＧ１２０４０８の形状を有し、表１に示さ
れる配合組成の圧粉体を焼結して得られた通常のＷＣ基
超硬合金からなる切削工具Ａ〜Ｄを用意した。
の製造方法を実施例に基づいて具体的に説明する。ＩＳ
Ｏ規格ＳＮＭＧ１２０４０８の形状を有し、表１に示さ
れる配合組成の圧粉体を焼結して得られた通常のＷＣ基
超硬合金からなる切削工具Ａ〜Ｄを用意した。
【０００９】
【表１】
【００１０】実施例１ 表１に示される切削工具Ａの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：７μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．２μｍのＴｉ
ＣＯ層、厚さ：１．０μｍのＡｌ2 Ｏ3 層の順に硬質層
を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。この
ＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍ
ｍの鋼球を５０ｍ／ｍｉｎの速度で５０秒当てるショッ
トブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法によ
り、厚さ：２μｍＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、本発明製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作
製した。
り、厚さ：７μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．２μｍのＴｉ
ＣＯ層、厚さ：１．０μｍのＡｌ2 Ｏ3 層の順に硬質層
を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。この
ＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍ
ｍの鋼球を５０ｍ／ｍｉｎの速度で５０秒当てるショッ
トブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法によ
り、厚さ：２μｍＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、本発明製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作
製した。
【００１１】比較例１ 実施例１で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：２μｍのＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、
比較製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作製し
た。
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：２μｍのＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、
比較製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作製し
た。
【００１２】従来例１ 実施例１で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施し、従来製造法１による硬質層被覆切削
工具を作製した。
トブラストを施し、従来製造法１による硬質層被覆切削
工具を作製した。
【００１３】実施例２ 表１に示される切削工具Ｂの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：４μｍのＴｉＣ層、厚さ：２μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．２μｍのＴｉＣＮＯ層、厚さ：１．０μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に
硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を５０ｍ／ｍｉｎの速度で５０秒当て
るショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬
質層を形成し、本発明製造法２による硬質層複合被覆切
削工具を作製した。
り、厚さ：４μｍのＴｉＣ層、厚さ：２μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．２μｍのＴｉＣＮＯ層、厚さ：１．０μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に
硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を５０ｍ／ｍｉｎの速度で５０秒当て
るショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬
質層を形成し、本発明製造法２による硬質層複合被覆切
削工具を作製した。
【００１４】比較例２ 実施例２で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、比較製造法２による硬質層複合被覆切削工具を作製
した。
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、比較製造法２による硬質層複合被覆切削工具を作製
した。
【００１５】従来例２ 実施例２で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施し、従来製造法２による硬質層被覆切削
工具を作製した。
トブラストを施し、従来製造法２による硬質層被覆切削
工具を作製した。
【００１６】実施例３ 表１に示される切削工具Ｃの表面に通常のＣＶＤ法によ
り厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１．５μｍのＡｌ
2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を
形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。このＣ
ＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍｍ
の鋼球を７０ｍ／ｍｉｎの速度で７０秒当ててショット
ブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法により、
厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ
層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、本発明製造法３によ
る硬質層複合被覆切削工具を作製した。
り厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１．５μｍのＡｌ
2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を
形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。このＣ
ＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍｍ
の鋼球を７０ｍ／ｍｉｎの速度で７０秒当ててショット
ブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法により、
厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ
層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、本発明製造法３によ
る硬質層複合被覆切削工具を作製した。
【００１７】比較例３ 実施例３で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ層
からなるＰＶＤ硬質層を形成し、比較製造法３による硬
質層複合被覆切削工具を作製した。
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ層
からなるＰＶＤ硬質層を形成し、比較製造法３による硬
質層複合被覆切削工具を作製した。
【００１８】従来例３ 実施例３で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施し、従来製造法３による硬質層被覆切削
工具を作製した。
トブラストを施し、従来製造法３による硬質層被覆切削
工具を作製した。
【００１９】実施例４ 表１に示される切削工具Ｄの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：７μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．２μｍのＴ
ｉＣＮＯ層、厚さ：１μｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：１．
０μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順
に硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を６０ｍ／ｍｉｎの速度で６０秒当て
てショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍ
のＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順にＰＶ
Ｄ硬質層を形成し、本発明製造法４による硬質層複合被
覆切削工具を作製した。
り、厚さ：７μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．２μｍのＴ
ｉＣＮＯ層、厚さ：１μｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：１．
０μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順
に硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を６０ｍ／ｍｉｎの速度で６０秒当て
てショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍ
のＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順にＰＶ
Ｄ硬質層を形成し、本発明製造法４による硬質層複合被
覆切削工具を作製した。
【００２０】比較例４ 実施例４で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を形成
し、比較製造法４による硬質層複合被覆切削工具を作製
した。
トブラストを施すこと無く、通常のＰＶＤ法により、厚
さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を形成
し、比較製造法４による硬質層複合被覆切削工具を作製
した。
【００２１】従来例４ 実施例４で作製したＣＶＤ硬質層被覆切削工具にショッ
トブラストを施し、従来製造法４による硬質層被覆切削
工具を作製した。
トブラストを施し、従来製造法４による硬質層被覆切削
工具を作製した。
【００２２】上記本発明製造法１〜４により得られた硬
質層複合被覆切削工具、比較製造法１〜４により得られ
た硬質層複合被覆切削工具および従来製造法１〜４によ
り得られた硬質層被覆切削工具を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さＨB ２２０）丸棒 切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２７ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：３０ｍｉｎ． 切削油：なし の条件で連続切削試験を行い、硬質層複合被覆切削工具
の逃げ面摩耗幅を測定し、耐摩耗性を評価した。
質層複合被覆切削工具、比較製造法１〜４により得られ
た硬質層複合被覆切削工具および従来製造法１〜４によ
り得られた硬質層被覆切削工具を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さＨB ２２０）丸棒 切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２７ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：３０ｍｉｎ． 切削油：なし の条件で連続切削試験を行い、硬質層複合被覆切削工具
の逃げ面摩耗幅を測定し、耐摩耗性を評価した。
【００２３】さらに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さＨB ２６０）角材 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．３３５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 切削油：なし の条件で断続切削試験を行い、硬質層複合被覆切削工具
の切刃が欠損するまでの切削時間を測定し、耐欠損性を
評価した。これらの測定結果を表２および表３に示す。
の切刃が欠損するまでの切削時間を測定し、耐欠損性を
評価した。これらの測定結果を表２および表３に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】表２〜表３に示される結果から、本発明
製造法１〜４により得られた硬質層複合被覆切削工具
は、比較製造法１〜４により得られた硬質層複合被覆切
削工具および従来製造法１〜４により得られた硬質層被
覆切削工具に比べて、連続切削試験の逃げ面摩耗幅が小
さく、断続切削試験の欠損までの時間が長いことがわか
る。したがって、この発明によると、強度および耐摩耗
性に優れた硬質層複合被覆切削工具を提供することがで
き、産業上優れた効果をもたらすものである。
製造法１〜４により得られた硬質層複合被覆切削工具
は、比較製造法１〜４により得られた硬質層複合被覆切
削工具および従来製造法１〜４により得られた硬質層被
覆切削工具に比べて、連続切削試験の逃げ面摩耗幅が小
さく、断続切削試験の欠損までの時間が長いことがわか
る。したがって、この発明によると、強度および耐摩耗
性に優れた硬質層複合被覆切削工具を提供することがで
き、産業上優れた効果をもたらすものである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】実施例１ 表１に示される切削工具Ａの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：７μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．２μｍのＴｉ
ＣＯ層、厚さ：１．０μｍのＡｌ2 Ｏ3 層の順に硬質層
を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。この
ＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍ
ｍの鋼球を５０ｍ／ｓｅｃの速度で５０秒当てるショッ
トブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法によ
り、厚さ：２μｍＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、本発明製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作
製した。
り、厚さ：７μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．２μｍのＴｉ
ＣＯ層、厚さ：１．０μｍのＡｌ2 Ｏ3 層の順に硬質層
を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。この
ＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍ
ｍの鋼球を５０ｍ／ｓｅｃの速度で５０秒当てるショッ
トブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法によ
り、厚さ：２μｍＴｉＮ層からなるＰＶＤ硬質層を形成
し、本発明製造法１による硬質層複合被覆切削工具を作
製した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】実施例２ 表１に示される切削工具Ｂの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：４μｍのＴｉＣ層、厚さ：２μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．２μｍのＴｉＣＮＯ層、厚さ：１．０μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に
硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を５０ｍ／ｓｅｃの速度で５０秒当て
るショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬
質層を形成し、本発明製造法２による硬質層複合被覆切
削工具を作製した。
り、厚さ：４μｍのＴｉＣ層、厚さ：２μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：０．２μｍのＴｉＣＮＯ層、厚さ：１．０μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に
硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を５０ｍ／ｓｅｃの速度で５０秒当て
るショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層からなるＰＶＤ硬
質層を形成し、本発明製造法２による硬質層複合被覆切
削工具を作製した。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】実施例３ 表１に示される切削工具Ｃの表面に通常のＣＶＤ法によ
り厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１．５μｍのＡｌ
2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を
形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。このＣ
ＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍｍ
の鋼球を７０ｍ／ｓｅｃの速度で７０秒当ててショット
ブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法により、
厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ
層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、本発明製造法３によ
る硬質層複合被覆切削工具を作製した。
り厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍのＴｉＣＮ
層、厚さ：２μｍのＴｉＣ層、厚さ：１．５μｍのＡｌ
2 Ｏ3 層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順に硬質層を
形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製した。このＣ
ＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：０．３ｍｍ
の鋼球を７０ｍ／ｓｅｃの速度で７０秒当ててショット
ブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ法により、
厚さ：１μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：１μｍのＴｉＮ
層からなるＰＶＤ硬質層を形成し、本発明製造法３によ
る硬質層複合被覆切削工具を作製した。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】実施例４ 表１に示される切削工具Ｄの表面に通常のＣＶＤ法によ
り、厚さ：７μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．２μｍのＴ
ｉＣＮＯ層、厚さ：１μｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：１．
０μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順
に硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を６０ｍ／ｓｅｃの速度で６０秒当て
てショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍ
のＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順にＰＶ
Ｄ硬質層を形成し、本発明製造法４による硬質層複合被
覆切削工具を作製した。
り、厚さ：７μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．２μｍのＴ
ｉＣＮＯ層、厚さ：１μｍのＡｌ2 Ｏ3 層、厚さ：１．
０μｍのＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順
に硬質層を形成し、ＣＶＤ硬質層被覆切削工具を作製し
た。このＣＶＤ硬質層被覆切削工具のすくい面に直径：
０．３ｍｍの鋼球を６０ｍ／ｓｅｃの速度で６０秒当て
てショットブラストを施したのち、さらに通常のＰＶＤ
法により、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：１μｍ
のＴｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層の順にＰＶ
Ｄ硬質層を形成し、本発明製造法４による硬質層複合被
覆切削工具を作製した。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＷＣ基超硬合金表面に化学蒸着法により
硬質層を被覆することにより硬質層被覆切削工具を作製
し、上記硬質層被覆切削工具にショットブラストを施
し、上記ショットブラストを施した硬質層被覆切削工具
の表面にさらに物理蒸着法により硬質層を被覆すること
を特徴とする硬質層複合被覆切削工具の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23526992A JPH0657409A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23526992A JPH0657409A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657409A true JPH0657409A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16983596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23526992A Pending JPH0657409A (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 強度および耐摩耗性に優れた硬質層複合被覆切削工具の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0657409A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100330785B1 (ko) * | 1999-12-31 | 2002-04-01 | 이계안 | 피.브이.디 코팅 공정을 이용한 고 내구성 엔진 부품제조방법 |
| US6884496B2 (en) * | 2001-03-27 | 2005-04-26 | Widia Gmbh | Method for increasing compression stress or reducing internal tension stress of a CVD, PCVD or PVD layer and cutting insert for machining |
| WO2008031768A1 (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
-
1992
- 1992-08-11 JP JP23526992A patent/JPH0657409A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100330785B1 (ko) * | 1999-12-31 | 2002-04-01 | 이계안 | 피.브이.디 코팅 공정을 이용한 고 내구성 엔진 부품제조방법 |
| US6884496B2 (en) * | 2001-03-27 | 2005-04-26 | Widia Gmbh | Method for increasing compression stress or reducing internal tension stress of a CVD, PCVD or PVD layer and cutting insert for machining |
| WO2008031768A1 (en) * | 2006-09-15 | 2008-03-20 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
| JP2010512251A (ja) * | 2006-09-15 | 2010-04-22 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 被覆切削工具 |
| US8409733B2 (en) | 2006-09-15 | 2013-04-02 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011106 |