JPH065342A - 超電導線の接合方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 接合による臨界電流の低減がほとんどない永
久電流接合を実現する。 【構成】 テープ状超電導線３０、３０′の接合すべき
部分において、形成される金属被覆の端面が超電導線３
０、３０′の幅方向に対して斜めになるよう金属被覆を
剥離して酸化物超電導体３２、３２′を露出させる。露
出した酸化物超電導体３２、３２′に別の酸化物超電導
体１４を介在させて超電導線３０、３０′を接合する。
接合にあたり、接合部を銀で被覆した後、塑性加工およ
び焼結のための加熱処理を行なう。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、酸化物高温超電導材料
を用いた超電導線の接合方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年発見された、イットリウム系、ビス
マス系、タリウム系などの酸化物高温超電導材料は、ケ
ーブル、ブスバー、パワーリード、およびコイルなどに
応用すべく、その線材化が当初より検討されてきた。

【０００３】検討開発されてきた超電導線材において、
テープ線材は、開発当初よりその性能が大きく向上して
きており、現在では臨界電流密度等のあらゆる面で実用
化レベルの性能に達しつつある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】酸化物高温超電導材料
について線材を開発するにあたり、長尺で安定した特性
を有する線を得る必要があるばかりでなく、大電流を確
保できる状態で、超電導線の接合部を形成する接合技術
が重要となる。特に、コイルの用途においては、永久電
流接合が必要となる。

【０００５】このような接合技術において、接合部での
臨界電流の低下をいかに少なくするかが、大きな課題と
なっている。それゆえに、本発明の目的は、酸化物超電
導線の接合において、接合による臨界電流の低減を効果
的に抑制し得る方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明に従って、金属被
覆された酸化物超電導体よりなるテープ状超電導線同士
を接合するための方法が提供される。

【０００７】第１の発明に従う超電導線の接合方法は、
テープ状超電導線の接合すべき部分において、形成され
る金属被覆の端面が超電導線の幅方向に対して所定の角
度で傾斜するように金属被覆を剥離して酸化物超電導体
を露出するステップと、露出した酸化物超電導体間に別
体として準備される酸化物超電導体を介在させて接合す
るステップとを備える。

【０００８】第１の発明において、テープ状超電導線の
接合すべき端面は、超電導線の幅方向と平行なままにし
ておいてもよいし、幅方向に対して所定の角度で傾斜す
るように加工することもできる。

【０００９】超電導線の端面が、その幅方向に対して所
定の角度で傾斜している場合、金属被覆の剥離により形
成される金属被覆の端面が、傾斜する超電導線の端面と
平行となるか、または対称な角度で傾斜するように超電
導体を露出させることができる。

【００１０】第１の発明において、金属被覆は、接合し
ようとする線材の幅の２倍以上３０倍以下の長さにわた
って剥離されることが望ましい。このような長さにわた
る剥離により露出する酸化物超電導体を介在物を用いて
接合することで、安定した接合を達成することができ
る。

【００１１】第１の発明において接合を行なうステップ
では、超電導体同士が介在物によってつなぎ合わされた
部分に塑性加工または押圧加工を施すことができる。こ
のとき、加工時の線材のずれを防ぐために、接合される
部分を所定の配置で銀板等に接着、固定することが望ま
しい。これらの加工の後、少なくとも加工された部分
は、熱処理されることが好ましい。また、このような塑
性加工および熱処理は、交互にそれぞれ２回以上施され
ることがより好ましい。

【００１２】また、接合するステップにおいて、超電導
体同士が重ね合わされた部分を圧力をかけながら熱処理
してもよい。圧力は、ガラステープまたはホットプレス
等でかけることできる。このような方法は、超電導体同
士の接合を確実にする。

【００１３】第１の発明において、接合のために別体と
して準備される酸化物超電導体は、接合すべき超電導線
の酸化物超電導体と同じ組成のものであることが望まし
い。接合すべき酸化物超電導体間に介在させる酸化物超
電導体は、任意の形状で準備できるが、たとえば、接合
のため超電導線を所定の位置関係に配置した際、露出さ
れた超電導体の形状と一致するよう準備することがより
好ましい。このような場合、別体として準備される酸化
物超電導体は、接合すべき超電導線において超電導体が
露出された部分に嵌合させることができる。

【００１４】第２の発明に従う超電導線の接合方法は、
テープ状超電導線の接合すべき部分において、金属被覆
の剥離により露出された超電導体同士を重ね合わせて接
合した後、接合部分に、塑性加工および焼結のための加
熱処理を交互にそれぞれ２回以上施すことを特徴とす
る。

【００１５】第２の発明において、線材の焼結処理が進
んでいない段階で金属被覆を剥がして超電導体を露出さ
せ、接合を行なうプロセスで塑性加工および焼結処理を
交互に２回以上繰返すことが、接合部の臨界電流を向上
させるためより効果的である。

【００１６】第３の発明に従う超電導線の接合方法は、
テープ状超電導線の接合すべき部分において、金属被覆
の剥離により露出された超電導体同士を接合するに際
し、超電導体同士が接合されるべき部分を、焼鈍処理し
た銀材で覆うことを特徴とする。

【００１７】第３の発明において、焼鈍処理のための温
度は、たとえば、８００℃以上９００℃以下が好まし
い。また、第３の発明において用いられる銀材として、
厚さが１０μｍ以上５０μｍ以下の銀箔が好ましい。

【００１８】第１〜第３の発明に従う方法は、酸化物超
電導体が金属で被覆されることにより形成されたテープ
状線材を接合するため適用される。このテープ状線材に
おいて、被覆金属は、高温超電導体と反応せず、容易に
加工できるものが好ましい。さらに、金属は安定化材と
して機能するような比抵抗の小さなものがよい。このよ
うな金属として、銀または銀合金が好ましく用いられ
る。

【００１９】銀または銀合金は、被覆材そのもの、また
は被覆のための中間層として用いることができる。中間
層としてこれらを用いる場合は、別の金属、たとえば
銅、アルミニウム、ニッケル、ステンレススチールまた
はそれらの合金が被覆のためさらに用いられる。

【００２０】酸化物超電導体としては、たとえば、イッ
トリウム系、ビスマス系、またはタリウム系酸化物超電
導体が用いられる。

【００２１】以上に示した第１〜第３の発明は、接合に
よる臨界電流の低減を抑制するためそれぞれ単独で行な
うことができる一方、接合による臨界電流の低減をより
効果的に抑制するため、任意の組合せにおいて実施する
ことができる。

【００２２】たとえば、第１〜第３の発明を組合せて接
合を行なう場合、次のようにすることができる。まず、
テープ状超電導線の接合されるべき部分において、形成
される金属被覆の端面が超電導線の幅方向に対して所定
の角度で傾斜するように金属被覆を剥離して超電導体を
露出させる。次に、露出した酸化物超電導体に別体とし
て準備された酸化物超電導体を重ね合わせた後、超電導
体同士が重ね合わされた部分を焼鈍処理した銀材で覆
う。次に、銀材で覆われた部分に塑性加工を施した後、
焼結のための加熱処理を行なう。さらに、塑性加工およ
び焼結のための加熱処理を交互に任意の回数行なう。

【００２３】

【発明の作用効果】本発明者らによる研究の結果、酸化
物超電導体が金属被覆された超電導線について、金属被
覆を剥がすことにより超電導体を露出させ、この露出部
分を介して接合を行なう場合、金属を剥離する際に形成
される金属被覆の端面と超電導体との境界部分が、接合
部の臨界電流値を律則していることが明らかになってき
た。たとえば、図１に示すように、接合にあたってテー
プ状の超電導線１０の銀被覆１を剥がして超電導体２を
露出させた場合、形成される制御被覆の端面１′と超電
導体２との境界領域３が、接合部の臨界電流を律則する
ようになる。

【００２４】そこで、本発明者らは、種々の検討を行な
った結果、たとえば図２に示すように、金属被覆１１を
剥離するに際して、形成される金属被覆の端面１１′が
線材の幅方向（図において矢印で示す）に対して所定の
角度を持つように傾斜させることで、金属被覆の端面１
１′と超電導体１２との境界面積を広げることにより、
臨界電流値を向上できることを見いだした。

【００２５】さらに、本発明者らは、上述したように臨
界電流値を律則する部分の超電導体組織を、塑性加工時
になるべく破壊せずに接合するには、露出した超電導体
間に同種の超電導体からなる介在物を設けて接合するこ
とが有効であることを研究の過程で確認した。また、介
在物の使用によって、接合部の超電導体の容積を意図的
に制御することも可能となった。

【００２６】介在物である超電導体の容積を増加させれ
ば、簡便に接合部での臨界電流値を上げ、超電導接合の
信頼性を向上させることができる。

【００２７】本発明者らは、金属被覆の端面が線材の幅
方向に対して所定の角度で傾斜するように金属被覆を剥
離するステップと、接合すべき線材において露出した超
電導体間に同種の超電導体からなる介在物を設けて接合
を行なうステップとを組合せて線材の接合を行なうこと
により、接合部分での臨界電流値の低減がほとんどない
永久電流接合を実現した。

【００２８】この方法により、酸化物超電導体同士が接
合された接合部を形成することができるので、接合部に
超電導電流を流すことが可能になり、コイルの永久電流
接合や大電流導体の接合が可能になる。特に、永久電流
モードのマグネット用線材として用いられる金属被覆さ
れた超電導テープ線材を接合する場合、第１の発明は非
常に有効である。

【００２９】また、介在物を用いることで、第１の発明
は、超電導線同士を直接接合することが困難な場合や、
種々の位置関係において超電導線同士を接合したい場合
に適用できる。たとえば、図３（ａ）に示すように、線
材同士を所定の角度（たとえば９０°）で接合したい場
合、図３（ｂ）に示すように、電路が折り返されるよう
に線材同士を接合したい場合、さらには図３（ｃ）に示
すように、限られた空間内で複数の線材同士を同時に接
合したい場合などにおいて、介在物を用いる接合は非常
に有効である。

【００３０】従来行なわれてきた接合方法では、線材を
つなぎ合わせた後の塑性加工および焼結処理はそれぞれ
１回であった。一方、本発明者らの検討により、この塑
性加工および焼結処理を交互に複数回繰返すことによっ
て、接合部における超電導体の粒界について改善を促進
することができ、接合部の臨界電流向上に繋がることが
明らかとなった。

【００３１】さらに、接合部に塑性加工と焼結処理を複
数回繰返すプロセスは、線材の焼結が進んでいない段階
において線材の接合を行なった場合に効果的であること
が明らかになった。

【００３２】このため、極端な例ではあるが、未焼結線
の段階で短い線材同士をつなぎ合わせた後、塑性加工お
よび焼結を複数回繰返すことによって、臨界電流の大き
な長尺線材を得ることができる。ただし、この場合、線
材の金属被覆について加工度を増し、接合を容易にする
ために、接合前に接合を行なうべき線材を焼鈍処理する
ことが望ましい。

【００３３】このようなプロセスにより、良好な特性を
有するが、所定の長さに満たない線材をつなぎ合わせ
て、短い線材の特性を維持した長尺線を作製することも
可能である。このようにして作製された線材は、長尺ケ
ーブルなどに利用できる。

【００３４】また、このような方法をケーブルの接続等
に応用する場合は、圧延機を用いて線材の圧延加工を行
なうと同時に、接合部の塑性加工も行なうことができ
る。この場合、接合部の臨界電流値を、線材の臨界電流
値と同等またはそれ以上にすることができる。

【００３５】このような第２の発明においても、第１の
発明と同様、酸化物超電導体同士を接合した接合部には
超電導電流を流すことができ、コイルの永久電流接合や
大電流導体の接合を提供することができる。

【００３６】また、第３の発明に従って超電導体同士が
重ね合わされた部分に焼鈍処理した銀材を被覆すること
によって、焼鈍処理しない銀材を被覆する場合よりも銀
材と接合部との密着性を増加させ、接合をより確実にす
ることができる。以下の実施例でも示すように、焼鈍処
理した銀材を用いることにより、同じ接合処理を行なっ
た場合において臨界電流値のばらつきが減少し、安定し
た超電導接合が行なえるようになった。

【００３７】

【実施例】

実施例１ Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８：０．４：２．
０：２．２：３．０の組成となるように、酸化物または
炭酸塩を混合した後、熱処理により主として２２１２相
と非超電導相からなる粉末を調製した。次に、得られた
粉末について大気中８００℃、２時間の脱ガス処理を施
した。

【００３８】得られた粉末を、外形１２ｍｍ、内径９ｍ
ｍの銀パイプに充填し、これを１．０ｍｍまで伸線加工
した後、幅４．０ｍｍ、厚さ０．１９ｍｍまで圧延加工
した。このようにして得られた線材を７５０℃、２時間
焼鈍した。

【００３９】得られた線材から、３ｃｍの短尺材を２本
切出し、それぞれの端部について図２に示すように銀被
覆の一方側を剥がした。この場合、８．０ｍｍの長さに
わたり形成される銀被覆の端面が、線材の幅方向に対し
て斜めになるように銀被覆を剥がしていった。

【００４０】次に、図４に示すように、銀被覆を剥がし
た２本の超電導線２０および２０′を、露出させた超電
導体が平行四辺形を形成するように並べて配置した。一
方、この平行四辺形の領域に正確に嵌合するような材料
を上述したように形成してきたテープ状の線材から切出
した後、片側の銀被覆を除去して接合材を予め準備し
た。

【００４１】このようにして準備された接合材４を、図
４に示すようにして、超電導線の超電導体が露出された
部分に嵌合させ、超電導線２０、２０′と、接合材４と
の間で超電導体同士を密着させた。

【００４２】このように接合材を密着させた部分を、８
００℃で２時間の焼鈍を行なった厚さ３０μｍの銀箔で
被覆した後、２０ｔの荷重（圧力としては約８ｔｆ／ｃ
ｍ²）で押圧した。

【００４３】このようにして接続した線材を、８４５
℃、５０時間熱処理した後、さらに２０ｔでの押圧およ
び８４０℃、５０時間での熱処理を施して永久電流接合
を行なった。

【００４４】以上のプロセスの終了後、接合部の臨界電
流を液体窒素温度において測定したところ、３０Ａの臨
界電流値が得られ、接合を施さない線材とほぼ同等の臨
界電流値を達成した。

【００４５】実施例２ 実施例１と同様の方法で作製した銀シース被覆超電導線
から５ｃｍの短尺線を２本切出した。次に、実施例１と
同様にして、銀被覆の端面が超電導線の幅方向と斜めに
なるよう銀被覆を剥がして超電導体を露出させた。

【００４６】次に、図５に示すように、超電導体を露出
させた２本の超電導線３０と３０′について端と端を突
き合わせて配置した。

【００４７】一方、このように超電導線を配置した場合
に露出された超電導体によって形成される二等辺三角形
の領域にうまく嵌合するような接合材１４を予め形成し
た。このような接合材１４は、実施例１と同様の方法で
作製された線材を適当な形状で切出した後、片面の銀被
覆を除去して得られたものである。

【００４８】このような接合材１４を超電導線３０、３
０′において超電導体３２、３２′が露出させられた部
分に嵌合させ、超電導体同士を密着させた。

【００４９】次に、実施例１と同様にして銀箔を被覆し
た後、プレスによる組成加工および熱処理を交互に２回
施して永久電流接合を行なった。接合部の臨界電流を液
体窒素温度において測定したところ、３０Ａの臨界電流
値が得られ、接合を施さない線材とほぼ同等の臨界電流
値を達成した。

【００５０】実施例３ 実施例１と同様の方法で作製した銀シース被覆線材から
６ｃｍの短尺線を２本切出した。次に、切出した線材に
ついて、図６（ａ）に示すような端末処理を施した。端
末処理を施した超電導線４０において、その端面４０′
は線材の幅方向に対して所定の角度で傾斜するように加
工されている。また、銀被覆４１も、その端面４１′が
線材の幅方向に対して所定の傾斜角度を有するように剥
がされている。この場合、銀被覆の端面４１′の長さは
１５ｍｍとされ、線材の端面４０′の長さも１５ｍｍと
されている。したがって、露出された超電導体４２の領
域は二等辺三角形となっている。

【００５１】次に、図６（ｂ）に示すように、２本の超
電導線４０、４０′について端面と端面を突き合わせて
配置した。このような配置において、露出された超電導
体４２、４２′は平行四辺形を形成するようになる。一
方、このような平行四辺形の形状を有する接合材４４を
予め準備した。このような接合材４４は、実施例１と同
様の方法で作製した線材を切出した後、片側の銀被覆を
除去して得られたものである。このような接合材４４
は、超電導線４０、４０′において露出された酸化物超
電導体に密着させられた。

【００５２】次いで、実施例１と同様にして、銀箔を被
覆した後、プレスによる塑性加工および熱処理を交互に
２回施して永久電流接合を行なった。接合部の臨界電流
を液体窒素温度において測定したところ、３５Ａの臨界
電流値が得られ、接合を施さない線材とほぼ同等以上の
臨界電流値を達成した。

【００５３】実施例４ Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８：０．４：２．
０：２．２：３．０の組成となるように：酸化物または
炭酸塩を混合した後、熱処理により主として２２１２相
と非超電導相からなる粉末を調製した。得られた粉末に
ついて大気中８００℃、２時間の脱ガス処理を施した。

【００５４】得られた粉末を外形１２ｍｍ、内径９ｍｍ
の銀パイプに充填し、これを１．０ｍｍまで伸線加工し
た後、幅４．０ｍｍ、厚さ０．１９ｍｍまで圧延加工し
た。その後、線材を８４５℃、５０時間焼結した。

【００５５】得られた線材から、３ｃｍの短尺材を２本
切出した後、実施例１と同様にそれぞれの端末を処理し
た。この場合、線材の幅方向に対して斜めになった金属
被覆の端面の長さは８．０ｍｍであった。

【００５６】次に、図７に示すように、超電導線５０と
５０′を突き合わせて配置し、露出された超電導体５２
および５２′を完全に覆うような接合材５４を密着させ
た。この接合材５４は、この実施例において作製された
線材を短冊状に切出した後、片側の銀被覆を除去して得
られたものである。

【００５７】接合材５４の密着と同時に、８００℃で２
時間の焼鈍を行なった厚さ３０μｍの銀箔で接合部を被
覆した後、２０ｔの荷重（圧力としては約８ｔｆ／ｃｍ
² ）で押圧した。

【００５８】その後、接続した線材を、８４０℃、５０
時間熱処理して永久電流接合を行なった。

【００５９】以上のプロセスを終了した後、接合部の臨
界電流を液体窒素温度において測定したところ、２４Ａ
の臨界電流値が得られ、接合を施さない線材のほぼ８割
の臨界電流値を達成した。

【００６０】実施例５ 実施例１と同様の方法で作製した銀シース被覆線材から
６ｃｍの短尺線を２本切出した。次に、切出した短尺線
について、８４５℃、３０時間の焼結処理を行なった
後、実施例３と同様にして、超電導線の端面および金属
被覆の端面がともに線材の幅方向に対して斜めとなるよ
うな端末処理を施した。この場合、金属被覆の端面の長
さは８ｍｍ、線材端面の長さも同様に８ｍｍとした。

【００６１】次に、図８に示すように、２本の超電導線
６０、６０′について、露出された超電導体６２と６
２′を重ね合わせた。次いで、実施例１と同様の焼鈍処
理された銀箔で接合部を被覆した後、１０ｔのプレス荷
重で押圧を行なった。

【００６２】その後、８４５℃、２０時間の焼結を行な
った後、さらに２０ｔのプレス荷重で押圧処理、８４０
℃、５０時間の熱処理を施して永久電流接合を行なっ
た。

【００６３】以上のプロセスが終了した後、接合部の臨
界電流を液体窒素温度において測定したところ、臨界電
流値として２７Ａが得られ、接合を施さない線材のほぼ
９割の臨界電流値を達成した。

【００６４】一方、１０ｔのプレス荷重による押圧およ
び８４５℃、２０時間の焼結を行なった後、さらなる押
圧処理および熱処理を施さずに、液体窒素温度において
接合部の臨界電流を測定した。その結果、臨界電流値と
して５Ａが得られ、接合を施さない線材の１５％の臨界
電流値であった。

【００６５】実施例６ 実施例１と同様の方法で作製した銀シース被覆線材から
５ｃｍの短尺線を２本切出した。この線について８４５
℃、５０時間の熱処理を施した後、図９（ａ）に示すよ
うな端末処理を施した。この端末処理では、超電導線７
０において、超電導体７２が露出され、銀被覆７１の剥
離の結果形成される端面７１′は超電導線７０の幅方向
とほぼ平行である。

【００６６】次に、図９（ｂ）に示すように超電導線７
０、７０′を超電導体７２、７２′が密着するように重
ね合わせ、同時に銀箔で接合部を被覆した。次いで、プ
レス荷重２０ｔにより接合部に押圧処理を施した。

【００６７】このような接合に際して、使用する銀箔の
焼鈍温度を変化させて、接合部のＩｃと銀箔の焼鈍温度
との関係を調べた。焼鈍処理なし、２００℃×２時間、
５００℃×２時間、６００℃×２時間、７００℃×２時
間、８００℃×２時間の６種類の条件について、５つの
サンプルをそれぞれ作製して調べた。その結果、８００
℃で焼鈍した銀箔を用いる永久電流接合サンプルが、接
合部のＩｃ平均値が最も高く、サンプル間のＩｃのばら
つきも小さいことが判明した。以上の条件におけるＩｃ
の平均値およびばらつきを表１に示す。

【００６８】

【表１】

【００６９】比較例 実施例１と同様の方法で作製した銀シース被覆線材から
３ｃｍの短尺線を２本切出した。次に、図１０に示すよ
うな端末処理を施し、接合を行なった。この端末処理で
は、超電導線８０において、銀被覆８１の剥離の結果形
成される端面８１′は超電導線８０の幅方向とほぼ平行
である。また、露出される超電導体８２の面積は、実施
例１で露出された超電導体の面積と等しくなっている。

【００７０】このようにして超電導体を露出させた超電
導線８０、８０′を突き合わせて配置し、露出された超
電導体８２、８２′に上述したと同様にして形成された
接合材８４を密着させて接合を行なった。

【００７１】接合にあたり、実施例１と同様にして、銀
箔を被覆した後、プレスによる組成加工および熱処理を
交互に２回ずつ施した。接合部の臨界電流を液体窒素温
度において測定したところ、臨界電流値として１８Ａが
得られ、接合を施さない線材の６割の臨界電流値であっ
た。

【００７２】また、以上のようにして端末処理を行なっ
た超電導線について、接合材を用いずに、超電導体同士
を重ね合わせて接合を行なった。接合に際しては、実施
例１と同様に銀箔を被覆した後、プレスによる塑性加工
および熱処理を交互に２回施して永久電流接合を行なっ
た。

【００７３】接合部の臨界電流を液体窒素温度において
測定したところ、臨界電流値として１５Ａが得られ、接
合を施さない線材の５割の臨界電流値であった。

【００７４】一方、接合材を用いずに、銀箔を被覆した
ものについてプレスによる塑性加工および熱処理を１回
施して永久電流接合を行なった。接合部の臨界電流を液
体窒素温度において測定したところ、臨界電流値として
１２Ａが得られた。

【００７５】比較のため、接合材を用いずに塑性加工−
熱処理を１回行なった結果を表２に、接合材を用いて塑
性加工−熱処理を２回行なった結果を表３に示す。

【００７６】

【表２】

【００７７】

【表３】

【図面の簡単な説明】

【図１】超電導線の接合について説明するための斜視図
である。

【図２】本発明に従う接合において、端末処理の一例を
示す斜視図てある。

【図３】本発明に従って、接合材を用いて接合を行なう
種々の態様について説明する模式図である。

【図４】本発明に従う実施例１における接合を示す斜視
図である。

【図５】本発明に従う実施例２における接合を示す斜視
図である。

【図６】本発明に従う実施例３における接合を示す斜視
図である。

【図７】本発明に従う実施例４における接合を示す平面
図である。

【図８】本発明に従う実施例５における接合を示す斜視
図である。

【図９】本発明に従う実施例６における接合を示す
（ａ）平面図，（ｂ）断面図である。

【図１０】比較例における接合を示す平面図である。

【符号の説明】

１０、２０、２０′、３０、３０′、４０、４０′、５
０、５０′、６０、６０′、７０、７０′、８０、８
０′ 超電導線 １、１１ 金属被覆 ４１、７１、８１ 銀被覆 ２、１２、３２、３２′、４２、４２′、５２、５
２′、６２、６２′、７２、７２′、８２、８２′ 超
電導体 ４、１４、４４、５４、８４ 接合材 １′、１１′、４１′、７１′、８１′ 金属被覆端面

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 金属被覆された酸化物超電導体よりなる
   テープ状超電導線同士を接合するための方法であって、 テープ状超電導線の接合すべき部分において、形成され
   る金属被覆の端面が前記超電導線の幅方向に対して所定
   の角度で傾斜するように金属被覆を剥離して酸化物超電
   導体を露出するステップと、 露出した酸化物超電導体間に別体として準備される酸化
   物超電導体を介在させて接合するステップとを備える、
   超電導線の接合方法。
2. 【請求項２】 金属被覆された酸化物超電導体よりなる
   テープ状超電導線同士を接合するための方法であって、 テープ状超電導線の接合すべき部分において、金属被覆
   の剥離により露出された超電導体同士を重ね合わせて接
   合した後、接合部分に、塑性加工および焼結のための加
   熱処理を交互にそれぞれ２回以上施すことを特徴とす
   る、超電導線の接合方法。
3. 【請求項３】 金属被覆された酸化物超電導体よりなる
   テープ状超電導線同士を接合するための方法であって、 テープ状超電導線の接合すべき部分において、金属被覆
   の剥離により露出された超電導体同士を接合するに際
   し、 超電導体同士が接合されるべき部分を焼鈍処理された銀
   材で覆うことを特徴とする、超電導線の接合方法。