JPH065316B2 - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JPH065316B2 JPH065316B2 JP61226037A JP22603786A JPH065316B2 JP H065316 B2 JPH065316 B2 JP H065316B2 JP 61226037 A JP61226037 A JP 61226037A JP 22603786 A JP22603786 A JP 22603786A JP H065316 B2 JPH065316 B2 JP H065316B2
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- fuel assembly
- fuel
- rods
- rod
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Inert Electrodes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、燃料集合体に係り、特に沸騰水型原子炉に適
用するのに好適な燃料集合体に関するものである。
用するのに好適な燃料集合体に関するものである。
［従来の技術］ 沸騰水型原子炉においては、減速材と冷却材の働きをす
る水が、チャンネルボックス内側の２相流部分と、チャ
ンネルボックス外側の飽和水部分の２つの領域に分かれ
て存在する。現在の限られた空間の中で、これら２つの
領域の面積割合に対する最適値は、評価する対象により
異なる。
る水が、チャンネルボックス内側の２相流部分と、チャ
ンネルボックス外側の飽和水部分の２つの領域に分かれ
て存在する。現在の限られた空間の中で、これら２つの
領域の面積割合に対する最適値は、評価する対象により
異なる。
沸騰水型原子炉において、燃料の高燃料焼度化を図り燃
料の寿命延長、省ウラン等の対策を通じて燃料経済性を
向上させるには、燃料集合体の中に非沸騰領域つまり多
数本のウォータロッドは配置する方法、燃料集合体内の
ウラン装荷重を従来より増加させる方法、格子の構成数
は増加させる方法などが考えられる。
料の寿命延長、省ウラン等の対策を通じて燃料経済性を
向上させるには、燃料集合体の中に非沸騰領域つまり多
数本のウォータロッドは配置する方法、燃料集合体内の
ウラン装荷重を従来より増加させる方法、格子の構成数
は増加させる方法などが考えられる。
しかしながら、従来のチャンネルボックスの大きさで燃
料集合体の中に多数本のウォータロッドを配置すると、
ぬれぶち面積の増加と冷却材流路面積の減少で、圧損が
大幅に上昇するとともに、燃料棒間隔接近により、冷却
能力が低下する問題がある。また、従来のチャンネルボ
ックスの大きさでウラン装荷量を増加させると、冷却材
による圧損の増加と冷却能力の低下を招くことになる。
料集合体の中に多数本のウォータロッドを配置すると、
ぬれぶち面積の増加と冷却材流路面積の減少で、圧損が
大幅に上昇するとともに、燃料棒間隔接近により、冷却
能力が低下する問題がある。また、従来のチャンネルボ
ックスの大きさでウラン装荷量を増加させると、冷却材
による圧損の増加と冷却能力の低下を招くことになる。
更に、従来のチャンネルボックスの大きさで格子の構成
数を増加させると、やはり圧損の増加と冷却能力の低下
は避けられなかった。
数を増加させると、やはり圧損の増加と冷却能力の低下
は避けられなかった。
つまり、ウランの装荷重を増加させ、またチャンネルボ
ックス内に非沸騰領域を増加させ、冷却能力も大きく
し、しかも、冷却材流路面積をできるだけ広くとるに
は、現在のチャンネルボックスの大きさは不充分であ
る。
ックス内に非沸騰領域を増加させ、冷却能力も大きく
し、しかも、冷却材流路面積をできるだけ広くとるに
は、現在のチャンネルボックスの大きさは不充分であ
る。
この対策として、特開昭６１−１１８６８９号公報に
は、燃料集合体を囲む飽和水領域の面積を少なくし、そ
の減少分だけチャンネルボックスの内面積を広くし、燃
料の格子配列を多くする技術が記載されている。
は、燃料集合体を囲む飽和水領域の面積を少なくし、そ
の減少分だけチャンネルボックスの内面積を広くし、燃
料の格子配列を多くする技術が記載されている。
また、格子の構成数を増加させ、燃料集合体内に多数本
の減速材を含む管を配置する例が、特開昭４７−６４９
号公報に示してある。そのうちの１つを第５項に示す。
この燃料集合体１Ｃは、格子状に配置された多数の燃料
棒３の間に９本の太径のウォータロッド２を格子状に配
置したものである。
の減速材を含む管を配置する例が、特開昭４７−６４９
号公報に示してある。そのうちの１つを第５項に示す。
この燃料集合体１Ｃは、格子状に配置された多数の燃料
棒３の間に９本の太径のウォータロッド２を格子状に配
置したものである。
［発明が解決しようとする問題点］ 特開昭６１−１１８６８９号公報に記載された従来技術
は、現行の燃料集合体格子のピッチ約１５２ｍｍを変更
せず、燃料経済性の向上を図ろうとしているものである
が、燃焼度を現行の３０ＧＷｄ／ｔから７０ＧＷｄ／ｔ
まで増加させるには、ウォータロッド領域をさらに増加
させ中性子スペクトルを一層ソフト（熱中性子平均速度
を遅くする）にする必要がある。従来の燃料集合体格子
ピッチのままで、ウォータロッド領域を増加する場合に
は、その分燃料集合体当りのウラン装荷重が減少してし
まい、燃料経済性の向上があまり期待できないと言う問
題があった。
は、現行の燃料集合体格子のピッチ約１５２ｍｍを変更
せず、燃料経済性の向上を図ろうとしているものである
が、燃焼度を現行の３０ＧＷｄ／ｔから７０ＧＷｄ／ｔ
まで増加させるには、ウォータロッド領域をさらに増加
させ中性子スペクトルを一層ソフト（熱中性子平均速度
を遅くする）にする必要がある。従来の燃料集合体格子
ピッチのままで、ウォータロッド領域を増加する場合に
は、その分燃料集合体当りのウラン装荷重が減少してし
まい、燃料経済性の向上があまり期待できないと言う問
題があった。
第６図に、この従来技術の燃料集合体１Ｄを示す。この
燃料集合体１Ｄは、中央部に９本のウォータロッド２Ａ
を互いに隣接するように配置したものである。この燃料
集合体１Ｄは、局所出力因子が大きくなるという問題も
あった。
燃料集合体１Ｄは、中央部に９本のウォータロッド２Ａ
を互いに隣接するように配置したものである。この燃料
集合体１Ｄは、局所出力因子が大きくなるという問題も
あった。
さらに、特開昭４７−６４９号公報に示された前述の燃
料集合体１Ｃも、局所出力因子が大きくなるという問題
があった。
料集合体１Ｃも、局所出力因子が大きくなるという問題
があった。
本発明の目的は、高燃焼度化が図れてしかも局所出力因
子を低下できる燃料集合体を提供できる。
子を低下できる燃料集合体を提供できる。
［問題点を解決するための手段］ 上記の目的は、燃料集合体の軸心付近に第１のウォータ
ロッドを配置するとともに第１のウォータロッドの周囲
を取囲んで複数の第２のウォータロッドを配置し、すべ
ての第２のウォータロッドの軸心を、燃料棒の配列ピッ
チがＰである時に第１のウォータロッド軸心から３．３
Ｐ〜４．７Ｐの範囲に位置させることによって達成でき
る。
ロッドを配置するとともに第１のウォータロッドの周囲
を取囲んで複数の第２のウォータロッドを配置し、すべ
ての第２のウォータロッドの軸心を、燃料棒の配列ピッ
チがＰである時に第１のウォータロッド軸心から３．３
Ｐ〜４．７Ｐの範囲に位置させることによって達成でき
る。
［作用］ 燃料集合体内の減速材と核燃料物質との分布がより均質
化されることにより、反応度が向上して燃料集合体の高
燃焼化を図ることができる。特に燃料集合体横断面の中
央部及びコーナ部における減速材に対する核燃料物質の
比率を低減することができ、燃料集合体の局所出力因子
の低下を図ることができる。
化されることにより、反応度が向上して燃料集合体の高
燃焼化を図ることができる。特に燃料集合体横断面の中
央部及びコーナ部における減速材に対する核燃料物質の
比率を低減することができ、燃料集合体の局所出力因子
の低下を図ることができる。
［実施例］ 本発明は、以下の検討によってなされたものである。第
４図は、第５図の燃料集合体１Ｃの軸心に位置している
ウォータロッド２Ｅの軸心と燃料集合体１Ｃの１つのコ
ーナを結ぶ直線Ａ１−Ａ２上でウォータロッド２Ｅの周
囲にあるウォータロッド２Ｆの軸心の位置を移動させた
場合における局所出力因子の変化を示したものである。
この局所出力因子は、燃料集合体１Ｃ内で最大の値を有
するものである。第４図から明らかなようにウォータロ
ッド２Ｆの軸心の位置を、ウォータロッド２Ｅの軸心か
ら燃料棒３の配列ピッチの３．３〜４．７倍の間に位置
させることによって、燃料集合体１Ｃ内の最大の局所出
力因子に著しく低減できることがわかった。すなわち、
燃料棒３の配列ピッチをＰとすると、ウォータロッド２
Ｅの周囲に位置しているすべてのウォータロッド２Ｆ
（第５図では８本）の軸心を、ウォータロッド２Ｅの軸
心から３．３Ｐ〜４．７Ｐの範囲内に位置させることに
より、燃料集合体１Ｃ内の最大の局所出力因子を著しく
低減できる。このため、ウォータロッド２Ｅの軸心（燃
料集合体１Ｃの軸心と一致）と燃料集合体１Ｃの４つの
コーナを結ぶ線上にある４本のウォータロッド２Ｆの軸
心の位置を、ウォータロッド２Ｅの軸心から４．７Ｐ離
れているとした場合でも、第５図に現に示されている燃
料集合体１Ｃのウォータロッド２Ｆの軸心の位置（２Ｅ
の軸心より５．７Ｐ離れている）よりもウォータロッド
２Ｅの軸心に近くなる。
４図は、第５図の燃料集合体１Ｃの軸心に位置している
ウォータロッド２Ｅの軸心と燃料集合体１Ｃの１つのコ
ーナを結ぶ直線Ａ１−Ａ２上でウォータロッド２Ｅの周
囲にあるウォータロッド２Ｆの軸心の位置を移動させた
場合における局所出力因子の変化を示したものである。
この局所出力因子は、燃料集合体１Ｃ内で最大の値を有
するものである。第４図から明らかなようにウォータロ
ッド２Ｆの軸心の位置を、ウォータロッド２Ｅの軸心か
ら燃料棒３の配列ピッチの３．３〜４．７倍の間に位置
させることによって、燃料集合体１Ｃ内の最大の局所出
力因子に著しく低減できることがわかった。すなわち、
燃料棒３の配列ピッチをＰとすると、ウォータロッド２
Ｅの周囲に位置しているすべてのウォータロッド２Ｆ
（第５図では８本）の軸心を、ウォータロッド２Ｅの軸
心から３．３Ｐ〜４．７Ｐの範囲内に位置させることに
より、燃料集合体１Ｃ内の最大の局所出力因子を著しく
低減できる。このため、ウォータロッド２Ｅの軸心（燃
料集合体１Ｃの軸心と一致）と燃料集合体１Ｃの４つの
コーナを結ぶ線上にある４本のウォータロッド２Ｆの軸
心の位置を、ウォータロッド２Ｅの軸心から４．７Ｐ離
れているとした場合でも、第５図に現に示されている燃
料集合体１Ｃのウォータロッド２Ｆの軸心の位置（２Ｅ
の軸心より５．７Ｐ離れている）よりもウォータロッド
２Ｅの軸心に近くなる。
上記の検討結果に基づいてなされた本発明の実施例を以
下に述べる。第１図は、沸騰水型原子炉に適用される本
発明の好適な一実施例である燃料集合体を示している。
本実施例の燃料集合体１Ａは、横断面が正方形状をして
いる角筒であるチャンネルボックス４内に多数の燃料棒
３及び９本の太径のウォータロッド２を配置することに
よって構成される。燃料集合体１Ａは、図示されていな
いが上部タイプレート及び下部タイプレートを有してい
る。燃料棒３及びウォータロッド２の両端部は、上部及
び下部タイプレートに保持される。チャンネルボックス
４は、上部タイプレートに取付けられる。燃料棒３は、
１４行１４列に等間隔で配置されている。９本のウォー
タロッド２内の横断面積が、４本の燃料棒３内の横断面
積を合計したものより大きい。９本のウォータロッド２
は、燃料棒３間に配置されている。すなわち９本のウォ
ータロッド２のうち一本（ウォータロッド２Ａ）は、燃
料集合体１Ａの軸心の位置に配置され、残りの８本のウ
ォータロッド２は間に燃料棒３を介在させた状態でウォ
ータロッド２Ａの周囲を取囲むように配置されている。
ウォータロッド２Ａの軸心と燃料集合体１Ａの軸心は一
致している。さらに、周囲に配置された８本のウォータ
ロッド２のうち、ウォータロッド２Ａの軸心と燃料集合
体１Ａの４つのコーナを結ぶ直線上にある４本のウォー
タロッド２Ｂの軸心は、ウォータロッド２Ａの軸心から の位置にある。Ｐは配列された燃料棒３のピッチであ
る。周囲に配置された８のウォータロッドのうち、残り
の４本のウォータロッド２Ｃの軸心は、ウォータロッド
２Ａの軸心から４Ｐの位置にある。このように、本実施
例におけるすべてのウォータロッド２Ｂ及び２Ｃの軸心
は、ウォータロッド２Ａの軸心から３．３Ｐ〜４．７Ｐ
の範囲内に位置しており、特に最大の局所出力因子が最
も小さくなる３．９Ｐ〜４．２５Ｐの範囲内に位置して
いる。ウォータロッド２Ｂが燃料集合体１Ａのコーナか
ら離れているのでそのコーナ部での減速効果が低下し、
コーナ部に生じる最大の局所出力因子が著しく減少する
とともに、ウォータロッド２Ａとウォータロッド２Ｂと
の間に燃料棒３が配置されているので燃料集合体１Ａの
中央部での最大の局所出力因子も低下する。このように
配置されたすべてのウォータロッド２Ｂ及び２Ｃの軸心
も隣接しているウオータロッドの相互間で連結すると、
八角形が形成される。従って、ウォータロッド２Ａを取
囲むウォータロッド２Ｂ及び２Ｃは、ウォータロッド２
Ａを取囲む八角形のコーナに配置されているとも言え
る。
下に述べる。第１図は、沸騰水型原子炉に適用される本
発明の好適な一実施例である燃料集合体を示している。
本実施例の燃料集合体１Ａは、横断面が正方形状をして
いる角筒であるチャンネルボックス４内に多数の燃料棒
３及び９本の太径のウォータロッド２を配置することに
よって構成される。燃料集合体１Ａは、図示されていな
いが上部タイプレート及び下部タイプレートを有してい
る。燃料棒３及びウォータロッド２の両端部は、上部及
び下部タイプレートに保持される。チャンネルボックス
４は、上部タイプレートに取付けられる。燃料棒３は、
１４行１４列に等間隔で配置されている。９本のウォー
タロッド２内の横断面積が、４本の燃料棒３内の横断面
積を合計したものより大きい。９本のウォータロッド２
は、燃料棒３間に配置されている。すなわち９本のウォ
ータロッド２のうち一本（ウォータロッド２Ａ）は、燃
料集合体１Ａの軸心の位置に配置され、残りの８本のウ
ォータロッド２は間に燃料棒３を介在させた状態でウォ
ータロッド２Ａの周囲を取囲むように配置されている。
ウォータロッド２Ａの軸心と燃料集合体１Ａの軸心は一
致している。さらに、周囲に配置された８本のウォータ
ロッド２のうち、ウォータロッド２Ａの軸心と燃料集合
体１Ａの４つのコーナを結ぶ直線上にある４本のウォー
タロッド２Ｂの軸心は、ウォータロッド２Ａの軸心から の位置にある。Ｐは配列された燃料棒３のピッチであ
る。周囲に配置された８のウォータロッドのうち、残り
の４本のウォータロッド２Ｃの軸心は、ウォータロッド
２Ａの軸心から４Ｐの位置にある。このように、本実施
例におけるすべてのウォータロッド２Ｂ及び２Ｃの軸心
は、ウォータロッド２Ａの軸心から３．３Ｐ〜４．７Ｐ
の範囲内に位置しており、特に最大の局所出力因子が最
も小さくなる３．９Ｐ〜４．２５Ｐの範囲内に位置して
いる。ウォータロッド２Ｂが燃料集合体１Ａのコーナか
ら離れているのでそのコーナ部での減速効果が低下し、
コーナ部に生じる最大の局所出力因子が著しく減少する
とともに、ウォータロッド２Ａとウォータロッド２Ｂと
の間に燃料棒３が配置されているので燃料集合体１Ａの
中央部での最大の局所出力因子も低下する。このように
配置されたすべてのウォータロッド２Ｂ及び２Ｃの軸心
も隣接しているウオータロッドの相互間で連結すると、
八角形が形成される。従って、ウォータロッド２Ａを取
囲むウォータロッド２Ｂ及び２Ｃは、ウォータロッド２
Ａを取囲む八角形のコーナに配置されているとも言え
る。
本実施例の燃料体集合体１Ａは、従来の燃料集合体１Ｃ
及び１Ｄに比べて水素原子数に対するウラン原子数の比
がより均質化されている。このため、燃料集合体１Ａ
は、燃料集合体１Ｃ及び１Ｄに比べて中性子減速効果が
より均質化されて反応度が向上し、より高燃焼度化が図
られる。
及び１Ｄに比べて水素原子数に対するウラン原子数の比
がより均質化されている。このため、燃料集合体１Ａ
は、燃料集合体１Ｃ及び１Ｄに比べて中性子減速効果が
より均質化されて反応度が向上し、より高燃焼度化が図
られる。
本実施例の燃料集合体１Ａのチャンネルボックス４の内
側の幅は２０１ｍｍであり、従来の燃料集合体１Ｄのそ
の幅（１３４ｍｍ）の約 倍になっている。
側の幅は２０１ｍｍであり、従来の燃料集合体１Ｄのそ
の幅（１３４ｍｍ）の約 倍になっている。
このような本実施例の燃料集合体１Ａ内のウラン装荷量
を従来の燃料集合体のウラン装荷量と単位体積当りで等
しくするには、燃料棒３の内径を約１０．６ｍｍとする
必要がある。さらに、燃料棒の冷却特性を低下させない
ために燃料棒３の間隙を従来の燃料集合体と同等の約
３．５ｍｍとして燃料棒の配列を決定すると、燃料棒３
の配列は１４行１４列となる。
を従来の燃料集合体のウラン装荷量と単位体積当りで等
しくするには、燃料棒３の内径を約１０．６ｍｍとする
必要がある。さらに、燃料棒の冷却特性を低下させない
ために燃料棒３の間隙を従来の燃料集合体と同等の約
３．５ｍｍとして燃料棒の配列を決定すると、燃料棒３
の配列は１４行１４列となる。
ウォータロッド２の本数と天然ウラン節約量の関係を示
す第２図より、本実施例の１４行１４列の配列において
最も望しい天然ウラン節約量を得るためにウォータロッ
ド本数は９本程度となる。
す第２図より、本実施例の１４行１４列の配列において
最も望しい天然ウラン節約量を得るためにウォータロッ
ド本数は９本程度となる。
燃料集合体１Ａが装荷されてなる沸騰水型原子炉の炉心
構成の一例を説明する。この炉心は、第１図に示すよう
に燃料集合体１Ａと、この燃料集合体１Ａの対向する一
対のコーナ部に面した位置に２本の十字型の制御棒５が
挿入されるものである。すべての制御棒５が炉心内に挿
入された時、炉心内の燃料集合体１Ａは、２本の制御棒
５によって直接挟まれる型となる。
構成の一例を説明する。この炉心は、第１図に示すよう
に燃料集合体１Ａと、この燃料集合体１Ａの対向する一
対のコーナ部に面した位置に２本の十字型の制御棒５が
挿入されるものである。すべての制御棒５が炉心内に挿
入された時、炉心内の燃料集合体１Ａは、２本の制御棒
５によって直接挟まれる型となる。
このような炉心構成によって、燃料集合体１Ａを現行の
沸騰水型原子炉の標準仕様である制御棒の配列ピッチ内
に納まる程度の大きさにすることができる。従って、現
行の沸騰水型原子炉の制御棒ピッチを変えることなく、
燃料集合体１Ａを従来の燃料集合体１Ｄの約２体分の大
きさにすることができる。この燃料集合体１Ａを用いる
ことにより、従来の燃料集合体１Ｄが炉心に配置された
時に生ずる燃料集合体１Ｄ相互間に水領域の一部分の面
積を燃料集合体１Ａ内に取込むことができ、ウォータロ
ッド領域の増加として使用できる。すなわち、一体の燃
料集合体１Ａ内に、前述のように単位体積当りのウラン
装荷重を変えることなく９本の太径のウォータロッド２
を配置することができる。現行の沸騰水型原子炉の炉心
の制御棒ピッチは、約３０５ｍｍ〜３１０ｍｍである。
この寸法に制御棒挿入に必要な間隙約１３ｍｍとチャン
ネルボックスの肉厚約２ｍｍ〜３ｍｍを考慮すると、チ
ャンネルボックス４の内側の幅は約１９４ｍｍ〜２０２
ｍｍとなる。
沸騰水型原子炉の標準仕様である制御棒の配列ピッチ内
に納まる程度の大きさにすることができる。従って、現
行の沸騰水型原子炉の制御棒ピッチを変えることなく、
燃料集合体１Ａを従来の燃料集合体１Ｄの約２体分の大
きさにすることができる。この燃料集合体１Ａを用いる
ことにより、従来の燃料集合体１Ｄが炉心に配置された
時に生ずる燃料集合体１Ｄ相互間に水領域の一部分の面
積を燃料集合体１Ａ内に取込むことができ、ウォータロ
ッド領域の増加として使用できる。すなわち、一体の燃
料集合体１Ａ内に、前述のように単位体積当りのウラン
装荷重を変えることなく９本の太径のウォータロッド２
を配置することができる。現行の沸騰水型原子炉の炉心
の制御棒ピッチは、約３０５ｍｍ〜３１０ｍｍである。
この寸法に制御棒挿入に必要な間隙約１３ｍｍとチャン
ネルボックスの肉厚約２ｍｍ〜３ｍｍを考慮すると、チ
ャンネルボックス４の内側の幅は約１９４ｍｍ〜２０２
ｍｍとなる。
このような炉心構成によれば、水素原子数に対するウラ
ン原子数（核燃料物質の原子数）の比を炉心全体を通し
て均質化することができて、より均一な中性子スペクト
ルのソフト化（熱中性子の平均エネルギを低下する）が
達成できるので、炉心内の核分裂性物質をより一様に燃
焼させることができる。また、一体の燃料集合体１Ａに
直接隣接して２本の制御棒５が挿入されるので、大型の
燃料集合体１Ａを用いても原子炉を確実に停止できる。
さらには、原子炉の燃料集合体交換作業に要する時間が
短縮される。これは、燃料集合体が大型化されて、交換
する燃料集合体の数が低下したことによる。
ン原子数（核燃料物質の原子数）の比を炉心全体を通し
て均質化することができて、より均一な中性子スペクト
ルのソフト化（熱中性子の平均エネルギを低下する）が
達成できるので、炉心内の核分裂性物質をより一様に燃
焼させることができる。また、一体の燃料集合体１Ａに
直接隣接して２本の制御棒５が挿入されるので、大型の
燃料集合体１Ａを用いても原子炉を確実に停止できる。
さらには、原子炉の燃料集合体交換作業に要する時間が
短縮される。これは、燃料集合体が大型化されて、交換
する燃料集合体の数が低下したことによる。
本発明の他の実施例の燃料集合体を第３図に示す。本実
施例の燃料集合体１Ｂは、９本の太径のウォータロッド
２を有し、これらのウォータロッド２の配置が燃料集合
体１Ａと異っているのみである。本実施例でも、燃料集
合体１Ｂが中央に配置された１本のウオータロッド２Ａ
の周囲の間に燃料棒３を介在させて８本のウォータロッ
ド２が取囲んでいる。これらの８本のウォータロッド２
Ｄの軸心を結ぶと燃料集合体１Ａと同様に八角形が構成
される。周囲に配置された８本のウォータロッド２Ｄの
軸心は、すべて、ウォータロッド２Ａの軸心から （＝４．４７Ｐ）の位置に配置されている。本実施例の
燃料集合体１Ｂも、燃料集合体１Ａと同様な効果を得る
ことができる。
施例の燃料集合体１Ｂは、９本の太径のウォータロッド
２を有し、これらのウォータロッド２の配置が燃料集合
体１Ａと異っているのみである。本実施例でも、燃料集
合体１Ｂが中央に配置された１本のウオータロッド２Ａ
の周囲の間に燃料棒３を介在させて８本のウォータロッ
ド２が取囲んでいる。これらの８本のウォータロッド２
Ｄの軸心を結ぶと燃料集合体１Ａと同様に八角形が構成
される。周囲に配置された８本のウォータロッド２Ｄの
軸心は、すべて、ウォータロッド２Ａの軸心から （＝４．４７Ｐ）の位置に配置されている。本実施例の
燃料集合体１Ｂも、燃料集合体１Ａと同様な効果を得る
ことができる。
［発明の効果］ 本発明によれば、燃料集合体内の水素原子数に対する核
燃料物質の原子数の比の分布がより均質化され、局所出
力因子をより低下できるとともに一層の高燃焼度化を図
ることができる。
燃料物質の原子数の比の分布がより均質化され、局所出
力因子をより低下できるとともに一層の高燃焼度化を図
ることができる。
第１図は本発明による燃料集合体の一実施例の水平面
図、第２図はウォータロッド本数と天然ウラン節約量と
の関係を示す図、第３図は本発明による燃料集合体の他
の実施例の水平面図、第４図は燃料集合体の軸心から外
側のウォータロッド軸心までの距離と局所出力因子の関
係を示した図、第５図及び、第６図は従来の燃料集合体
の水平断面図を示す。 １Ａ，１Ｂ…燃料集合体、２，２Ａ〜２Ｄ…ウォータロ
ッド、３…燃料棒、５…制御棒。
図、第２図はウォータロッド本数と天然ウラン節約量と
の関係を示す図、第３図は本発明による燃料集合体の他
の実施例の水平面図、第４図は燃料集合体の軸心から外
側のウォータロッド軸心までの距離と局所出力因子の関
係を示した図、第５図及び、第６図は従来の燃料集合体
の水平断面図を示す。 １Ａ，１Ｂ…燃料集合体、２，２Ａ〜２Ｄ…ウォータロ
ッド、３…燃料棒、５…制御棒。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−79190（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−159185（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−25592（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−73187（ＪＰ，Ａ)
Claims (5)
- 【請求項１】格子状に配置された複数の燃料棒と、前記
燃料棒間に配置された複数のウォータロッドとを有する
燃料集合体において、前記燃料集合体の軸心付近に第１
の前記ウォータロッドを配置するとともに、前記第１の
ウォータロッドの周囲を取囲んで複数の第２の前記ウォ
ータロッドを配置し、すべての前記第２のウォータロッ
ドの軸心が、前記燃料棒の配列ピッチがＰである時に前
記第１のウォータロッドの軸心から３．３Ｐ〜４．７Ｐ
の範囲に位置していることを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項２】前記第１のウォ―タロッドと前記第２のウ
ォータロッドの間に前記燃料棒が必らず配置されている
特許請求の範囲第１項記載の燃料集合体。 - 【請求項３】前記ウォータロッド内の横断面積が前記燃
料棒内のそれよりも大きい特許請求の範囲第１項または
第２項記載の燃料集合体。 - 【請求項４】前記ウォータロッド内の横断面積が４本の
前記燃料棒の横断面積よりも大きくなっている特許請求
の範囲第３項記載の燃料集合体。 - 【請求項５】格子状に配置された複数の燃料棒と、前記
燃料棒間に配置された複数のウオータロッドとを有する
燃料集合体において、前記燃料集合体の軸心付近に１本
の第１の前記ウォータロッドを配置し、前記第１のウォ
ータロッドの周囲を取囲んで８本の第２のウォータロッ
ドを配置するとともにすべての前記第２のウォータロッ
ドの軸心が八角形のコーナに位置するように配置され、
８本の前記第２ウォータロッドの軸心が、前記燃料棒の
配列ピッチがＰである時に前記第１のウォータロッドの
軸心から３．３Ｐ〜４．７Ｐの範囲に位置していること
を特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61226037A JPH065316B2 (ja) | 1986-09-26 | 1986-09-26 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61226037A JPH065316B2 (ja) | 1986-09-26 | 1986-09-26 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6382391A JPS6382391A (ja) | 1988-04-13 |
| JPH065316B2 true JPH065316B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=16838785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61226037A Expired - Lifetime JPH065316B2 (ja) | 1986-09-26 | 1986-09-26 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH065316B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11381009B2 (en) | 2019-11-27 | 2022-07-05 | Tyco Electronics Japan G. K. | Contact and connector |
-
1986
- 1986-09-26 JP JP61226037A patent/JPH065316B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11381009B2 (en) | 2019-11-27 | 2022-07-05 | Tyco Electronics Japan G. K. | Contact and connector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6382391A (ja) | 1988-04-13 |
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