JPH06506729A - ウェブの圧縮処理機及びその圧縮処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ウェブ素材の縦圧縮処置 発明の背景 本発明はウェブ素材の改良された縦（ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ）圧縮処理に関 するもので、ウェブのマイクロクレーピング及び柔軟化に特別な応用性をもつ。

米国特許第４，１４２，２７８号には、２０一ル型縦圧縮処理機が示されて（す る。この処理機では、１または２個の遅延ブレード素子が二・ツブに対してウェ ブの流れを阻止するような特定関係で保持され、これによりウェブの縦圧縮が遅 延及び生起される。本発明は、このような２０一ル型機、及びウェブ駆動ロール を用いた方法や他の機械の所望特性を商業ベースで効率よく実現可能な改良され ｔコロール及びブレードを提供するものである。

本発明はまた、２０−ル処理で重要であるだけでなく、例えば米国特許第３゜２ ６０．７７８号及び第３，４２６．４０５号に記載されているような単一ロール マイクロクレーピングなどに対しても幅広く適用可能な遅延ブレードの新規な構 成を提供する。

ウェブ素材の縦圧縮処理用機械及び方法では、従来、信頼性の高い処理を連続的 に実行することは容易でなかった。この傾向は、特にウェブ素材が高感熱性であ る場合、または駆動及び処理を困難にする「粘着性」をもつ場合に顕著となる。

また、一般的なその機械構造に関しても、ブレードの安定性が悪（１、処理難度 の高い素材に対する適切な処理調整を維持するのが困難である等の問題があつｔ コ。

本発明は、これらの問題に対処するとともに、マイクロクレーピング（こ有用な 一般的特徴を提供するものである。

発明の概要 本発明の−の重要な態様によれば、ウェブの縦圧縮処理機及び該処理機を使用す る方法は、少なくとも−の駆動ロールと、ウェブを駆動領域内でロールに対して 押圧してウェブを前方に駆動させる手段と、ウェブの前進を遅延させることでウ ェブの縦圧縮処理を処理キャビティ内の駆動領域の下流で且つ遅延手段の前方で 行わせる遅延手段と、を含み、処理キャビティはロールの前進面及びこれと協働 する対向面によって定められ、遅延手段は、ロール近傍に配置されそこへ縦圧縮 されたウェブが転送されそしてそれがロールを離れる時にその上面で摺動するウ ェブ接触スライド面を提供する遅延ブレードを含み、遅延ブレードはロールに向 けて配置された２個の隔離されたロール接触領域を有し、−のロール接触領域は 駆動領域近傍のブレードの前方チップに存在し、第２のロール接触領域はそこか ら下流側に間隔を介したヒール領域に存在し、ブレードはヒール領域から片持ち 式にチップ領域へ伸長し、ヒール領域とチップ領域との間の長さ及びブレードの チップ領域の厚さ及び形状によって、チップにおける素材の沈みやもつれを阻止 するようにロールの長さに沿ってロール表面へのチップの近接性を保持するよう に、送られてくる縦圧縮された素材によってブレードのチップを変形可能とし、 この結果処理キャビディからの円滑［つ均等な素材搬出動作を促進することがで きる。

好適な実施例では、ブレードの本体はチップ領域よりもヒール領域の方が厚く、 ブレードのチップはロールに向けて湾曲している。

好適な実施例は、次の各特徴の−または複数を有している。ヒール及びチップの 両ロール接触領域間距離は１／４インチまたはそれ未満である。ブレードはブル ースチール部材を含み、該部材は、略均−な＋Ｖさの本体と、本体からチップへ 向かうにつれて厚さが減少し長さが１／２インチ未満の前方領域と、を有する。

チップの厚さは約（’１．００５インチまたはそれ未満てあり、本体の厚さは０ ．　０１０インチよりも大きく、好適には約０．０２０インチ以上である。ブレ ードの前方部分は０５インチ未満の長さにわたって均一にテーバ形成され、チッ プ部での厚さは０．００５インチ未満となっている。ブレードのチップは、約１ ／３２−１／４インチ範囲の湾曲平径で湾曲されている。ウェブをロールに対し て押圧する手段は、第２０−ルを含む。遅延手段は、同様構成の第２ブレードを 含む。

第２ブレードは、２領域接触で第２０−ルと当接され、各ロールの径は、８イン チより大きい。

また、ブレード構造を用いた好適な実施例では、各ロールの駆動面は、ロール軸 に関して螺旋状の一方向にのみ伸長した一連の主ウエブ把持溝を含む。各インチ 毎に２０−８０個の溝が存在することが望ましく、これらの溝はウェブ走行方向 に対して約１０−３５度の間の角度で伸長しており、ロールのニップラインにお いて一方のロールの谷溝の角度はウェブ走行方向に対して正に傾斜し、他方のロ ールの角度はウェブ走行方向に対して負に傾斜している。

本発明の他の重要な態様によれば、ウェブ圧縮処理機及び該処理機を用いた方法 は、ウェブを前方へ駆動するニップを定める一対の駆動ロールと、ウェブの前進 を遅延させてニップの下流側のロール間においてキャビティ内にウェブを圧縮さ せる遅延手段と、を用いる。各ロールの駆動面は、ロール軸に関して螺旋状の一 方向にのみ伸長した一連の主ウエブ把持溝を含む。各ロールのニップラインにお いて、一方ロールの溝の角度はウェブの走行方向に対ｌ、て正に傾斜し、他方の ロールの溝の角度はウェブの走行方向に対して負に傾斜している。

好適な実施例では、各インチ毎に約２０−８０の溝が形成され、谷溝はウェブの 走行方向に対して約１０−３５度の範囲で伸長している。各溝間には円滑表面ラ ンドが形成され、ウェブは圧縮されるときにその上面を摺動する。各ランドは溝 よりも幅が広く、溝の幅の少なくとも２倍例えば２−４倍の範囲であることが望 ましい。また、谷溝はローレット切りにより形成された“Ｖ゛字状満であること が望ましく、そして好適なランドを形成するために谷溝はローレット切りにより 形成されその後好適には研削によってローレット切り形成部の外部を除去する金 属除去作用が行われることが望ましい。特に好適な実施例では、溝の角度と各イ ンチ毎の溝数との関係は、通常は次の表に従っている：角度　ピッチ（溝数／イ ンチ） １５・　６０ １０’　８Ｃ１ 種々の好適な実施例において、第１遅延ブレードは、２０一ル機の他方のロール 近傍に保持さ第１た第２ブレードの前方に配置されており、後者のブレードは弾 性バルブ部材を含み、走行状管中においてブレード部材間に定められた通路は各 ブレードのチップから下流方向へ連続的に分岐（変（いする。

他の実施例では、遅延手段は単一遅延ブレードを含み、その前部は一方のロール 近傍に保持され、遅延クォリティをもつその表面は搬出素材を係合及び遅延させ るために対向ロールに向けて押圧される。

図面の簡単な説明 図１は、本発明の好適な実施例に係る機械アセンブリの端面図；図２はニップ及 びブレードアセンブリを示す図１の詳細端面図、図２３は図２の部分拡大図： 図２ｂは、起動位置及び走行位置双方におけるブレードアセンブリに取り付けら れたバルブ状部材を示す本発明の他の好適な実施例に係る機械アセンブリの他の 実施例の詳細端面図； 図３は、図２及び２ｂにおける遅延器の角度Ａ及びＢを示す図；図４は、図２及 び２ｂにおける遅延ブレードの各チップに対する距離Ｘ及びＹを示ず図。

図５は、各ロールと図１の各ブレードとの接触領域Ｐ１及びＰ２を示す図：図５ ８及び５ｂは、図５の接触点の拡大詳細図；図６は、図１の好適な実施例の溝ロ ール及び各ロールのニップにおける拡大した溝を示す図： 図７は、他の実施例におけるそれ自体で有用な完全溝形成され、そして図１及び Ｂにおける実施例の初期製造段階におけるロール表面の断面を示す図；図８は、 製造完了時における図１の各ロールを示す図７に類似した図；図８８は、図１に おけるウェブ素材をはさんだ両ロールのニップの断面を表す図。

図９は、図８のロール面の詳細斜視図；図１０　ａ　−ｄは本発明によって製造 されたブレードの製造段階を示し、図１０ｅはブレードのチップの湾曲に使用さ れる装置の端面図；図１１は、そのロール上に係止した図８のブレードの斜視図 、図１．１８は、プレート及びロールを更に詳細に示した斜視図である。

全体的説明 本発明の一聾様によれば、２０一ル縦圧縮処理機及び処理方法のロールは、好適 にはローレット切りによって形成される単一方向螺旋溝の形態をとる顕著な駆動 特徴を備えている。谷溝は、各ロール上で同一方向に伸長し、これによってロー ルがニップ内で逆方向に同時に回転すると、谷溝は回転が進むに従って互いに交 差してゆく。溝の角度の好適な範囲は、ウェブの走行方向に対して１０度から４ ５度未満である。更に好適には、角度範囲は、１５度と３５度との間である。

特定角度は好適には処理される素材の特定種類、所望処理の特性、及びピッチ即 ちロールの軸方向にとられた各溝間の中心間距離、に従って選択される。一般に 、ピッチが細かくなると角度は小さくなり、ピッチが大きくなると溝の角度も大 きくなる。

この単一方向溝配列は、互いに角度を形成する２組の溝がロールの回転に従って 相対移動すること及び両ロール間のウェブは角度の補助作用によって能動的に把 持され前方に駆動されることにより、極めて大きな利点をもつ。このウェブ駆動 作用は、回転に従って次のように行われる。即ち、任意の瞬間においてウェブは 一連の間隔を介した小領域におけるニップラインで能動的に駆動され、これらの 小領域の位置はロールが回転に伴いウェブの異なる側で逆の側方向へ前進的に変 化する。ウェブが能動的に前方へ駆動されるのみならず、ウェブ両側の異なる角 度組のカウンタバランス作用によって直進駆動される傾向をも有する。

このように能動駆動された後、各増分毎にウェブがニップを離れると、ウェブの その部分に対するロールの把持作用が速やか且つ容易に解放され、これによって 大きな利点が得られる。すなわち、処理作用の開始時、素材は各遅延素子の処理 キャビティ上流側において素材の円柱（コラム）をジャムパックまたは生成する 。ロールの回転によって生成素材は前方に駆動されると共にコラムに対して圧縮 される。このようにして付加素材が遅延ブレードに先だってコラムへ付加される と、コラムの他端の処理された素材は出口において遅延素子間から解放される。

主圧縮作用は、キャビティの極めて小さくその後に駆動ニップが続く初期領域て 生しる。ウェブ素材がロールの能動把持作用から離れて処理キャビティへ入るに つれて減速すると、該素材は、より大きな速度でそれを超えて進む回転ロール」 二を摺動しなければならない。規定された対向角度における単一方向溝によって 、ウェブに対するロール面の？ｖ１．い摩耗または他の有害な品質劣化作用を起 こすことなく、素材は進行するロール面に対して容易に摺動戻りすることができ る。

多くの例において、−の完全溝を他の溝の直近傍に鋸刃輪郭状に形成するよりも 、溝を形成する壁の交点の尖端部を研削（または形成するのを避ける）すること が有利であることが確認されている。その代わりに、円滑な移行面またはランド が形成される。これらの移行面は、溝間に存在する〒滑（即ち円柱状）ランドの 形態をとることが望ましい。移行面は、ゆとり（ｅ　ａ　ｓ　ｅ）に付加される 。このｅａｓｅにより、処置されたウェブ素材は、ウェブがロール表面内の溝の 能動的クリンプから解放されて圧縮されるに１１１′いロール面上を摺動する。

特に好適な実施例では、製造中、ロールの一方向への完全ロー１ノット切り後、 ロール素材は研削されてより小さいシリンダと合致し、これによって溝間のラン ドは溝自体よりも幅が広くなる。現在において最も好適な実施例では、ランド幅 りは溝幅Ｃの２５倍である。

溝の形成頻度、角度及び溝深さは、処理されている素材の特性によって変化する 。３ｍのピッチは、かなりの範囲にわたって変化可能であり、通常は走行方向に おける溝角度は、それに対応する方法で調節される。実施可能例では、ピッチは 、例ズばロールの軸方向長さの一インチ毎に２　（１−６０−８０個の範囲であ る。

好適な彩管では、−１−記角関と各インチ毎の溝数との関係は、次の表に従う。

角度　ピッチ（溝数／インチ） ３５°　２（１ 溝に対するランドの存在及び幅に関し、我々は既に、或種の素材では溝間にラン トがないと有利に駆動され得ることを示唆した。その−例がジャージニット素材 である。

ランド幅と溝幅の比が２：１である例では、これはランドを持たない実施例の場 合同様に或種の素材ではパターンを残す傾向があるが、例えばジュート織り素材 等の多くの不織及び織物状素材等には有用である。

更にほぼ汎用の機械即ち比較的特性転回の広い素材を処理可能な装置では、現時 ２　１／２：１のランド幅：溝幅比であることが好適である。この機械では、各 インチ毎に約５０の溝が存在すること及びウェブの走行方向（機械方向とも呼ば れる）に対する角度が２０度であることが有利である。これらの溝は、ローレッ ト切りによって形成されたＶ字状輪郭を持つことが現在では望ましいとされる。

理由は、このような形状であると素キイの解放が容易であることが見いだされた からである。

このような組織として処理されるべき超薄型で繊細なウェブ素材に対しては、ラ ンド−溝幅比は、４：１とされる。特に３：１または４：１の比とすれば、ウェ ブが機械のニップを介しまた圧縮処理によって駆動された時に超高感度ウェブて あってもマーキングを回避可能であることが見いだされた。

この機械の重要な用途として、不織素材またはウェブを柔軟化することがある。

これらは、通常ベーパー機械状処理または各ウェブ繊維が接着剤によって接合さ れるいわゆるスパンボンデツド処理て行われる。未処理ウェブは、通常は比較的 硬くて粗くベーパー状であり、処理の目的はウェブの柔軟化にある。その場合、 物質は縦に圧縮されるか或いは機械によってマイクロクレーブされ、その後はぼ 全ての圧縮またはマイクロクレープはプルアウトされる。この処理によって、繊 維接合が緩められ、柔軟でドレープ性に富み手触りがよく柔らかで、更に幾つか の例では吸収性の優れたウェブが得られる。

同種の作用が種々の紙や、ニット及び織性双方の種々の織物上で行われ、これに よって制御されたストレッチ度等が組織にりえられる。

本発明の他の利点は、その各ロールと２点接触する遅延ブレード及び両ブレード 間に定められた通路特性に関するものである。この構造は、ブレードが、遅延素 ｒの１．流チップのｒ：１下流側位置のヒール領域及びそのチップ自体の双方で 、ロールとそれら間のブｌノードとの間に空隙を介［７て係合していることを特 徴とする。好適には、ブレードの最先端がロールに向けて湾曲され、この領域の プレートは薄いためにつＪブ素材自体によ−）で加えられた力に応答してチップ をロールに対してＦｂへ保持する。この構成は、先に記載した単一方向溝ロール と極めて効宋的に協働し、特にロール対の各々が例えば８−１０インチの大径で ある場合を以下により詳細に述べる。なお、２点接触ブレードでも上記参考特許 に記載のように他のマイクロクレーブ機で有利に使用可能である。

厚さの大きなブレードを使用することが特に有利であることが見いだされた。

例えば、ｌＹさく１．０２０インチ以上で、端部（例えば０．０２０インチ厚の プレートの場合には長さ１７４インチ等）が原厚から約０００５または０．００ ４インチの比較的薄いチップへと研削によってテーバ形成されたブルースチール 等である。このようなブレードを用いると、各ロール径が８−１０インチの範囲 であるような場合でも、ブレードをニップから突出した正接面に対して分散（ｄ ｉｖｅｒｇｉｎｇ）角で保持＋ｌＪ能であり、これによってブレードの前方チッ プを超えて外ノｊ遅延通路へ分散特性キャラクタが得られる。このような分散に より、素材がｆｉＭによって更に後段の処理のために引き出される時に、処理さ れた素材の遅延及び解放を円滑に行える。

従来の構成ては、或種の素材の場合、素材が前方に駆動される時に、遅延ブレー ドのチップ下方に沈みまたはもつれを生しる傾向があることが知られていた。

上述した本発明の重要な点によれば、これは、遅延ブレードのチップをいわゆる ウェブ反応性カーテンとして形成することによって回避される。ウェブ反応性カ ーテンでは、圧縮された素材自体が、遅延ブレードのチップをロール面と直接接 触するように保持する。これが次の各図に記載されている。これを達成するため に好適な実施例においては、原厚が０．０２０インチで０．２５０インチ等の距 離にわたって厚さ０．００４インチにまでテーバダウンされた遅延ブレードのチ ップ部は、１／１６インチのマージンで例えばラジアスローラ等の湾曲形成ロー ル処理を通過する。このローラは、ナイロン等から成る硬質であるが弾性をもつ 円柱状アンビルローラに対して保持されている。ブレードのチップ端は、このよ うにして湾曲変形され、これによって、ブレードの原背面に沿って突出した面の 下方で約０．０１０インチ移動する。このような遅延ブレードを直接ロールに対 して保持することにより、ブレードのヒール部がロール上に係止される。ヒール は例えばチップから１／８または１／４インチの範囲の下流側であり、同時に、 チップまたはいわゆるウェブ反応性カーテンはまたロールと接触するが或いはそ の直近傍に保持される。そのような遅延手段によってロール表面から分散されて 搬送されてくる処理済み素材は、自己駆動的に遅延手段のチップをロールに対し て保持する傾向をもち、これによって素材が沈みまたはもつれる傾向を解消する 。

これは初期［摩耗（ｗｅａｒｉｎｇ　１ｎ）Ｊ期間後にチップ上に高速摩耗なし に発生可能である。

６インチロールを用いた試験では、終端エツジにリップリングまたは歪を起こさ せないように、ブレード内の湾曲をチップの端部に可能な限り近く配置すること が好適であることが見いたされた。このような湾曲の配置によって、ブレード面 を超えるような遅いマイクロクレーピングの発生が確実に阻止され、素材の沈み またはもつれが生じることはない。

その−例が添付図面の−に示された成る好適なブレード組では、第２または下流 ブレードはいわゆる弾性バルブ部材及びバッカ一部材から構成されている。その 機能は、機械の起動時にキャビティを充填して素材をホールドバックし、これに よってマイクロクレーピングまたは圧縮処理を開始することである。バルブ部材 の幾何及び剛性は、第２遅延手段に対して完全に平滑となり且つ処理開始後に重 大な閉塞を起こすことのないように、処理される素材の硬さに応じて選択される 。ただしこの場合でも、ウェブ素材を機械で円滑処理するのを補助するために或 種の望ましい緩衝作用を与えることができる。このバルブ部材の物質の実際の厚 さは、起動時における所要初期抵抗量に依存する。例えば、ティ・ンシュペーノ ぐに対しては厚さ０．００２インチまたは０．００３インチの薄型ブルースプリ ングスチールとすることができるが、病院で使用される殺菌ラップまたは他の不 織性素材等の硬ｖｉ素材の場合には、厚さは０．００６インチ程度の大きさとな る。

バルブ部材が十分に厚い時は、トップブレードなしにそれ自体をロールと直接接 触させて使用可能である。

他の場合では、バルブ部材は、遅延機能に寄与するに十分な特性をもつよう構成 可能であり、達成される遅延度はバルブ部材の素材の弾性（硬度）度及びノくル ブ部材の表面の摩擦特性を選択することなどによって調節できる。

本発明の幅広い実施例には、参考文献として本願に付記した米国特許第４，１４ ２．２７８号に記載されたように機能するＱｔ−遅延部材の使用を含む。

本発明の更に他の特徴は、当該分野において実施されている従来の見解とは異な り、２０一ル型作用は５または６インチ径のロールを用いてのみ達成可能なので はなく、５または６インチ径よりもはるかに大きな径のローラを用いても達成で きることを実現したことにある。例えば、８インチまたは１０インチ径のロール ＆ｌを使用１−ｉＪ能であることが確認された。従来ては、大ロールを用いたな らば、所要の短いマイクロクレーピング処理キャビティを形成するために十分な 深さてニップ内へ挿入できる、十分な厚さ及び耐久性をもつように適切に成形さ れた遅延１段をｉ）ることはト可能であると示唆されていた。しカルながら、本 発明によれば、大径ロールを用いた時には、キャビティの長さは従来必要だと考 えられていたほど短くしなくてもよい。事実、処理キャビティの許容長さは２０ 一ル機に対するローラ径に対して線形に増大することが発見されたのである。こ のことは、大きな潜在的利点をも一つ。というのは、非支持スパン幅を遥かに大 きくできる等の大ロールの利点を確保し一つつ、頑丈な遅延ブレードを使用可能 になるからである。実際上、長い処理キャビティは遅延ブレード起動時の縦弾性 要件を緩和することが見いだされており、これはより信頼性高い機械作用を可能 とするものである。このことは、処理キャビティ内の処理されたウェブ素材のコ ラムがそれ自体弾性を７４１−、、ロールの径が増大するに（甲い長さを増すこ のコラム自体がシステムに対してより大きな全体的弾性をｔｊえるのに寄りする からであろうと考えられる。

それ自体が高弾性をもつとは見なされない不織素材であっても、大径ロールを用 いれば、双方の遅延ブレードをそれらの縦位置へ配置することができ、処理キャ ビティ内の処理されたウェブのコラムの自己弾性に依存することができ、これに よってウェブの円滑な流れ及び処理を起こさせ確保するバリエーションを包含す ることが可能となる。

余談として興味深いのは、従来ては、はとんどの縦圧縮処理機及びマイクロクレ ーパの構成が、管内へローブを押し込むというモデルで説明されてきたことであ る。短いローブであれば、管内へ容易に押し込むことができる。もし更に長いロ ーブ片をチューブへ押し込もうとすれば、チューブ壁によりローブに加わる集合 的摩擦抵抗によってチューブが圧縮され、厚さが増し、短くなる傾向がある。

そして、それが厚くなればなるほどチューブの内壁に対する摩擦抵抗も大きくな り、こうした複合作用によってローブは詰まり、チューブ内を移動できなくなる 。

これを比喰的に用いて、Ｍｒ、Ｒｉｃｈａｒｄ　Ｒ，Ｗａｌｔｏｎ及び彼の仲間 は、過去３０年にわたり、処理中における機械のつまりを回避するためにはマイ クロフレーバ機の処理キャビティを短くすることが重要であると説明してきた。

彼及びその協働者達による著作でも、超短処理キャビティの使用の必要性が強調 されてきた。

上述したように、比較的大型のロール表面が互いに漸進的に分散しているならば 、大径ロールから成る２０一ル機内におけるキャビティの中心線近傍にブレード を配置することは困難である。しかしながら、実験によれば、ここで記載する新 たなブレードが構造上必要でブレードが分散できるに十分な距離を確保できなく とも、極めて満足度の高いマイクロクレーピングまたは縦圧縮処理が生じ得るこ とが事実として確認された。ここでは厚さが０．０２０インチのブレードについ て述べるが、チップ領域の厚さを適切に低減した０、　０３０．０．０４０．０ ゜０５０インチ厚のブレードを、大ロールを用いた本発明のプラクティスで将来 使用可能になることが期待される。

なぜ、大ロールを有する２０一ル機では処理キャビティをより長くてきるのかの 理由に関しては、両ロールにより定められる処理キャビディの両側が移動してい るのであるという仮説が立てられる。即ち、従来有用であった前述の管内ローブ の原理が適用されるたけてなく、事実主逆のａ川な効果も１１られるということ である。ｌウェブが厚くなり、この場合では２個の回転ロールによって定められ る通路の両側に増大圧を加えるならば、ロール表面は双方共に移動しているので 素材はロール表面とより緊密に係合することとなって処理されたコラムの表面へ 加えられる駆動力も増大するのて、素材はさらに高速に駆動されることになる。

もし搬送されてくるウェブがより薄いならば、上記作用は逆になる。このように して、大ロールが使用された場合には、管内ローブの場合のような詰まりが生じ る代わりに、機械の自己制御性が向１、する。好適な実施例では、この作用によ っ７２０一ル機の機械ロールの径を８または１０インチ以上に設定可能となり、 この結県、安定１１１Ｉ造のロールの長さが増大されるという利点が得られる。

これによって、幅が６〔−）インチまたは７６インチ或いはそれ以上の不織素材 の製造ラインにも使用可能となる。もちろん、更に幅の狭いまたは他の環境に対 しては、５または６インチ径のロールを用いて、本発明のブレード及び関係性の 利点が得られる。

現在において好適ｆ、ｇ実施例の説明 ここで記載される実施例は、大径の２個のローラを用いるが、これは作用原理の デモ−ストレータとして構成された１１！械であり、またその軸長は短い。

図１に、本発明の好適な実施例に係る機械アセンブリが示されている。２個の逆 回転ロールであるトップロール１０及びボトムロール１２が示されている。これ らはそれぞれ図示した矢印方向へ、即ちトップロール１０は反時計方向へそして ボトムロール１２は時計方向にそれぞれ回転する。双方共に例えば８インチ−１ ０インチ径であるロール１０及び１２は、両ロールの各端部における同一のベア リング１４上に取付けられている。トップロール１０のいずれかの端部における ベアリング１４は、回転片持ちレバーアーム４８の端部に配置されており、該各 アームもまたトノブロール１０のいずれかの端部に配置されている。回転片持ち アーム４８は主機械フレームの各側６２へ固定されており、図１の」二部左弧状 矢印で示されるようにそのアクノチメントを中心として回転する。ボトムロール １２のいずれかの端部におけるベアリング１４も、通常は回転片持ちアーム４８ が固定されている同し場所ではなく、主機械フレームの各側６２上に配置されて いる。ロール１０及び１２は、双方共に駆動される（不図示のモータ及びギアに より）。

トノブロール１０とボトムロール】２との間の最短距離領域は、駆動領域または ニッブ領域である。ロール１０及び１２の図１左側から上流へ導かれたウェブ素 材は、逆回転ロール１０及び１２間の駆動領域を介した通路を経て、図１右手の 下流側へ駆動される。駆動領域の下流側には、一対のブレードホルダ１８上に一 対の同一ブレード１６が配置されている。両ブレード１６及びブレードホルダ１ ８は、各ロール１０及び１２の長さに沿って伸長している。

トップロール１０に当接するブレード１６は、トップロール１０のいずれかの端 部における一対のトップピボットアーム２０に固定され、ブレード１６、ブレー ドホルダ１８及びトップピボットアーム２０がブレードアセンブリを構成してい る。トップピボットアーム２０は、図１の上部右弧状矢印で示されるようにトノ ブロール１０の中心軸を中心としてビボノ１へ回転し、これによってブレード１ ６はトップロール１０の表面とほぼ一定の角度関係を保持する。ピボットアーム ２０のビボント作用は、クレビス２４を介してトップピボットアーム２０に接続 された図１における上部右双頭矢印で示されるような上Ｆ動を行う一対の複動エ アシリンダ２６によって行うことができる。一方、エアシリンダ２６は、トップ ロール１０のいずれかの端部て支持アーム４６上に取り付けられ、この支持アー ム４６は回転片持ちアーム４８上に取付られている。トップピボットアーム２０ に対する停止機構及び位置決めアセンブリは、支持アーム４６上に配置されたピ ボットブロック３２を通過する中心位置決めされたネジロッド３０により行われ 、ネジロッド３０の他端はトップロール１０のいずれかの端部におけるピボット アーム２０間に伸長した水平バー２８の回りに固定され、これによって両トップ ピボットアーム２０の協働作用が確保される。ロッド端部ベアリング２９に対向 １−たロッド３０の端部には、ピボットブロック３２と係合してトップピボット アーム２０の停止及び位置決めを補助するストップロックナツト３４が設けられ 、これによって、図１の上部有料矢印で示されるように、２個のロールの中心線 に対するトップブレード１６の位置決めが為されることとなる。

ボトムロール１２と接触するブレード１６は、ボトムロール１２のいずれかの端 部における一対のボトムピボットアーム２２に固定され、ブレード１６、ブレー ドホルダ１８、及びボトムピボットアーム２２が他のブレードアセンブリを構成 している。ボトムピボットアーム２２は、図１の下部右弧状矢印で示されたよう にボトムロール１２の中心軸を中心としてピボット回転し、これによってブレー ド１６は２個のロールの中心線に対するその位置が調整されるようにボトムロー ル１２の表面に対してほぼ一定の角度関係を保持することとなる。ボトムピボッ トアーム２２のピボット回転作用は、クレビス３６を介してボトムビボノトア− １，２２へ接続され、図１の下部右双頭矢印によって示されたような」二下動を 行う一対の複動エアシリンダ３８によって行われる。複動エアシリンダ３８は、 クレビス４０を介して取付はジャック４２へ接続され、該ジャックによってボト ムブレードアセンブリの小増分調節が可能となる。一対の取付ジャック４２間に 伸長（た輔１−に配置され、それらの動作を協調させる取付はジャックホイール ４４により、約（、）、０（Ｔｌイコチ未満の精度でのより精細な無限可変調節 が可能となり、約（）　７５インチの範囲にオ）たってボトムロール１２」−の ブレードのイン及びアウト調節及び位置決めが可能となる。

回転ｔｉ持らアーム４８は、図１のに斜矢印で示されるように、一端がクレビス ５０を介亀−てその８回転１１持ちアーム４８へ固定されその他端ではクレビス ６０を介して機械の各主側壁６２へ固定された一対の複動エアシリンダ５８によ って、通常は回転１７持す）レバーアーム４８の個別アクノチメント及び機械の 主側壁６２へのホト１、ロールベアリング１４以外の場所で図１に左対角線矢印 で示したように１Ｆ動される。複動エアシリンダ５８は、その上部において、回 転Ｈ持ちレバーア−１，４８の回転度を支配するストップネジ５６と共にストッ ププレート５４が設けられている。ロンクナノト５２がストッププレート５４と クレビス５０との間て複動エアシリンダ５８０頂部に取り付けられており、これ によってストッププレート５４がシリンダ５８へ固定される。

図１の端面図を示す図２及び２ａには、ブレードアセンブリのニップ及び部分が 示されている。２個のカウンタ回転ロール１０及び１２は、各矢印の方向に回転 されるように示されているが、通常は両ロールは同じ速度で駆動される。一般に 、ボトムブレード１６（図２８の拡大図参照）は、ニップ即ちロール１０及び１ ２の中心ラインにより近く、処理を「ファインチューブ」する調節をうける。

ブレードホルダ１８は、図２８においてはブレードサポート１８ａ及び幾つかの 保持プレート１８ｂ及び１８ｅから構成され、これらがブレード１６をその各ブ レードサポート１８ａ及びロール１０及び１２へ付勢する。

本発明の他の好適な実施例に係る機械アセンブリの別の実施例の詳細端面図を図 ２ｂに示す。図２ｂには、上部ローラ１０の表面から離れるように向いた上部ブ レード１６の表面上に配置されたバルブ１７が示されている。バルブ１７は、ブ レード１６と上部ブレードサポート１８ａの上流側端部における保持プレートと の間にはさまれており、上部ブレードアセンブリに附属されている。点線は、ウ ェブ物質がニップの下流側に進む前に、装置の起動時において通常現れるバルブ １７のファントムイメージを示す。このような起動位置にあるバルブ１７により 、ボトムプレート１６のニップとチップとの間の処理キャビティ内にお＋ブるコ ンパクトされたつＬブコラムの設立が容易となる。バルブ１７に対する実線は、 機械の運転中におけるバルブ１７の走行位置を示し、ウェブ素材は、」一部ロー ル１０の表面にむけてバルブ１７を通常圧縮するのを補助するバルブ１７の表面 Ｊ−に流れる。このような走行位置におけるバルブ１７は、主に緩衝性能で作用 する。

走行位置において、遅延通路を定めるブレードの表面がブレードのチップから互 いに下流側に若干分岐（ｄｉｖｅｒｇｅ）Ｌ、ていることに留意することが＠要 である。図３は、ボトムロール１２から離れる方に向いたブレーニド１６の表面 とロール１０及び１２の中心を介したラインに対して垂直な中心正接面との間の 角度Ａ、及びトップロール１０から離れた方に向いたブレード１６の表面と中心 面との間の角Ｂを示す。両角度Ａ及びＢは、好適には０度より大きく、５度程度 である。各側の角度は、ロール１０及び１２から離れるように向いたブレード１ ６の表面間に形成された全体遅延チャンネルの分散特性に寄与する。

図４は、実質上ボトムロールに接触するブレード１６のニンプラインと上流チッ プとの間の距ＭＸを示し、またボトムロール１２に実質上接触するブレード１６ の上流側チップとトップロール１０に実質」二接触するブレード１６の上流チッ プとの間の距＃Ｙを示す。例として、厚さが０．（１０５インチのボリブロビレ ンウＪ−ブ物質に対しては、距離Ｘは通常０．４５（１インチであり、距離Ｙは ０．０００インチ−０，１０（１インチの転囲内である。好適には距離Ｙは正で あり、プレート１６の上流デツプは、ボトムロール１２と実質上接触するブレー ド１６の上流チップのＹ流に存６．するトノブロール１０に実質を接触している 。

図５及び５ａにおいて、ブレード１６の接点Ｐ１及びＰ２そしてそれらの各ロー ル１０及び１２が示されている。詳細図は、ブ【ノード１６の上流チップにおけ る接点Ｐ１が一般に、ブラ）７−ノトにより示されたブレード１６のヒール領域 における接点Ｐ２よりも面積が小さいことを示している。接点Ｐ１の拡大詳細を 図５８に示す。デツプに向かうプレーｆ’伸長上流の部分は、好適には述べたよ うにチップにおける薄型エツジへ向けて線形にテーパを形成したハ持ちレバー形 態である。このような構成が、十記チップのウェブ応答性に寄りする。

図５ｂに最もよく示されているように、ブレードの先端チップは、初期作用中は 図示したロールの輪郭に合致するように若干摩耗し、急激に摩耗しない。

ロールのニップにおける溝は、図６に詳細断面で示す。図示のごとく、上部ロー ル中の溝は、つＪ−ブの走行ｌｊ向に対して左へ傾いており、下部ロール中の溝 は逆にウェブｉ上行方向に対して右へ傾いている。

ロール而の部分断面が図７に示されている。図７は、製造初期段階に現れる好適 な実施例における表面を表す（しかし、上記のように或種の他の物質にも有用で ある）。谷溝のピークは好適には０．０１５インチの高さＨをもち、またピーク 間距離〜Ｖは好適には０．０２０インチである。角度αは、谷溝の谷の角度であ る。好適な角度αは、約６０度である。図７における好適な実施例のロール表面 の製造の後期段階を図８に示す。図７におけるピークのｍ部は、図８に示すよう になｒ適にはＨ−２５ｈの高さｈの台（ｍｅｓａ）形態を離れて研削された。台 （ｍｅｓａｓ）のｒｒｉ部におけるランド部の幅はしてあり、各ランド間の溝の 幅がＧであり、好適にはＬ−２，５Ｇである。

図８ａは、ウェブ素材１１を前方へ駆動する図８のロールのニップの部分断面図 である。ウェブ素材１１の小インデントが溝によって形成されたスペース内へべ る。破線の７アリトムによって示されたのは、ウェブ素材１１がニップを介して 駆動されたわずか後におけるロール１０及び１１そしてウェブ素材１１の位置で ある。溝のｔ１対位置の動作は、図９に示すようにウェブ走行方向に対して溝が 角度β、好適には２０度の角度傾斜していることによる。

ブレード１６の製造における種々の段階を図１．　Ｏａ−ｄに示す。好適にはブ ルースチールである図１０ａに示した基礎素材は、２．５インチの総幅Ｗ１、及 び好適には０．０２０インチの初期厚Ｔ１を有することが望ま］、い。好適には ０゜００４インチである最終チップ厚Ｔ２への研削は、図１０ｂに示すように好 適には０．２５インチの距＃Ｄにわたって伸長する。ブレード１６のチップの好 適には約１．／３２　−　１／１６インチである長さｂの端部は、図１０ｃに示 すように、ブレード１６の背面から好適には約０．０１０−０．０１４インチの 距離ｈ１を介して湾曲されている。ブレードの湾曲チップからのＤよりも遥かに 大きな距離好適には１インチにおいて、図１０ｄに示すように好適には１５度の 角度Ａ１を介してブレード１６の湾曲が形成されている。幅Ｗ１の湾曲の右に対 する残部は１である。ブレード１６のチップにおける湾曲の好適な製造を図１０ ｅに端面図で示す。ブレード１６の軸指向幅を有するスチールロール１１６は、 スチールロール１１６の対称面を若干超えて伸長したチップ、ブレードのチップ 部上にｄｏｗｎ　ｈａｒｄした好適には１／３２−１−／４インチの湾曲半径Ｒ ｗｏもっボトム部を有する。ロール１１６の軸に対して平行な軸を有する硬質で あるが若干弾性をもつナイロンシリンダ２１６は、アンビルローラとして機能し 、該アンビルローラの上面にブレード１６のチップ部が係止する。ローリング処 理は、金属ブレードの先端エツジの直線性を尚保持しつつ可能な限り湾曲をチッ プへ近接して配置するように、プレートの全長に沿って実行される。

ボトムロール１２に接触するプレート１６の斜視図を図１１に示す。図１１の断 面図を図１１８に示し、この図てはボトムロール１２の一部が断面で表され、表 面の溝が明かにされている。

ＦＩＧ、　７ ＦＩＧ、　８ ＦＩＧ、９ａ Ｔ２ ＦＩＧ、　１０ｂ ｈＩ　ＦＩＧ、　１０ｃ 国際調査報告 −Ｉ５畷・「Ｐｌ畷−ｏ＾”””””””ｒ／ＩＫＱＩＩｎｋＱｂ’ｓ１＋＋ｅ ＋＋ｓａｅ＋ｊ１１１６Ｎｌ−Ｎｏ、Ｐ嘴ニア／ＵＳ９１１０６９Ｚ＋５

Claims (38)

【特許請求の範囲】
1. １．少なくとも一の駆動ロールと、 ウェブを駆動領域のロールに対して押圧してウェブを前方へ駆動させる手段と、 ウェブの前進を遅延させ、この遅延手段の先で駆動領域の下流側の処理キャビテ ィでウェブに縦圧縮処理を施す手段と、を含み、前記処理キャビティは前記ロー ルの前進面及び協働対向面により定められ、前記遅延手段は、前記ロール近傍に 配置され、縦圧縮されたウェブが転送されその上面にウェブがロールから離れる ときに摺動するウェブ接触摺動面を与える遅延ブレードを含み、 前記遅延ブレードは、前記ロールに向けて配置された２個の隔離ロール接触領域 を有し、該両接触領域の一方は前記駆動領域近傍のブレードの先端であり、他方 はそこから下流側に離れたヒール領域であり、ブレートは前記ヒール領域から前 記チップ領域へ片持ち式に伸長し、前記ブレードのチップ領域の厚さ及び形状と 、前記ヒール領域とチップ領域との間の長さによって、前記ブレードのチップが 搬送されてくる縦圧縮された素材によって変形可能となり、これによって前記チ ップにおける前記素材の沈みまたはもつれが阻止されるようにロールの長さにそ ってチップのロール面への近接状態が保持され、素材の処理キャビティからの円 滑且つ均一な出力動作を促進することを特徴とするウェブの縦圧縮機。
2. ２．請求項１に記載の機械において、前記ヒール及びロール接触領域間距離は、 １／４インチ以下程度であることを特徴とするウェブの縦圧縮機。
3. ３．請求項１に記載の機械において、前記ブレードは、ほぼ均一厚の本体と、前 記よ体からチップにかけて厚さが減少し１／２未満の長さを有する前進領域と、 を有するブルーステール部材を含むことを特徴とするウェブの縦圧縮機。
4. ４．請求項３に記載の機械において、前記チップの厚さは、約０．００５インチ 以下であり、本体の厚さは０．０１０インチより大きいことを特徴とするウェブ の縦圧縮機。
5. ５．請求項４に記載の機械において、前記本体の厚さは、約０．０２０インチ以 上であることを特徴とするウェブの縦圧縮機。
6. ６．請求項１に記載の機械において、前記ブレードの前進部は、１／２未満の長 さにわたって前記チップにおける厚さが０．００５インチ未満に均一にテーパ形 成されていることを特徴とするウェブの縦圧縮機。
7. ７．請求項１に記載の機械において、前記ブレードのチップは湾曲され、前記チ ップの湾曲半径は約１／３２−１／４インチの範囲であることを特徴とするウェ ブの縦圧縮機。
8. ８．請求項１に記載の機械において、前記ウェブをロールに対して押圧する手段 は、第２ロールを含むことを特徴とするウェブの縦圧縮機。
9. ９．請求項８に記載の機械において、前記遅延手段は、請求項１に記載のブレー ドと同様構造の第２ブレードを含み、該第２ブレードは、前記第２ロールと前記 ２領域接点で係合していることを特徴とするウェブの縦圧縮機。
10. １０．請求項８に記載の機械において、前記各ロールの径は、８インチより大き いことを特徴とするウェブの縦圧縮機。
11. １１．請求項８に記載の機械において、前記各ロールの駆動面は、一方向にのみ ロール軸を中心に螺旋状に伸長した一連の主ウェブ把持溝を含み、各インチ毎に 約２０−８０の溝が存在し、各溝はウェブの走行方向へ約１０−３５度の角度で 伸長し、前記各ロールのニツプラインでは前記−のロールの前記溝の角度がウェ ブの走行方向に対して正に傾斜し他方のロールの角度がウェブの走行方向に対し て負に傾斜していることを特徴とするウェブの縦圧縮機。
12. １２．ウェブを前方に駆動するためのニップを定める一対の駆動ローラと、ウェ ブの前進を地点させてニップの下流側でロール間のキャビティ内にウェブを圧縮 させる遅延手段と、を含み、 前記各ロールの駆動面はロール軸を中心にして螺旋状に一方向にのみ伸長した一 連の主ウェブ把持溝を含み、各インチ毎に２０−８０の溝が存在し、各溝はウェ ブの走行方向に約１０−３５度の角度で伸長し、前記ロールのニップラインにお いて前記一方のロールの前記溝の角度がウェブの走行方向に対して正に傾斜し、 他のロールの角度がウェブの走行方向に対して負に傾斜していることを特徴とす るウェブの圧縮処理機。
13. １３．請求項１２に記載の機械において、前記各溝間に円滑面ランドが存在し、 該ランド上を前記ウェブがそれが圧縮されるときに摺動することを特徴とするウ ェブの圧縮処理機。
14. １４．請求項１３に記載の機械において、前記ランドは前記溝よりも幅が広いこ とを特徴とするウェブの圧縮処理機。
15. １５．請求項１４に記載の機械において、前記ランドの幅は前記溝の幅の少なく とも２倍であることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
16. １６．請求項１４に記載の機械において、前記ランドの幅は前記溝の幅の２−４ 倍であることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
17. １７．請求項１０に記載の機械において、前記溝はローレット切りによって形成 された「Ｖ」字状溝であることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
18. １８．請求項１３に記載の機械において、前記溝はローレット切りにより形成さ れ、その後ローレット形成部の外部を除去するための金属除去作用が施されるこ とを特徴とするウェブの圧縮処理機。
19. １９．請求項１８に記載の機械において、前記金属は研削によって除去されるこ とを特徴とするウェブの圧縮処理機。
20. ２０．請求項１２に記載の機械において、各溝は全て前記約１０−３５度の範囲 の前選択された単一角度であり、各インチ毎の溝数は次の群から選択された角度 に従うことを特徴とするウェブの圧縮処理機：３５度、ピッチ２０；３０度、ピ ッチ３０；２５度、ピッチ４０；２０度、ピッチ５０；１５度、ピッチ６０：１ ０度、ピッチ７０。
21. ２１．ウェブを前方へ駆動するためのニップを定める一対の駆動ロールと、ウェ ブの前進を遅延させてニップの下流におけるロール間のキャビティ内にウェブを コンパクションさせる遅延手段と、前記各ロールの駆動面は、ロール軸を中心と して螺旋状に一方向へのみ伸長した一連の主ウェブ把持溝を含み、 前記ロールのニップラインにおいて、一方のロールの前記溝の角度は前記ウェブ の走行方向に対して正に傾斜し、他方のロールの溝の角度はウェブの走行方向に 対して負に傾斜していることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
22. ２２．ウェブを前進駆動するためのニップを定める一対の駆動ロールと、ウェブ の前進を遅延させ、ニップの下流側でロール間のキャビティ内にウェブをコンパ クションさせる遅延手段と、を含み、ウェブは、それぞれがロール軸を中心にし て螺旋状の一方向にのみ伸長した一連の主ウェブ把持溝を含む駆動面を有するロ ールによって前進駆動され、前記ロールのニップラインにおいて、一方のロール の前記溝の角度はウェブの走行方向に対して正に傾斜し、他方のロールの角度は ウェブの走行方向に対して負に傾斜していることを特徴とするウェブの圧縮処理 方法。
23. ２３．請求項２１に記載の機械において、各インチ毎に約２０−８０の溝が存在 し、各溝はウェブの走行方向に対して約１０度−３５度の角度で伸長しているこ とを特徴とするウェブの圧縮処理方法。
24. ２４．請求項２１に記載の機械において、前記各溝間には円滑面ランドが形成さ れ、該各ランド上で前記ウェブがコンパクトされるときに摺動することを特徴と するウェブの圧縮処理機。
25. ２５．請求項２１に記載の機械において、前記遅延手段は、前記各ロールのうち の一近傍に配置され、縦圧縮されたウェブがそこへ転送されるウェブ接触摺動面 を与え、その上面でそれが前記ロールを離れるときに摺動する遅延ブレードを含 み、該遅延ブレードは、２個の隔離され前記ロールに向けて配置されたロール接 触領域を有し、前記各ロール接触領域の内の一は前記駆動領域近傍のブレードの 前方チップに位置し、第２ロール接触領域はそこから下流側に離れたヒール領域 に位置することを特徴とするウェブの圧縮処理機。
26. ２６．請求項２５に記載の機械において、前記ブレードは、前記チップ領域にお けるよりも第２ヒール領域の方が厚さの大きな本体を有し、前記ブレードのチッ プは、前記ロールに向けて湾曲され、前記ブレードは、前記ブレードが前記ヒー ル領域において前記ロールと係合するように下流側に配置され、前記ブレードは 前記領域から前記チップ領域へ片持ちレバー式に伸長し、前記ブレードのチップ 領域の厚さ及び前記ヒール領域とチップ領域との間の長さによって前記ブレード にチップが搬送されてくる縦圧縮された素材によって変形可能となりこれによっ てチップにおける前記素材の沈みまたはもつれを阻止するようにチップのロール の長さに沿ったロール表面への近接性が保持され、これによって素材の処理キャ ビティからの円滑で均一な出力動作が促進されることを特徴とするウェブの圧縮 処理機。
27. ２７．請求項２５に記載の機械において、前記遅延ブレードは、前記各ロールの 他方のロール近傍に保持された第２ブレードの前方に配置されていることを特徴 とするウェブの圧縮処理機。
28. ２８．請求項２１に記載の機械において、前記第２ブレードは、弾性バルブ部材 を含むことを特徴とするウェブの圧縮処理機。
29. ２９．請求項２７または２９に記載の機械において、走行状態中において、前記 各ブレード部材間に形成された通路は前記各ブレードのチップから下流側への方 向において連続的に分散していることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
30. ３０．請求項２１に記載の機械において、前記遅延手段は、単一の遅延ブレード を含み、該遅延ブレードの前部は、一方のロール近傍に保持され、遅延品質を有 するその下流面は対向ロールへ向けて押圧されて出力物質と係合し該出力物質を 遅延させることを特徴とするウェブの圧縮処理機。
31. ３１．少なくとも位置の駆動ロールと、ウェブを駆動領域におけるロールに対し て押圧してウェブを前方へ駆動させる手段と、 ウェブの前進を遅延させてウェブを遅延手段の先で駆動領域の下流側の処理キャ ビティ内において縦圧縮させる手段と、を含み、前記処理キャビティは前記ロー ルの前進面及び協働対向面によって定められ、前記遅延手段は、前記ロール近傍 に配置され、縦圧縮ウェブがそれに向けて転送されるウェブ接触摺動面を与え、 それが前記ロールを離れるときにその上面を摺動する遅延ブレードを含み、 前記遅延ブレードは前記ロールに向けて配置された２個の隔離ロール接触領域を 有し、 前記ロール接触領域の一方は前記駆動領域近傍のブレードの前方チップに存在し 、第２のロール接触領域はそこから下流側に離れたヒール領域に存在し、ブレー ドは前記チップ領域におけるよりも前記第２ヒール領域における方が厚さが大き く、 前記ブレードのチップは前記ロールに向けて湾曲し、前記ブレードは前記ヒール 領域において前記ロールと係合するように下流側に配置され、 前記ブレードは前記ヒール領域から前記チップ領域へ片持ちレバー式に伸長し、 前記ブレードの領域の厚さ及び前記ヒール領域とチップ領域との間の長さによっ て、前記ブレードのチップが搬送されてくる縦圧縮されたウェブ素材によって変 形可能となり、これによって前記チップにおける前記素材の沈みまたはもつれを 阻止するようにロールの長さに沿ってロール表面へのチップの近接性が保持され 、これによって素材の処理キャビティからの出力動作の円滑性及び均一性が促進 されることを特徴とするウェブの縦圧縮処理機。
32. ３２．請求項２２に記載の方法において、各インチ毎に約２０−８０の溝が存在 し、溝はウェブの走行方向に対して１０−３５度の間の角度で伸長していること を特徴とするウェブの縦圧縮処理方法。
33. ３３．請求項２２に記載の方法において、前記各溝間には円滑表面ランドが存在 し、該各ランド上を前記ウェブが圧縮されるときに摺動することを特徴とするウ ェブの縦圧縮処理方法。
34. ３４．請求項２２に記載の方法において、前記遅延手段は、前記一方のロール近 傍に配置され、縦圧縮されたウェブがそこに向けて転送され、それがロールを離 れる時にその上面を摺動する遅延ブレードを含み、該遅延ブレードは前記ロール に向けて配置された２個の隔離ロール接触領域を有し、 一方のロール接触領域は前記駆動領域近傍のブレードの前方チップに存在し、第 ２のロール接触領域はそこから下流側に離れたヒール領域に存在することを特徴 とするウェブの縦圧縮処理方法。
35. ３５．請求項３４に記載の方法において、前記ブレードは、前記チップ領域にお けるよりも前記第２ヒール領域においての方が大きい厚さを有し、前記ブレード のチップは、前記ロールに向けて湾曲され、前記ブレードは、前記ブレードが前 記ヒール領域において前記ロールと係合するように下流側に配置され、 前記ブレードは、前記領域から前記チップ領域へ片持ち式に伸長し、前記ブレー ドのチップ領域の厚さ及び前記ヒール領域とチップ領域との間の長さによって前 記ブレードのチップが搬送されてくる縦圧縮素材によって変形可能となり、これ によって前記チップにおける前記物質のダイビングまたはスナッギングを阻止す るようにロールの長さに沿ってチップのロール表面への近接性が保持され、この 結果素材の処理キャビティからの円滑且つ均一な出力動作が促進されることを特 徴とするウェブの縦圧縮処理方法。
36. ３６．請求項３４に記載の方法において、前記遅延ブレードは、前記各ロールの 他方近傍に保持された第２ブレードの前方に配置されていることを特徴とするウ ェブの縦圧縮処理方法。
37. ３７．請求項３６に記載の方法において、走行状態中において、前記各ブレード 部材間に定められた通路は前記ブレードのチップから下流方向に向けて連続的に 分散することを特徴とするウェブの縦圧縮処理方法。
38. ３８．請求項２２に記載の方法において、前記遅延手段は単一遅延ブレードを含 み、該遅延ブレードの前部は、一のロール近傍に保持され、遅延品質を有するそ の下流面は対向ロールへ向けて押圧され、これによって出力物質と係合すると共 に出力物質を遅延させることを特徴とするウェブの縦圧縮処理方法。