JPH0650566A

JPH0650566A - 空気調和装置

Info

Publication number: JPH0650566A
Application number: JP20666192A
Authority: JP
Inventors: Haruyuki Yamamori; 晴之山森
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1992-08-03
Filing date: 1992-08-03
Publication date: 1994-02-22

Abstract

(57)【要約】【目的】単一のダクトシステムで冷暖同時運転が可能
に構成された空気調和装置において、冷風の再加熱によ
り生じるエネルギーロスを抑制する。【構成】ビルのペリメータＣｐとインテリアＣｉとを
共通の送風ファンＦ２による通風路５０で接続し、イン
テリア側分岐路５２の下流側にペリメータ側分岐路５１
を設ける。通風路５０の最上流側に利用側熱交換器１２
を、ペリメータ側分岐路５１に再熱器１４を介設し、ペ
リメータＣｐで暖房をインテリアＣｉで冷房を同時に行
う冷暖同時運転を可能とする。ペリメータ側分岐路５１
の風量調節機構Ｖa1を設け、ペリメータＣｐへの送風を
制御する際、冷暖同時運転時にはペリメータＣｐの冷房
運転時よりも定格風量を小さく設定し、吹出空気の制御
目標値を高く設定することで、冷風の再加熱によるエネ
ルギーロスを抑制する。吹出空気温度を制御指標として
再熱器１４の能力制御を行うこともできる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、単一のダクトシステム
で複数の空調空間における冷暖同時運転可能に構成され
た空気調和装置の運転制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、特開平３―１５６２２５号公
報に開示される如く、例えばビルのペリメータ（窓側）
等の暖房負荷が大きい空調空間（暖房負荷側空調空間）
と、ビルのインテリア（内部側）等の冷房負荷が大きい
空調空間（冷房負荷側空調空間）とを同時に空調するた
めの空気調和装置において、蒸発器としてのみ機能する
利用側熱交換器を設け、利用側熱交換器の下流側の通風
路を、冷房負荷側空調空間に連通する冷房負荷側分岐路
と、暖房負荷側空調空間に連通する冷房負荷側分岐路と
に分岐させ、暖房負荷側分岐路に冷風を加熱する再熱器
を配設することにより、単一のダクトシステムでもっ
て、複数の室内における冷暖房同時運転を可能にしたも
のは公知の技術である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のもののように、単一のダクトシステムで温風と冷風
とを生ぜしめ、複数の室内における冷暖同時運転を行わ
しめる場合、下記のような問題があった。

【０００４】すなわち、暖房負荷側空調空間で冷房運転
を行うときには、再熱器を作動させずに冷風をそのまま
通過させることになるが、ビルの西側ペリメータのよう
に夏の冷房負荷が大きい暖房負荷側空調空間では、冷風
の定格風量も大きく確保しておく必要がある。一方、暖
房運転を行う際には、いったん利用側熱交換器で冷却さ
れた空調空気を再加熱することで、エネルギーロスが生
じるが、その場合、上述のように冷房運転時に必要な空
調空気量で各分岐路の風量が設定されていると、暖房運
転時に、暖房負荷側分岐路で冷風を再加熱することによ
るエネルギーロスが非常に大きくなる。

【０００５】本発明は斯かる点に鑑みてなされたもので
あり、その目的は、暖房能力は吹出空気量つまり風量と
吹出空気温度−室温間の温度差との積で決定されること
に鑑み、暖房負荷側分岐路における定格風量そのもの
を、冷暖同時運転時には同時冷房運転時よりも小さく設
定しておくことにより、空気調和装置のエネルギーロス
を抑制し、もって、運転効率の向上を図ることにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明の講じた手段は、図１に示すよう
に、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）と冷房負荷側空調空間
（Ｃｉ）とを有する建物に配設され、送風ファン（Ｆ
２）による通風路（５０）から上記暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）に通ずる暖房負荷側分岐路（５１）を上記冷房
負荷側空調空間（Ｃｉ）に通ずる冷房負荷側分岐路（５
２），（５３）よりも下流側で分岐させ、上記通風路
（５０）の冷房負荷側分岐路（５２），（５３）との分
岐点よりも上流側に蒸発器として機能可能な利用側熱交
換器（１２）を配設する一方、暖房負荷側分岐路（５
１）に空調空気を再加熱するための再熱器（１４）を配
置し、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）で暖房を冷房負荷側
空調空間（Ｃｉ）で冷房を同時に行う冷暖同時運転が可
能に構成された空気調和装置を前提とする。

【０００７】そして、空気調和装置の運転制御装置とし
て、上記暖房負荷側分岐路（５１）の風量を調節する風
量調節機構（Ｖa1）と、該風量調節機構（Ｖa1）で調節
される上記暖房負荷側分岐路（５１）の定格風量を、上
記冷暖同時運転時では、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の
冷房時の定格風量よりも小さくするよう設定する定格風
量設定手段（６１）とを設ける構成としたものである。

【０００８】請求項２の発明の講じた手段は、上記請求
項１の発明において、図１の破線部分に示すように、暖
房負荷側空調空間（Ｃｐ）における要求能力を検出する
負荷検出手段（Ｔhr）と、該負荷検出手段（Ｔhr）の出
力を受け、上記風量調節機構（Ｖa1）を駆動して、上記
暖房負荷側分岐路（５１）の風量と定格風量との強度比
を、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の要求能力に応じた値
とするよう制御する風量制御手段（６３Ａ）とを設ける
構成としたものである。

【０００９】請求項３の発明の講じた手段は、上記請求
項１の発明において、図１の破線部分及び一点鎖線部分
に示すように、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）における要
求能力を検出する負荷検出手段（Ｔhr）と、該負荷検出
手段（Ｔhr）の出力を受け、上記風量調節機構（Ｖa1）
を駆動して、上記暖房負荷側分岐路（５１）の風量と定
格風量との強度比を、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の要
求能力に応じた値とするよう制御する風量制御手段（６
３Ｂ）と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の室温を検出す
る室温検出手段（Ｔhr）と、該室温検出手段（Ｔhr）の
出力を受け、上記冷暖同時運転時、暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）の吹出空気温度の制御目標値と現在室温との差
値を、要求暖房能力を上記風量制御手段（６３Ａ）で制
御される風量で除算した値にするよう設定する吹出目標
値設定手段（６４）と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）へ
の吹出空気の温度を検出する吹出温度検出手段（Ｔhp）
と、該吹出温度検出手段（Ｔhp）の出力を受け、暖房負
荷側空調空間（Ｃｐ）への吹出空気温度が上記吹出目標
値設定手段（６４）で設定された制御目標値になるよう
上記再熱器（１４）の加熱能力を制御する加熱能力制御
手段（６２）とを設ける構成としたものである。

【００１０】請求項４の発明の講じた手段は、上記請求
項１，２又は３の発明において、図１１に示すように、
再熱器（１４）のケーシング（４０）内に設けられ、吹
出空気が再熱器（１４）をバイパスして吹出口まで流通
するためのバイパス路（４１）と、該バイパス路（４
１）の通路面積を増減変更する面積変更機構（４５）
と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の冷房時にはバイパス
路（４１）の通路を開き、冷暖同時運転時にはバイパス
路（４１）の通路を閉じるよう上記面積変更機構（４
５）を制御するバイパス量制御手段とを設ける構成とし
たものである。

【００１１】請求項５の発明の講じた手段は、上記請求
項４の発明において、面積変更機構（４５）を、風量調
節機能を有するものとしたものである。

【００１２】

【作用】以上の構成により、請求項１の発明では、暖房
負荷側空調空間（Ｃｐ）に空調空気を供給するための暖
房負荷側分岐路（５１）において、風量調節機構（Ｖa
1）が配設されているので、吹出空気の風量の調節によ
り、吹出空気温度の調節が可能になる。

【００１３】その場合、定格風量設定手段（６１）によ
り、冷暖同時運転時の定格風量が暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）の冷房運転時の定格風量よりも小さく設定され
ているので、いったん利用側熱交換器（１２）で冷却さ
れた空調空気を再加熱する風量が少なくなり、一方、吹
出空気温度は上昇する。したがって、暖房能力は良好に
維持されるとともに、再加熱により生じるエネルギーロ
スが小さく抑制されることになる。

【００１４】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
の作用に加えて、風量制御手段（６３Ａ）により、暖房
負荷側分岐路（５１）における風量の定格風量に対する
強度比が要求能力に応じた値になるよう風量調節機構
（Ｖa1）が制御される。したがって、冷暖同時運転時に
おける風量の低減作用を利用して、簡素な制御構成でエ
ネルギーロスが抑制され、しかも、暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）における空調の快適性が良好に維持されること
になる。

【００１５】請求項３の発明では、上記請求項１の発明
の作用に加えて、冷暖同時運転時、風量制御手段（６３
Ｂ）により、暖房負荷側分岐路（５１）における風量の
暖房定格風量に対する強度比が暖房負荷側空調空間（Ｃ
ｐ）の空調負荷に応じた値になるように、風量調節機構
（Ｖa1）が制御される。さらに、吹出目標値設定手段
（６４）により、吹出空気の制御目標値が、要求暖房能
力を目標風量で除算した値と、現在の室温とを加算した
値になるよう設定されるので、吹出空気の制御目標値が
冷房定格風量に基づいて定まる目標風量から求められる
値よりもかなり高い値となる。そして、加熱能力制御手
段（６２）により、吹出空気温度がこの制御目標値にな
るよう再熱器（１４）の加熱能力が制御されるので、エ
ネルギーロスを低減しながら、より正確な室温の制御が
可能になり、空調の快適性が向上することになる。

【００１６】請求項４の発明では、ケーシング（４０）
内において、バイパス量制御手段により、暖房負荷側空
調空間（Ｃｐ）の冷房運転時にはバイパス路（４１）の
通路を開放するように面積変更機構（４５）が制御され
て、ほとんどの空調空気が再熱器（１４）をバイパスし
てバイパス路（４１）を介して流通する一方、冷暖同時
運転時には、バイパス路（４１）を閉じるように面積変
更機構（４５）が制御されるので、すべての空調空気が
再熱器（１４）を流通する。その場合、熱交換器の圧力
損失は熱交換器入口の風速の増大につれて増大するが、
上記各請求項の発明の作用において、冷暖同時運転時に
は冷房運転時よりも暖房負荷側分岐路（５１）側の風量
が小さくするように制御されるので、送風ファン（Ｆ
２）の所要動力が冷房運転時と同じ程度で済み、製造コ
ストや所要電力の増大が回避されることになる。

【００１７】請求項５の発明では、上記請求項４の発明
において、面積変更機構（４５）により、同時に暖房負
荷側分岐路（５１）の風量も調節されるので、構造が簡
素化されることになる。

【００１８】

【実施例】以下、本発明の実施例について、図２以下の
図面に基づき説明する。

【００１９】まず、請求項１及び２の発明に係る第１実
施例について説明する。図２は第１実施例に係る空気調
和装置の室外ユニット（Ｂ）における冷媒配管系統を示
し、該室外ユニット（Ａ）には、インバ―タにより運転
周波数が可変に調整される第１圧縮機（１ａ）と、キャ
ピラリチュ―ブ（１ｇ）及び開閉弁（１ｆ）等からなる
アンロ―ダにより容量が複数段階に調整される第２圧縮
機（１ｂ）とを逆止弁（１ｅ）を介し並列に接続して構
成される容量可変な圧縮機（１）と、上記第１，第２圧
縮機（１ａ），（１ｂ）から吐出されるガス中の油をそ
れぞれ分離する第１，第２油分離器（４ａ），（４ｂ）
と、各々凝縮器、蒸発器に機能しうる第１，第２熱源側
熱交換器（６ａ），（６ｂ）および該熱源側熱交換器
（６ａ），（６ｂ）に付設された２台の室外ファン（Ｆ
１），（Ｆ１）と、上記各熱源側熱交換器（６ａ），
（６ｂ）が凝縮器となるときには冷媒流量を調節し、蒸
発器となるときには冷媒の絞り作用を行う第１，第２室
外電動膨張弁（８ａ），（８ｂ）と、液化した冷媒を貯
蔵するレシ―バ（９）と、吸入冷媒中の液冷媒を除去す
るためのアキュムレ―タ（１０）とが主要機器として配
設されている。

【００２０】ここで、上記各熱源側熱交換器（６ａ），
（６ｂ）及び室外電動膨張弁（８ａ），（８ｂ）は各々
分岐管によって冷媒回路内に並列に配設されており、さ
らに、各分岐管と圧縮機（１）の吐出管及び吸入管との
間には、冷凍サイクルを切換える第１，第２四路切換弁
（５ａ），（５ｂ）が介設されている。すなわち、各四
路切換弁（５ａ），（５ｂ）が個別に切換わることによ
り、各熱源側熱交換器（６ａ），（６ｂ）が個別に凝縮
器，蒸発器に切換り、室内側の冷暖房負荷の微妙な変化
に追随しうるようになされている。なお、上記各四路切
換弁（５ａ），（５ｂ）のデッドポートは、キャピラリ
チュ―ブ及び逆止弁を介して熱源側熱交換器（６ａ），
（６ｂ）の分岐管に接続されている。

【００２１】また、上記圧縮機（１）の吐出管側からは
吐出ライン（１１ａ）が、吸入管側からは吸入ライン
（１１ｂ）が、上記各室外熱交換器（６ａ），（６ｂ）
の液分岐管の合流管側からは液ライン（１１ｃ）が、そ
れぞれ室内ユニット（Ｂ）側に向かって延設されてお
り、いわゆる３本配管の構造となっている。

【００２２】一方、図３は室内ユニット（Ｂ）の冷媒配
管系統及び空調空気の配管構成を示し、該室内ユニット
（Ｂ）は、ビルの暖房負荷側空調空間であるペリメータ
（Ｃｐ）と、冷房負荷側空調空間であるインテリア（Ｃ
i1），（Ｃi2）とを冷暖房するようになされている。該
室内ユニット（Ｂ）において、（Ｃ）は利用側熱交換器
ユニット、（Ｄ）は再熱器ユニット、（Ｅ）はダクトシ
ステムである。

【００２３】上記利用側熱交換器ユニット（Ｃ）には、
冷房運転時には蒸発器、暖房運転時には凝縮器となる室
内熱交換器（１２）及び室内ファン（Ｆ２）と、該利用
側熱交換器（１２）の暖房サイクル運転時に冷媒流量を
調節し、冷房サイクル運転時に冷媒の絞り作用を行う室
内電動膨張弁（１３）とが配置され、利用側配管によっ
て直列に接続されている。そして、利用側熱交換器（１
２）の液管側は、上記液ライン（１１ｃ）に接続される
一方、利用側熱交換器（１２）のガス管側は、各々逆止
機能を有する第１，第２開閉弁（ＳV1），（ＳV2）によ
り、上記吐出ライン（１１ａ）と吸入ライン（１１ｂ）
とに交互に切換え可能になされている。すなわち、第１
開閉弁（ＳV1）が開いたときには、吐出ライン（１１
ａ）から高圧ガス冷媒が利用側熱交換器（１２）に導入
されて、利用側熱交換器（１２）が凝縮器となり、第２
開閉弁（ＳV2）が開いたときには、利用側熱交換器（１
２）から吸入ライン（１１ｂ）に冷媒が吸引されて、利
用側熱交換器（１２）が蒸発器となるようになされてい
る。

【００２４】また、上記再熱器ユニット（Ｄ）には、再
熱器（１４）と、キャピラリチュ―ブ（１５）と、開閉
弁（１６）とが配設され、上記再熱器（１４）のガス管
側は吐出ライン（１１ａ）に、液管側は液ライン（１１
ｃ）に接続されている。つまり、上記利用側熱交換器
（１２）が蒸発器，凝縮器に切換可能に構成されている
のに対し、再熱器（１４）は凝縮器としてのみ機能する
ようになされている。

【００２５】そして、上記ダクトシステム（Ｅ）におい
て、上記室内ファン（Ｆ２）の送風が流通する通風路
（５０）は、ペリメータ（Ｃｐ）に吹出口（５１ａ）を
開口させてなる暖房負荷側分岐路としての第１分岐路
（５１）と、各インテリア（Ｃi1），（Ｃi2）に吹出口
（５２ａ），（５３ａ）を開口させてなる冷房負荷側分
岐路としての第２，第３分岐路（５２），（５３）とに
分岐されている。そして、各分岐路（５１）〜（５３）
には、風量調節機構である第１〜第３ダンパー（Ｖa1）
〜（Ｖa3）が設けられ、該各ダンパー（Ｖa1）〜（Ｖa
3）により、各々各分岐路（５１）〜（５３）の風量
を、相互の風量変化にも対応させて目標風量にするよう
制御するようになされている。

【００２６】なお、冷媒回路において、（１１ｄ）は吐
出管と吸入管とを開閉弁（ＳV3）を介して接続する均圧
バイパス路、（１１ｅ）は吐出ライン（１１ａ）とレシ
ーバ（９）とをキャピラリチュ―ブ及び開閉弁（ＳV4）
を介して接続する冷房低温時制御回路、（１１ｆ）は液
ライン（１１ｃ）と吸入ライン（１１ｂ）とをキャピラ
リチュ―ブ及び開閉弁（ＳV5）を介して接続するリキッ
ドインジェクションバイパス路、（３１）は液ライン
（１１ｃ）の高圧冷媒との熱交換により吸入冷媒を暖め
るべく設けられた吸入熱交、（３２ａ），（３２ｂ）は
各油分離器（４ａ），（４ｂ）から圧縮機（１ａ），
（１ｂ）の吸入側までキャピラリチュ―ブを介して設け
られた油戻し通路である。

【００２７】また、空気調和装置にはセンサ類が配設さ
れており、（Ｐ１）は高圧側圧力を検出する高圧セン
サ、（Ｐ２）は低圧側圧力を検出する低圧センサ、（Ｔ
hp）はペリメータ（Ｃｐ）の空気吹出口に配設されたペ
リメータ側吹出温度センサ、（Ｔhi1 ），（Ｔhi2 ）は
各インテリア（Ｃi1），（Ｃi2）の空気吹出口に配設さ
れたインテリア側吹出温度センサ、（Ｔhr）はペリメー
タ（Ｃｐ）の室温Ｔｒを検出する室温検出手段としての
室温センサ、（Ｔha）は該室温センサ（Ｔhr）に接続さ
れ、室温Ｔｒと使用者により設定される設定温度Ｔｓと
の差温ΔＴｒから要求能力を検出する負荷検出手段とし
ての室温サーモスタット、（Ｗqp），Ｗqi1 ），（Ｗqi
2 ）は各分岐路（５１〜５３）に配設された風量センサ
である。

【００２８】ここで、空気調和装置の運転モードについ
て説明する。例えば夏期等ペリメータ（Ｃｐ）及びイン
テリア（Ｃi1），（Ｃi2）において冷房運転を行う同時
冷房運転モードでは、利用側熱交換器（１２）が蒸発器
となるよう第１，第２開閉弁（ＳV1），（ＳV2）が切換
えられ通風路（５０）に冷風が流通するとともに、再熱
器（１４）の開閉弁（１６）が閉じられて、第１分岐路
（５１）で冷風が再加熱されることなくペリメータ（Ｃ
ｐ）側にも冷風が吹き出される。また、厳冬期などペリ
メータ及びインテリア（Ｃi1），（Ｃi2）で暖房を行う
同時暖房運転モードでは、利用側熱交換器（１２）が凝
縮器となるよう第１，第２開閉弁（ＳV1），（ＳV2）が
切換えられ通風路（５０）に温風が流通するとともに、
再熱器（１４）の開閉弁（１６）は必要に応じて開くよ
う制御される。一方、春期，秋期や冬期の初めと終りな
どの中間期においてペリメータ（Ｃｐ）では暖房要求が
あり、インテリア（Ｃi1），（Ｃi2）で冷房要求がある
冷暖同時運転モードでは、利用側熱交換器（１２）が蒸
発器として機能するよう第１，第２開閉弁（ＳV1），
（ＳV2）が切換えられ通風路（５０）に冷風が流通する
一方、再熱器（１４）の開閉弁（１６）が開かれ、イン
テリア（Ｃi1），（Ｃi2）に冷風が、ペリメータ（Ｃ
ｐ）には再熱器（１４）で再加熱された温風が吹き出さ
れる。

【００２９】その場合、本実施例では、吹出空気の風量
は以下のように制御される。すなわち、ペリメータ（Ｃ
ｐ）の風量調節ダンパー（Ｖa1）の定格風量は、冷房運
転時には、図４の（ａ）に示す所定値Ｑｆ（例えば７．
５ｍ³／min 程度の値）に設定され、暖房運転時には、
図４の（ｂ）に示すように、上記冷房定格風量Ｑｆに所
定の比（冷暖風量比Ｒhc）を乗じた値Ｒhc・Ｑｆに設定
されている（ただし、０＜Ｒｈｃ＜１で、例えば３．３
ｍ³／min 程度の値）。

【００３０】そして、図５に示すように、室温Ｔｒと設
定温度Ｔｓとの差温ΔＴｒ（冷房運転時にはΔＴｒ＝Ｔ
ｒ−Ｔｓ、暖房運転時にはΔＴｒ＝Ｔｓ−Ｔｒ）に対
し、上記定格風量Ｑｆ（又はＲhc・Ｑｆ）に対する強度
比Ｒｑを、ΔＴｒ＞１の範囲では１００％に、ΔＴｒ＜
−０．２５℃では、３７．５％に、−０．２５℃＜ΔＴ
ｒ＜１℃では、３７．５％から１００％までリニアに変
化させるようになされている。

【００３１】上記の制御において、図４に示す冷房定格
風量Ｑｆ及び暖房定格風量Ｒhc・Ｑｆの設定により、請
求項１の発明にいう定格風量設定手段（６１）が構成さ
れている。

【００３２】また、再熱器（１４）のキャピラリチュ―
ブ（１５）及び開閉弁（１６）により、請求項２の発明
にいう能力制御手段（６２Ａ）が構成され、図５に示す
強度比Ｒｑの制御により、請求項２の発明にいう風量制
御手段（６３Ａ）が構成されている。

【００３３】したがって、上記第１実施例では、ペリメ
ータ（Ｃｐ）の空調空気が流通する第１分岐路（５１）
に風量調節機構である第１ダンパー（Ｖa1）が配設さ
れ、吹出空気の風量が可変に調節されることで、吹出空
気の温度の調節が可能になる。

【００３４】その場合、図４（ａ），（ｂ）に示すよう
に、ペリメータ（Ｃｐ）の冷房運転時の定格風量Ｑｆに
対し、暖房定格風量Ｒhc・Ｑｆが小さく設定されている
ことで、暖房運転時におけるエネルギーロスを抑制する
ことができる。例えば、１０HPの７２ｍ³／min のファ
ン能力をもつ空気調和装置で、図４の（ａ）に示すペリ
メータ通路の冷房定格風量Ｑｆを７．５ｍ³／min ×４
か所とし、冷暖同時運転時にも同じ風量の空調空気がペ
リメータ（Ｃｐ）に供給されるとすると、いったん利用
側熱交換器（１２）で冷却された空調空気７２ｍ³／mi
n のうち７．５ｍ³／min の分を再熱することによる冷
却エネルギーロスＱｘは、吹出空気温度を３２℃、室温
を２２℃、インテリア（Ｃi1），（Ｃi2）側への吹出空
気温度を１０℃とすると、１０ＨＰの空気調和装置で17
426 ×1.5 ×4 ／72＝7260（Kcal／ｈ）となる。つま
り、全体として、４２％のエネルギーロスが生じること
になる。

【００３５】一方、同図（ｂ）に示すごとく、暖房定格
風量３．３ｍ³／min ×４か所の空調空気を供給し、吹
出空気温度を４４℃として、暖房能力Ｑｙを等しくした
場合には、同じインテリア（Ｃi1），（Ｃi2）への冷風
温度１０℃に対し、冷却エネルギーロスＱｘは、17426
×3.3 ×4 ／72＝3195（Kcal／ｈ）となる。つまり、全
体として、１８％のエネルギーロスとなり、エネルギー
ロスが５０％以上低減されることになる。

【００３６】さらに、吹出空気温度Ｔｐが高いので、暖
房時におけるコールドドラフトが生じにくいという利点
をも有する。

【００３７】特に、上記第１実施例のごとく、風量制御
手段（６３Ａ）により、要求能力に応じて第１分岐路
（５１）における風量の定格風量に対する強度比を制御
するようにした場合、簡素な制御構成でしかもエネルギ
ーロスを抑制しながら、ペリメータ（Ｃｐ）における快
適な暖房を行うことができる。

【００３８】なお、上記第１実施例や後述の第２実施例
では、３本配管を用いた熱回収機能により、損失は礼帽
能力のみとなるが、本発明除ける再熱器の構造は冷媒と
の熱交換を利用したものに限定されるものではなく、例
えば電気ヒータや温水コイル等を利用することもでき
る。その場合には、冷房能力の損失だけでなくいったん
冷却した空気を室温まで加熱する分が熱ロスとなるた
め、冷房能力と暖房能力とを合わせた分（２倍）のエネ
ルギーロスが生じることになり、その分本発明によるエ
ネルギーロスの抑制効果が大きい。

【００３９】次に、本発明の第２実施例について説明す
る。

【００４０】図６は第２実施例に係る空気調和装置の室
内ユニット（Ｂ）の冷媒配管系統を示し、本実施例で
は、再熱ユニット（Ｄ）において、上記第１実施例にお
けるキャピラリチュ―ブ（１５）及び開閉弁（１６）の
代りに電子流量制御弁（ＥＶ）が冷媒配管の液管側に配
設されており、この電子流量制御弁（ＥＶ）の開度の調
節によって、再熱器（１４）の能力を可変に調節しうる
ようになされている。その他の構成及び室外ユニット
（Ａ）の構成は上記第１実施例と同様である。

【００４１】また、図７は第２実施例におけるペリメー
タ（Ｃｐ）用制御回路の構成を示し、上記各センサ類は
空気調和装置の運転を制御するコントローラ（６０）に
接続され、該コントローラ（６０）により、室温サーモ
スタット（Ｔha）、吹出温度センサ（Ｔhp）及び風量セ
ンサ（Ｗqp）の信号に応じて、空気調和装置の機器、特
に第１ダンパー（Ｖa1）のモータと電子流量制御弁（Ｅ
Ｖ）とを制御するようになされている。

【００４２】ここで、第２実施例におけるペリメータ
（Ｃｐ）の運転制御内容について、図８〜１０のフロ―
チャ―トに基づき説明する。図８は、初期設定の制御内
容を示し、ステップＳＴ１で、冷暖風量比率Ｒhc（０＜
Ｒhc＜１）を設定し、ステップＳＴ２で、電源を投入
し、ステップＳＴ３で、空気調和装置が運転中か停止中
かを判別し、運転中であれば、ステップＳＴ４に進ん
で、冷房運転か暖房運転かを判別し、冷暖房運転のモー
ドに応じ、ステップＳＴ５，ＳＴ６でそれぞれ冷房運転
又は暖房運転を行う。一方、ステップＳＴ３における判
別で、空気調和装置の運転が停止中のときには、ステッ
プＳＴ７に移行し、電子流量制御弁（ＥＶ）を全閉に、
かつ第１ダンパー（Ｖa1）を全閉にするよう制御する。

【００４３】図９はペリメータ（Ｃｐ）における冷房運
転時の制御内容を示し、ステップＳＲ１で、電子流量制
御弁（ＥＶ）を全閉とし、再熱器（１４）が凝縮器とし
て機能しないようにした後、ステップＳＲ２で、上記室
温センサ（Ｔhr）で室温Ｔｒを検知し、ステップＳＲ３
で、使用者から設定された設定室温Ｔｓと室温Ｔｒとの
差温ΔＴｒを演算する。

【００４４】次に、ステップＳＲ４で、上記図５に示す
差温ΔＴｒ−強度比Ｒｑの特性から求められる冷房定格
風量Ｑｆに対する強度比Ｒｑと、図５に示す冷房定格風
量Ｑｆとの積として、目標風量Ｑｓ（＝Ｑｆ・Ｒｑ）を
決定する。そして、ステップＳＲ５で、第１タイマ（Ｔ
m1）がカウントアップするまで待ってから、ステップＳ
Ｒ６に進み、ステップＳＲ６で、上記風量センサ（Ｗq
p）で検出される現在風量Ｑｃを検知し、ステップＳＲ
７で、現在風量Ｑｃと目標風量Ｑｓとの風量差に基づき
第１ダンパー（Ｖa1）の開度を決定して、さらにステッ
プＳＲ８で、第１ダンパー（Ｖa1）がその開度になるよ
うモータを駆動した後、第１タイマ（Ｔm1）をリセット
する。

【００４５】また、図１０は暖房運転における制御内容
を示し、ステップＳＳ１，ＳＳ２で、室温Ｔｒの検知
と、使用者から設定された設定室温Ｔｓと室温Ｔｒとの
差温ΔＴｒの演算とを行って、ステップＳＳ３で、上記
強度比Ｒｑと、暖房定格風量Ｒhc・Ｑｆ（つまり、上記
ステップＳＴ１で決定した冷暖風量比率Ｒhcと冷房定格
風量Ｑｆとの積）との積として目標風量Ｑｓを決定する
（Ｑｓ＝Ｑｆ・Ｒhc・Ｒｑ）。このうち暖房定格風量Ｑ
ｆ・Ｒhcは、図４の（ｂ）に示すように、冷房運転時の
定格風量Ｑｆよりも小さく設定されている。

【００４６】そして、ステップＳＳ４〜ＳＳ８で、上記
ステップＳＲ５〜ＳＲ９と同様の制御により、吹出空気
の風量を制御する。

【００４７】その後、ステップＳＳ９で、第２タイマ
（Ｔm2）がカウントアップするまで待ってから、ステッ
プＳＳ１０で、ペリメータ（Ｃｐ）の吹出空気の目標値
Ｔpsを決定する。つまり、図４の（ｂ）において、室温
Ｔｒと設定温度Ｔｓとの差温ΔＴから求まるそのときの
要求暖房能力Ｑｙを目標風量Ｑｓで徐して得られる値
を、現在の室温Ｔｒに加算することにより、目標吹出温
度Ｔpsを決定する。

【００４８】そして、ステップＳＳ１１で、ペリメータ
（Ｃｐ）の吹出温度センサ（Ｔhp）の検出値である吹出
空気温度Ｔｐを入力し、ステップＳＳ１２で、上記ステ
ップＳＳ４で求めた目標吹出温度Ｔpsと現在の吹出空気
温度Ｔｐとの差温ΔＴｐを算出し、ステップＳＳ１３
で、この差温ΔＴｒに応じて電子流量制御弁（ＥＶ）の
開度変更量を演算し、ステップＳＳ１４で、電子流量制
御弁（ＥＶ）のステッピングモータを駆動させた後、ス
テップＳＳ１５で、第２タイマ（Ｔm2）をリセットし
て、制御を終了する。

【００４９】上記フローにおいて、ステップＳＳ５及び
ＳＳ６の制御により、請求項３の発明にいう風量制御手
段（６３Ｂ）が構成され、ステップＳＳ１０の制御によ
り、請求項３の発明にいう吹出目標値設定手段（６４）
が構成され、ステップＳＳ１３及びＳＳ１４の制御によ
り、請求項３の発明にいう能力制御手段（６２）が構成
されている。

【００５０】したがって、上記第２実施例では、定格風
量設定手段（６１）により、予め暖房定格風量Ｒhc・Ｑ
ｆが冷房定格風量Ｑｆよりも小さく設定され、冷暖同時
運転時、風量制御手段（６３Ｂ）により、ペリメータ
（Ｃｐ）の負荷に応じて、第１分岐路（５１）における
風量の暖房定格風量Ｒhc・Ｑｆに対する強度比Ｒｑが制
御される。

【００５１】さらに、吹出目標値設定手段（６４）によ
り、吹出空気の制御目標値Ｔpsが、要求暖房能力Ｑｙを
目標風量Ｑｓで除算した値と、現在の室温Ｔｒとを加算
した値になるよう設定される。すなわち、図４の（ａ）
及び（ｂ）から類推されるように、このようにして設定
された吹出空気の制御目標値Ｔpsは、要求暖房能力Ｑｙ
を冷房定格風量Ｑｆに基づいて定まる目標風量で除算し
た値と室温Ｔｒとを加算した値よりも、かなり高い値と
なる。

【００５２】そして、加熱能力制御手段（６２）によ
り、吹出空気温度Ｔｐがこの高い制御目標値になるよう
再熱器（１４）の加熱能力が制御されるので、上記第１
実施例に比べ、エネルギーロスを低減しながら、より正
確な室温の制御が可能になり、空調の快適性の向上を図
ることができるのである。

【００５３】したがって、図５に示すように、暖房負荷
が小さくなり、ΔＴｒ＜０の領域で最低風量となって
も、要求暖房能力が小さくなることから、吹出空気温度
Ｔｐのみで能力制御することが可能になる。すなわち、
より低能力レベルでの能力制御が可能になり、暖房負荷
側の吹出を停止させるサーモオフの回数が少なくなり、
より快適なペリメータ空調を行うことができる。

【００５４】次に、請求項４及び５の発明に係る第３実
施例について説明する。本第３実施例においても、冷媒
配管系統の構成は上記第１実施例と略同様であり、制御
についても、第１実施例または第２実施例における制御
内容が適用される。ただし、再熱ユニット（Ｄ）の機械
的構成のみが異なり、その部分について、以下に説明す
る。

【００５５】図１１〜１４は、第３実施例における再熱
ユニット（Ｄ）の構造を示し、そのケーシング（４０）
には、上記第１分岐路（５１）の配管が接続され、さら
に、内部において、ケーシング（４０）上壁に接して上
記再熱器（１４）が配設され、再熱器（１４）の下端と
ケーシング（４０）下壁とは所定の空間を隔てており、
この空間に、上記第１ダンパー（Ｖa1）が配設されてい
る。該第１ダンパー（Ｖa1）は、上端が再熱器（１４）
の側面に沿って水平軸回りに回動自在に取付けられかつ
再熱器（１４）の下端から下方に向かって板状に延びる
可動仕切板（４２）と、該可動仕切板（４２）を上方か
らストッパー（４４）に当接させるよう付勢するスプリ
ング（４３）と、断面略Ｖ字形に形成され、Ｖ字の角部
回りに回動自在な一対の板部材からなる折曲部材（４
５）と、該折曲部材（４５）の開き角を調節するための
ダンパーモータ（Ｍｐ）と、該ダンパーモータ（Ｍｐ）
に連結され、上記折曲部材（４５）と直行する水平方向
に延びる回転自在なウォームギア（４６）と、該ウォー
ムギア（４６）に係合して、ウォームギア（４６）の回
転に応じ、ウォームギア（４６）の軸方向に往復動する
係止部材（４７）と、上記折曲部材（４５）の開閉時に
一端を案内するための軸ガイド（４８）とを備えてい
る。

【００５６】すなわち、上記折曲部材（４５）のＶ字の
両上端は上記可動仕切板（４２）の下端よりもやや上方
に位置しており、両上端のうち一端はケーシング（４
０）に固定され、他端が上記軸ガイド（４８）に沿って
可動に構成されていて、ダンパーモータ（Ｍｐ）の回転
に応じてウォームギア（４６）が回転すると、係止部材
（４７）がウォームギア（４６）の軸方向に沿って移動
することにより、折曲部材（４５）を開閉させるととも
に、折曲部材（４５）が開かれてその可動側上端が上記
ストッパー（４４）で係止された状態の可動仕切板（４
２）に当接すると、可動仕切板（４２）がスプリング
（４３）に抗してストッパー（４４）から離れるように
回動する一方、逆に折曲部材（４５）が閉じられて可動
仕切板（４４）をストッパー（４４）に当接させる位置
まで戻った後は、折曲部材（４５）と可動仕切板（４
４）との間に所定の空隙を生ぜしめるようになされてい
る。つまり、上記折曲部材（４５）により、可動仕切部
材（４２）とケーシング（４０）壁面との間の空間部
（４１）の面積を増減調節するようになされており、こ
の空間部（４１）は請求項４の発明にいう空調空気のバ
イパス路であり、折曲部材（４５）は面積変更機構とし
て機能するものである。

【００５７】図１５は、各運転モードに対応して変化す
る折曲部材（４５）と可動仕切板（４２）との位置の変
化と、その変化による空調空気の流通経路の変化を示
す。まず、ペリメータ（Ｃｐ）の冷房運転時には、同図
（ａ）又は（ｂ）の状態となる。すなわち、冷房負荷が
大きいときには、同図（ａ）に示すように、折曲部材
（４５）はほとんど閉じられ、空間部（４１）が略全断
面に亘って開放状態となり、吹出空気は流通抵抗の大き
い再熱器（１４）を通過するよりも空間部（４１）を介
してペリメータ（Ｃｐ）に吹出される。この制御によ
り、請求項４の発明にいうバイパス量制御手段が構成さ
れている。

【００５８】また、冷房運転中に冷房負荷が小さくなる
と、同図（ｂ）に示すごとく、折曲部材（４５）が空間
部（４１）の開放面積を狭めるように開かれ、吹出空気
が再熱器（１４）側を流れる割合が増大する。

【００５９】一方、冷暖同時運転時には、同図（ｃ）に
示すごとく、折曲部材（４５）が開かれて可動仕切板
（４２）に当接し、空間部（４１）を全閉状態にする。
したがって、この状態では、吹出空気はもっぱら再熱器
（１４）を経てペリメータ（Ｃｐ）に供給されることに
なる。そして、暖房負荷が小さくなると、同図（ｄ）に
示すごとく、折曲部材（４５）はさらに回動して、可動
仕切板（４２）を回動させ、吹出空気の流量が絞られ
る。

【００６０】したがって、上記第３実施例では、ケーシ
ング（４０）内において、空調空気が再熱器（１４）を
バイパスするバイパス路である空間部（４１）が設けら
れ、折曲部材（４５）により、このバイパス路（４１）
の通路面積が増減調節される。そして、バイパス量制御
手段により、ペリメータ（Ｃｐ）の冷房運転時には空間
部（４１）を開放するように第１ダンパー（Ｖa1）が制
御されるので、ほとんどの空調空気が再熱器（１４）を
バイパスして空間部（４１）を介しバイパスして流通す
る。一方、冷暖同時運転時には空間部（４１）を閉じる
ように第１ダンパー（Ｖa1）が制御されるので、利用側
熱交換器（１２）で冷却された冷風が再加熱され、ペリ
メータ（Ｃｐ）の暖房が行われる。

【００６１】その場合、図１６に示すように、一般的に
熱交換器の圧力損失は熱交換器入口の風速の増大につれ
て増大する。ところが、暖房運転時には冷房運転時のよ
うに空調空気が再熱器（１４）をバイパスすることなく
すべての空調空気が再熱器（１４）を通過するので、冷
房運転時と同じ風量の空調空気を供給するとすると、圧
力損失が大きくなり、その結果、室内ファン（Ｆ２）の
所要動力が増大する。それに対し、上述のように、冷暖
同時運転時には第１分岐路（５１）側の風量が小さくな
るように制御されるので、室内ファン（Ｆ２）の所要動
力が冷房運転時と同じ程度となり、よって、製造コスト
の抑制と所要電力の低減とを図ることができる利点があ
る。

【００６２】特に、上記第３実施例のごとく、折曲部材
（４５）の開閉作動によって可動仕切板（４２）を回動
させ、風量の調節機能をもたせた場合には、単一のダン
パーモータ（Ｍｐ）で、バイパス作用と風量調節作用と
を行うことができ、構造が簡素化され、コストの低減を
図ることができる。

【００６３】次に、上記第３実施例の変形例について、
説明する。図１７は変形例における再熱ユニット（Ｄ）
の構造を示し、上記第３実施例における可動仕切（４
２）及び折曲部材（４５）の代りに、蛇腹部材（４５
ａ）が設けられており、この蛇腹部材（４５ａ）を、再
熱器（１４）下方の空間部（４１）から再熱器（１４）
上流側（下流側でもよい）に亘って伸縮させることで、
同図（ａ）〜（ｄ）に示すように、上記図１５（ａ）〜
（ｄ）と同様の作用を行わせることができる。

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、暖房負荷側空調空間と冷房負荷側空調空間とを
有する建物に配置される空気調和装置において、利用側
熱交換器の送風ファンの通風路から暖房負荷側分岐路を
冷房負荷側分岐路の下流側で分岐させ、暖房負荷側分岐
路に再熱器を介設するとともに、暖房負荷側分岐路に風
量調節機構を配設し、この風量調節機構による冷暖同時
運転時の定格風量を暖房負荷側空調空間の冷房運転時の
定格風量よりも小さく設定したので、いったん利用側熱
交換器で冷却された空調空気を再熱することによるエネ
ルギーロスを抑制することができ、よって、運転効率の
向上を図ることができる。

【００６５】請求項２の発明によれば、上記請求項１の
発明において、再熱器の加熱能力を一定に制御するとと
もに、暖房負荷側分岐路における風量の定格風量に対す
る強度比を要求能力に応じた値になるよう風量調節機構
を制御するようにしたので、冷暖同時運転時における風
量の低減作用を利用して、簡素な制御構成でエネルギー
ロスを抑制しながら、暖房負荷側空調空間における快適
空調の快適性を良好に維持することができる。

【００６６】請求項３の発明によれば、上記請求項１の
発明において、冷暖同時運転時、暖房負荷側分岐路にお
ける風量の暖房定格風量に対する強度比が暖房負荷側空
調空間の空調負荷に応じた値になるように風量調節機構
を制御するとともに、吹出空気の制御目標値が、要求暖
房能力を目標風量で除算した値と、現在の室温とを加算
した値になるよう設定し、吹出空気温度がこの高い制御
目標値になるよう再熱器の加熱能力が制御するようにし
たので、エネルギーロスを低減しながら、より正確な室
温の制御によって空調の快適性の向上を図ることができ
る。

【００６７】請求項４の発明によれば、上記請求項１，
２又は３の発明において、再熱器のケーシング内に吹出
空気が再熱器をバイパスして吹出口まで流通するための
バイパス路と、バイパス路の通路面積を増減変更する面
積変更機構とを設け、暖房負荷側空調空間の冷房運転時
にはバイパス路を開き、冷暖同時運転時にはバイパス路
を閉じるようにしたので、冷暖同時運転時における風量
低減作用とあいまって熱交換器の圧力損失の増大による
送風ファン動力の増大を招くことなく、上記各発明の効
果を発揮することができ、よって、製造コストや所要電
力の増大を回避することができる。

【００６８】請求項５の発明によれば、上記請求項４の
発明において、面積変更機構に風量調節機能を併有させ
たので、構造の簡素化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の構成を示すブロック図である。

【図２】第１実施例に係る空気調和装置の室外ユニット
の冷媒配管系統図である。

【図３】第１実施例に係る空気調和装置の室内ユニット
の冷媒配管系統図である。

【図４】ペリメータの冷房運転時及び冷暖同時運転時に
おける定格風量と吹出空気の目標値設定との関係及びエ
ネルギーロスを示す説明図である。

【図５】室温と設定室温との差温に対する目標風量の設
定特性を示す図である。

【図６】第２実施例に係る空気調和装置の室内ユニット
の冷媒配管系統図である。

【図７】第２実施例におけるペリメータ制御部の構成を
示すブロック図である。

【図８】第２実施例における初期設定制御の内容を示す
フロ―チャ―ト図である。

【図９】第２実施例における冷房運転時の制御内容を示
すフロ―チャ―ト図である。

【図１０】第２実施例における冷暖同時運転時の制御内
容を示すフロ―チャ―ト図である。

【図１１】第３実施例における再熱ユニットの構造を示
す斜視図である。

【図１２】第３実施例における再熱ユニットの正面構造
を示す図である。

【図１３】第３実施例における再熱ユニットの平面構造
を示す図である。

【図１４】上記図１２のXIV −XIV 線断面図である。

【図１５】第３実施例における再熱ユニット内の空調空
気の流通経路の変化を示す説明図である。

【図１６】熱交換器入口の風速に対する熱交換器の圧力
損失の特性を示す図である。

【図１７】第３実施例における再熱ユニット内の空調空
気の流通経路の変化を示す説明図である。

【符号の説明】

１２利用側熱交換器１４再熱器４１空間部（バイパス路）４５折曲部材（面積変更機構）５０通風路５１第１分岐路（暖房負荷側分岐路）５２第２分岐路（冷房負荷側分岐路）５３第３分岐路（冷房負荷側分岐路）６１定格風量設定手段６２加熱能力制御手段６３風量制御手段６４吹出目標値設定手段Ｃｐペリメータ（暖房負荷側空調空間）Ｃｉインテリア（冷房負荷側空調空間）Ｖa1 第１ダンパー（風量調節機構）Ｔha 室温サーモスタット（負荷検出手段）Ｔhr 室温センサ（室温検出手段）Ｔhp 吹出温度センサ（吹出温度検出手段）Ｗqp 風量センサ（風量検出手段）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）と冷房負荷
側空調空間（Ｃｉ）とを有する建物に配設され、送風フ
ァン（Ｆ２）による通風路（５０）から上記暖房負荷側
空調空間（Ｃｐ）に通ずる暖房負荷側分岐路（５１）を
上記冷房負荷側空調空間（Ｃｉ）に通ずる冷房負荷側分
岐路（５２）よりも下流側で分岐させ、上記通風路（５
０）の冷房負荷側分岐路（５２）との分岐点よりも上流
側に蒸発器として機能可能な利用側熱交換器（１２）を
配設する一方、暖房負荷側分岐路（５１）に空調空気を
再加熱するための再熱器（１４）を配置し、暖房負荷側
空調空間（Ｃｐ）で暖房を冷房負荷側空調空間（Ｃｉ）
で冷房を同時に行う冷暖同時運転が可能に構成された空
気調和装置において、上記暖房負荷側分岐路（５１）の風量を調節する風量調
節機構（Ｖa1）と、該風量調節機構（Ｖa1）で調節される上記暖房負荷側分
岐路（５１）の定格風量を、上記冷暖同時運転時では、
暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の冷房時の定格風量よりも
小さくするよう設定する定格風量設定手段（６１）とを
備えたことを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。
【請求項２】請求項１記載の空気調和装置の運転制御
装置において、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）における要求能力を検出す
る負荷検出手段（Ｔhr）と、該負荷検出手段（Ｔhr）の出力を受け、上記風量調節機
構（Ｖa1）を駆動して、上記暖房負荷側分岐路（５１）
の風量と定格風量との強度比を、暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）の要求能力に応じた値とするよう制御する風量
制御手段（６３Ａ）とを備えたことを特徴とする空気調
和装置の運転制御装置。
【請求項３】請求項１記載の空気調和装置の運転制御
装置において、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）における要求能力を検出す
る負荷検出手段（Ｔhr）と、該負荷検出手段（Ｔhr）の出力を受け、上記風量調節機
構（Ｖa1）を駆動して、上記暖房負荷側分岐路（５１）
の風量と定格風量との強度比を、暖房負荷側空調空間
（Ｃｐ）の要求能力に応じた値とするよう制御する風量
制御手段（６３Ｂ）と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の室温を検出する室温検出
手段（Ｔhr）と、該室温検出手段（Ｔhr）の出力を受け、上記冷暖同時運
転時、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の吹出空気温度の制
御目標値と現在室温との差値を、要求暖房能力を上記風
量制御手段（６３Ａ）で制御される風量で除算した値に
するよう設定する吹出目標値設定手段（６４）と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）への吹出空気の温度を検出
する吹出温度検出手段（Ｔhp）と、該吹出温度検出手段（Ｔhp）の出力を受け、暖房負荷側
空調空間（Ｃｐ）への吹出空気温度が上記吹出目標値設
定手段（６４）で設定された制御目標値になるよう上記
再熱器（１４）の加熱能力を制御する加熱能力制御手段
（６２）とを備えたことを特徴とする空気調和装置の運
転制御装置。
【請求項４】請求項１，２又は３記載の空気調和装置
の運転制御装置において、再熱器（１４）のケーシング（４０）内に設けられ、吹
出空気が再熱器（１４）をバイパスして吹出口まで流通
するためのバイパス路（４１）と、該バイパス路（４１）の通路面積を増減変更する面積変
更機構（４５）と、暖房負荷側空調空間（Ｃｐ）の冷房時にはバイパス路
（４１）の通路を開き、冷暖同時運転時にはバイパス路
（４１）の通路を閉じるよう上記面積変更機構（４５）
を制御するバイパス量制御手段とを備えたことを特徴と
する空気調和装置の運転制御装置。
【請求項５】請求項４記載の空気調和装置の運転制御
装置において、面積変更機構（４５）は、風量調節機能を有するもので
あることを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。