JPH064973Y2 - 圧延丸棒材のサイジング装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は丸棒材仕上圧延ロール装置の出口側に設置さ
れ、丸棒材仕上圧延ロール装置で圧延された丸棒材の真
円度の精度を向上させるために用いられる丸棒材用のサ
イジング装置に関する。本考案は超精密圧延丸棒材を得
るためのサイジング装置に利用することができる。

［従来の技術］ 丸棒材仕上圧延ロール装置では、丸棒材の横断面はある
程度、円形状に圧延される。しかし２個一対の仕上圧延
ロールの間を通過するため、第１０図に示すように、一
方の仕上圧延ロール２００と他方の仕上圧延ロール２０
１との間の丸棒材の外周部に自由面２０２（オーバル面
ともいう）が形成される。この自由面２０２は、仕上圧
延ロール２００、２０１に接触していないので、仕上圧
延ロール２００、２０１に接触している部位に比較し
て、微量であるが外に張出しやすいものである。この自
由面２０２は、圧延丸棒材の真円度の精度を向上させる
際のネックとなっている。このような自由面は、ダイス
方式で丸棒材を引抜くときには生じないが、圧延ロール
で丸棒材を形成する圧延ロール方式の場合には、必然的
に生じるものである。

そのため、従来より、丸棒材仕上圧延ロール装置の出口
側に設置される丸棒材用サイジング装置が知られてい
る。この丸棒材用サイジング装置は、丸棒材仕上圧延ロ
ール装置である程度横断面円形状に圧延された丸棒材の
自由面２０２を潰して真円度の精度を向上させるための
ものである。この丸棒材用サイジング装置としては、第
９図に示すものが知られている。

この丸棒材サイジング装置では、第９図に示すように、
丸棒材圧延ロール装置の最後の仕上圧延ロール１０１の
入口側に入口ガイド１００を設け、出口側に、筒状ガイ
ド１０３、非駆動型の２個一対のサイジングローラ１０
２を配設している。非駆動型のサイジングローラ１０２
は駆動モータには連結されていない。故に、丸棒材Ｗと
サイジングローラ１０２との間の摩擦力で、サイジング
ローラ１０２は従動されるものである。

第９図に示すサイジング装置では、仕上圧延ロール１０
１で圧延された丸棒材Ｗをサイジングローラ１０２間に
噛みこみ、サイジングローラ１０２のカリバーで丸棒材
Ｗを矯正し、これにより圧延丸棒材Ｗの真円度の精度を
高めることができる。

ところで、第９図に示すサイジング装置では、丸棒材Ｗ
の矯正開始の際に、つまり、丸棒材Ｗをサイジングロー
ラ１０２で噛みこむ際に、サイジングローラ１０２は非
駆動のため停止している。そのため、矯正開始の際に、
仕上圧延ロール１０１で圧延されて後方に搬送された丸
棒材Ｗが停止状態のサイジングローラ１０２のカリバー
に衝突することになる。故にカリバーに傷が生じやす
い。従って、カリバーで矯正された丸棒材Ｗでは、真円
度の精度がサイジングしない場合に比較して高くなるも
のの、丸棒材Ｗに傷が転写される不具合があった。

また、矯正用としては、２個一対のサイジングローラ１
０２のみであるため、丸棒材Ｗは、真円度の精度が高く
なるものの、必ずしも充分な精度を得ることはできなか
った。更に丸棒材Ｗがねじれた状態でサイジングローラ
１０２の間に進入すると、丸棒材Ｗとカリバーとが微小
ながらずれ、そのため真円度の精度が今一歩であった。

特に精密圧延材では顧客の真円度の精度の面での要望が
最近極めて強い。例えば、直径１０〜２５mmという小径
の丸棒材ばかりか、直径４０〜５０mmという大径の丸棒
材でも、±０．１mmという極めて厳しい寸法公差が要望
されつつある。このような超超精密圧延材では、第９図
に示すサイジング装置では、顧客の要望を充たすには不
十分である。

本考案は上記した実情に鑑みなされたものであり、その
目的は、矯正開始の際にカリバーに傷が生じる問題を改
善し、更に、圧延丸棒材の真円度の精度を一層向上し
得、超精密圧延丸棒材を得るに適する圧延丸棒材のサイ
ジング装置を提供することにある。

［問題点を解決するための手段］ 本考案の丸棒材用仕上圧延ロール装置の出口側に設置さ
れる丸棒材用のサイジング装置であり、 仕上圧延ロール装置の最後の仕上圧延ロールの出口側の
床面に設置され仕上圧延ロール装置と反対側に形成され
た凹状の位置決め部をもつ第１ロールハウジング部と、
第１ロールハウジング部に回転自在に保持され仕上圧延
ロールの軸芯と直交する軸芯をもち外周面に丸棒材サイ
ジング用の第１カリバーをもつ２個一対の第１サイジン
グローラとからなる第１サイジング部と、 第１ロールハウジング部の位置決め部に嵌合されて位置
決めされ、結合部材で着脱可能にかつ床面から浮いた状
態で第１ロールハウジング部に接触した状態で装着され
た第２ロールハウジング部と、第２ロールハウジング部
に回転自在に保持され第１サイジングローラの軸芯と直
交する軸芯をもち外周面に丸棒材サイジング用の第２カ
リバーをもつ２個一対の第２サイジングローラとからな
る第２サイジング部と、 第１サイジング部の前記第１サイジングローラを回転駆
動させる第１駆動装置と、 第２サイジング部の前記第２サイジングローラを回転駆
動する第２駆動装置と、 第２駆動装置の駆動力が第２サイジングローラへ伝達さ
れることを中止し第２サイジング部の第２サイジングロ
ーラを駆動型から非駆動型に切換える動力切断部とで構
成され、 第１サイジングローラでサイジングされた圧延丸棒材が
第２サイジングローラに噛みこまれるときに、第２駆動
装置で第２サイジングローラが駆動されており、圧延丸
棒材を噛みこんだ後には動力切断部で第２駆動装置の駆
動力が第２サイジングローラへ伝達されることが中止さ
れ第２サイジングローラを駆動から非駆動とし、第１サ
イジングローラと第２サイジングローラとの間を搬送さ
れる圧延丸棒材を非張力状態とすることを特徴とする 本考案のサイジング装置では、第１ロールハウジング部
および第２ロールハウジング部は、互いに別体で形成さ
れている。第２ロールハウジング部は、第１ロールハウ
ジング部の凹状の位置決め部に位置決めされ、結合部材
で着脱可能にかつ床面から浮いた状態で第１ロールハウ
ジング部に接触した状態で装着されている。従って圧延
丸棒材の搬送方向において、第１サイジングローラと第
２サイジングローラとは接近している。結合部材として
は例えば、ボルト、ナットを使用できる。

第１サイジングローラおよび第２サイジングローラの少
なくとも一方は、タングステンカーバイド等の超硬材料
製とすることができる。このようにすれば、サイジング
ローラのカリバーの開口周縁部の摩耗を超精密圧延材と
して真円度向上に有利である。

第１カリバーは第１サイジングローラの外周部に１個形
成することができる。第２カリバーは第２サイジングロ
ーラの外周部に１個形成することができる。このように
すれば、第１サイジングローラ、第２サイジングローラ
の長さをそれだけ短くできるので、ロールベンディング
抑制に有利で、超精密圧延材としての真円度向上に有利
である。

第１ロールハウジング部には、第１サイジングローラ間
を粗く調整する第１粗調整部と、第１サイジングローラ
間を微細に調整する第１微調整部と設けることが望まし
い。第２ロールハウジング部には、第２サイジングロー
ラ間を粗く調整する第２粗調整部と、第２サイジングロ
ーラ間を微細に調整する第２微調整部とを配設すること
が望ましい。このようにすれば、超精密圧延としての真
円度向上に有利であり、また丸棒材をローラ間に適さな
い空通しの際に、第１粗調整部、第２粗調整部により、
簡便にローラ間に大きな隙間を形成することができる。

なお、第１駆動装置は、仕上圧延ロール装置に据え付け
られている既設の駆動モータを用いることができる。

［実施例］ 以下、本考案の一実施例を第１図〜第８図を参照して説
明する。

本実施例の丸棒材矯正用のサイジング装置は、丸棒材用
仕上圧延ロール装置の出口側に設置され、超精密圧延丸
棒材を得るためのサイジング装置である。

まず、本実施例では第５図に示すように、角材または粗
圧延した粗形材から丸棒材を圧延するための仕上圧延ロ
ール装置１が配設されている。圧延ロール装置１は、番
号が「０」から「８」までついた仕上圧延用スタンド部
２〜７で形成されている。各仕上圧延スタンド部２〜７
にはそれぞれ、仕上圧延ロール回転用の図略の駆動モー
タが配設されている。そして、本実施例では、仕上圧延
ロール装置１の一番最後の仕上圧延スタンド部７の仕上
圧延ロールの出口側に駆動、非駆動型兼用の第１スタン
ド部１０が設置されている。第１図に示すように、第１
スタンド部１０は、枠として機能する第１ロールハウジ
ング部１１と、第１ロールハウジング部１１に回転自在
に保持された２個一対の第１サイジングローラとしての
タングステンカーバイド製のＨローラ１２とからなる。
Ｈローラ１２は、径が３１０mmであり、長さが１００mm
である。ここで、第１ロールハウジング部１１には、Ｈ
ローラ１２の軸芯方向のずれ移動を防止するためのアキ
シャルクランプ１３がボルト１４により装着されてい
る。また、ローラ高さ位置決めのために薄板状のライナ
ー１５が第１ロールハウジング１１部とＨローラ１２と
の間に挟みこまれている。Ｈローラ１２には防水カバー
１９が被着されている。また、第１ロールハウジング部
１１の入口側には、圧延丸棒材Ｗを案内するガイド孔２
１をもつ入口ガイド２２が設けられている。Ｈローラ１
２の軸芯は、水平方向に向いており、一番最後の仕上圧
延スタンド部７の仕上圧延ロールの軸芯と直交する。そ
の理由は、一番最後の仕上圧延スタンド部７の仕上圧延
ロールで圧延されるときに生じる自由面（オーバル面）
をＨローラ１２で矯正するため等である。第７図に示す
ように、各Ｈローラ１２の外周面には、周方向に連続す
る丸棒材サイジング用の凹部である断面半円形状の第１
カリバー２３が１個形成されている。

第１ロールハウジング部１１の出口側にはつまり仕上圧
延ロール装置１と反対側には水平状態の位置決め部２５
が形成されている。第６図に示すように、第１ロールハ
ウジング部１１には、入口ガイド２２を保持するレスト
バー２６がボルト２７により取付けられ、レストバー２
６はボルト２８でその高さを微調整される。また、第１
ロールハウジング部１１には２個のロードセル３０（片
側１０ｔ）が設けられている。ロードセル３０の荷重に
より、Ｈローラ１２の圧下量、Ｈローラ１２の左右の圧
下バランスを把握できる。

第２スタンド部３１は、駆動、非駆動型兼用のものであ
り、枠として機能する第２ロールハウジング部３２と、
第２ロールハウジング部３２に回転自在に保持され２個
一対の第２サイジングローラとしてのタングステンカー
バイド製のＶローラ３３とからなる。Ｖローラ３３は、
径が２００mmであり、長さが１００mmである。第１スタ
ンド部１０は第１サイジング部を構成し、第２スタンド
部３１は第２サイジング部を構成するものである。

第２ロールハウジング部３２は、第１ロールハウジング
部１１の位置決め部２５に当てがわれて位置決めされた
状態で、結合部材としての４本のボルト３４で第１ロー
ルハウジング部１１に当てがわれて近接状態で結合され
ている。

第１図に第１ロールハウジング部１１に第２ロールハウ
ジング部３２を組付けた後の状態を示す。第８図に第１
ロールハウジング部１１に第２ロールハウジング部３２
を組付ける前の状態を示す。Ｖローラ３３の軸芯は、垂
直方向に向いており、Ｈローラ１２の軸芯と直交する。
Ｖローラ３３の外周面には、丸棒材サイジング用の断面
半円形状の第２カリバー３５が１個形成されている。

第１スタンド部１０の第１ロールハウジング部１１の側
方には第１駆動装置としての第１駆動モータ３６が合計
２個、ボルト３７等で据付けられている。各第１駆動モ
ータ３６は、それぞれのＨローラ１２を回転駆動させる
駆動力を発生する。又、第２スタンド部３１の第２ロー
ルハウジング部３２には、第２駆動装置としての第２駆
動モータ３８が合計２個、ボルト３９等で据付けられて
いる。各第２駆動モータ３８はそれぞれのＶローラ３３
を回転駆動させる駆動力を発生する。

第２駆動モータ３８とＶローラ３３との間には、動力切
断部としてのモータカップリング４０が介在している。
モータカップリング４０は第２駆動モータ３８に過大な
トルクが負荷されたときに、第２駆動モータ３８の駆動
力の伝達を切断する機構である。モータカップリング４
０の作用により、第２駆動モータ３８の駆動力がＶロー
ラ３３へ伝達されることは、切断され、従って、モータ
カップリング４０が作動すると、第２駆動モータ３８が
駆動しても第２スタンド部３１のＶローラ３３は非駆動
となる。ここで、本実施例では、第２駆動モータ３８の
駆動速度は、丸棒材Ｗの搬送速度よりも遅くなるように
設定されている。従って、Ｖローラ３３で丸棒材Ｗが搬
送されるときには、丸棒材Ｗの搬送速度の方が速いため
に、Ｖローラ３３で丸棒材Ｗが噛みこまれた直後には、
自動的にモータカップリング４０が作動するので、第２
駆動モータ３８の駆動力はＶローラ３３には伝達されな
くなり、その結果、第２駆動モータ３８は空転し、Ｖロ
ーラ３３は非駆動となり、それ以後では、Ｖローラ３３
は丸棒材Ｗとの間の摩擦力で従動される。第７図に示す
ように第２ロールハウジング部３２には、２個のロード
セル１６（片側１０ｔ）が設けられている。ロードセル
１６の荷重により、Ｖローラ３３の圧下量、Ｖローラ３
３の左右の圧下バランスを把握できる。

第６図に示すように、第１ロールハウジング部１１に
は、丸棒材Ｗを第１カリバー２３に案内するガイドロー
ラ２９が設けられている。第２ロールハウジング部３２
の内部には、丸棒材Ｗを第２カリバー３５に案内すべ
く、中間ガイド４２、２個一対の中間ガイドローラ４３
が回転自在に設けられている。また、第２ロールハウジ
ング部３２の出口側には出口ガイド４４が設けられてい
る。

なお、４６はＨローラ１２間を粗く調整するハンドル状
の第１粗調整部、４７はＨローラ１２間を微細に調整す
る第１微調整部、４８はＶローラ３３間を粗く調整する
ハンドル状の第２粗調整部、４９はＶローラ３３間を微
細に調整する第２微調整部である。

本実施例では第１ロールハウジング部１１のミル剛性は
８０ｔ／mm程度であり、第２ロールハウジング部３２の
ミル剛性は８０ｔ／mm程度である。このように第１ロー
ルハウジング部１１と第２ロールハウジング部３２とは
別体であり、ボルト３４で結合されているので、剛性確
保に有利であり、真円度の精度確保に有利である。又、
Ｈローラ１２による圧延荷重は１トン程度である。

本実施例では、角材は粗圧延ロール装置、仕上圧延ロー
ル装置１により圧延速度１秒間あたり５〜６ｍで断面円
形状に熱間圧延されて、搬送される。なお、丸棒材Ｗ
は、径が２８〜４０mm程度であり、その材質は特殊鋼で
ある。熱間圧延された丸棒材Ｗには、従来と同様に、微
小ながら張出した自由面（オーバル面）が生じている。

そして、熱間圧延された８００〜１２００℃程度の丸棒
材Ｗは、入口ガイド２２のカイド孔２１を通過して、第
１スタンド部１０の２個一対のＨローラ１２の間に進入
する。このとき、第１駆動モータ３６は回転駆動してい
るので、Ｈローラ１２は回転駆動している。また、第２
駆動モータ３８も回転駆動しているので、Ｖローラ３３
も回転駆動している。

その結果、Ｈローラ１２間に進入した丸棒材Ｗは、Ｈロ
ーラ１２の第１カリバー２３に噛みこまれる。そして、
仕上圧延の際に生じた丸棒材Ｗの外に微小ながら張出し
た自由面は、第１カリバー２３の面でサイジングされ、
真円度は向上する。このときＨローラ１２は駆動型のた
め、Ｈローラ１２を通過する丸棒材Ｗの自由面は若干圧
延され、いわゆる先進作用により前方へ伸び、これによ
り真円度の精度は向上する。

また、Ｈローラ１２を通過した丸棒材ＷがＶロール３３
に噛みこまれる瞬間には、第２駆動モータ３８は回転駆
動してＶローラ３３が前述したように駆動型となってい
るので、丸棒材Ｗは、Ｖローラ３３の第２カリバー３５
にダイレクトに衝突することを回避できる。その後は、
丸棒材Ｗは、Ｖローラ３３の第２カリバー３５でサイジ
ングされて矯正される。

ところで、丸棒材ＷがＶローラ３３に噛みこまれた直後
には、モータカップリング４０が作動して第２駆動モー
タ３８の駆動力がＶローラ３３に伝達されることを阻止
する。即ち、本実施例では、Ｖローラ３３で丸棒材Ｗが
搬送されるときには、第２駆動モータ３８の搬送速度よ
りも丸棒材Ｗの搬送速度の方が速くなるように設定され
ているため、Ｖローラ３３に丸棒材Ｗが噛みこまれた直
後には、自動的にモータカップリング４０が作動する。
そのため、第２駆動モータ３８の駆動力はＶローラ３３
には伝達されなくなり、第２駆動モータ３８は空転し、
Ｖローラ３３は駆動型から非駆動型となる。Ｖローラ３
３が非駆動となった後には、Ｖローラ３３と丸棒材Ｗと
の間の摩擦力でＶローラ３３は従動回転される。その結
果、Ｈローラ１２とＶローラ３３との間を搬送される丸
棒材Ｗを非張力状態とすることができる。このようにＶ
ローラ３３が従動回転されるときであっても、Ｈローラ
１２を通すときに生じる丸棒材Ｗの自由面は第２カリバ
ー３５でサイジングされる。

ところで、Ｖローラ３３が丸棒材Ｗのかみこみ直後でも
継続して駆動型であり続けた場合には次の問題が生じ
る。即ち、Ｈローラ１２も駆動型であるため、極めて厳
密な張力回避制御を行わなければ、Ｖローラ３３とＨロ
ーラ１２との間の丸棒材Ｗに張力が生じて自由面がのび
精密な寸法精度が得られなくなったり、また、Ｖローラ
３３とＨローラ１２との間の丸棒材Ｗに圧縮力が生じ自
由面が座屈して超精密圧延材としての精密な寸法精度が
得られなくなる問題が生じる。

この点、本実施例では、Ｖローラ３３に噛みこむ際のみ
に、第２駆動モータ３８でＶローラ３３を回転駆動し、
丸棒材ＷをＶローラ３３に噛みこんだ直後には、モータ
カップリング４０の作動により、Ｖローラ３３は非駆動
型となるので、Ｖローラ３３とＨローラ１２との間の丸
棒材Ｗに張力が生じること、また、Ｖローラ３３とＨロ
ーラ１２との間の丸棒材Ｗに圧縮力が生じ自由面が座屈
して超精密な寸法精度が得られなくなる問題を改善でき
る。

本実施例では、Ｖローラ３３の第２カリバー３５に丸棒
材Ｗが衝突する瞬間にはＶローラ３３が駆動型であるた
め、丸棒材Ｗの搬送方向へ向けて回転している。そのた
め、Ｖローラ３３の第２カリバー３５に丸棒材Ｗがダイ
レクトに衝突することを回避でき、第２カリバー３５に
打痕、傷が生じることを抑制できる。

また、Ｖローラ３３がないサイジング装置では、圧延さ
れた丸棒材Ｗが２個一対のＨローラ１２間にねじれて噛
み込まれたときには、Ｈローラ１２で外れた寸法外れ部
をＶローラ３３で圧下できない。この点本実施例ではＨ
ローラ１２とＶローラ３３との双方で丸棒材Ｗのサイジ
ングを行うために、Ｈローラ１２で外れた寸法外れ部を
Ｖローラ３３で圧下できる。そのため、超精密圧延材と
しての丸棒材Ｗの真円度の精度を向上することができ
る。

また、本実施例ではＶローラ３３およびＨローラ１２は
タングステンカーバイド製であるため、サイジングをか
なり長時間にわたって行なっても第１カリバー２３、第
２カリバー３５の摩耗が少なく、しかも、Ｖローラ３３
の長さは１００mm程度、Ｈローラ１２の長さは１００mm
程度と短いため、ベンディングも少なく、超精密圧延材
としての丸棒材Ｗの真円度の精度を確保できる。

本実施例では、第１ロールハウジング部１１と第２ロー
ルハウジング部３２は極めて近接しているので、両者間
での丸棒材Ｗの自重によるたわみの問題を改善するに有
利である。

ところで、基準直径４０mmの丸棒材Ｗを圧延した後、本
実施例のサイジング装置のＨローラ１２とＶローラ３３
との双方を通過させ、通過させた後に丸棒材Ｗの全体寸
法と、丸棒材Ｗの自由面（Ｖローラ３３により生じた自
由面）の寸法とを測定した。第１１図〜第１３図にその
試験結果を示す。第１２図、第１３図では横軸は丸棒材
Ｗの長さ方向の位置を示す。

一方、圧延しただけでサイジングしていない丸棒材につ
いても、丸棒材の全体寸法、丸棒材の自由面の寸法を測
定した。その試験結果を第１４図〜第１６図に示す。

第１４図〜第１６図の試験結果と、第１１図〜第１３図
の試験結果とを比較すると、本実施例のサイジング装置
を通過させた丸棒材Ｗは、平均径が３９．９７mm、径の
ばらつき度を示す は０．０２９mm、Ｃｐが１．１５（不良率０．０５６
％）であった。ここで、Ｃｐは工程能力指数であり、Ｃ
ｐ＝規格の公差／（６ ）である。また、全体寸法変動は第１２図に示すように
３９．９０〜４０．１０mmの範囲におさまっており、ま
た、第１３図に示すように、自由面つまりオーバル面の
寸法変動も径の平均が３９．９７mmであり、 も０．０２６mmと極めて少ない。

一方、圧延しただけの丸棒材は、第１４図に示すよう
に、平均径が４０．０２mm、径のばらつき度を示す は０．０７２mm、Ｃｐが０．４６（不良率１６．８％）
であった。また、第１５図に示すように、全体寸法変動
は３９．９０〜４０．１０mmの範囲にはおさまらなかっ
た。第１６図に示すように、自由面つまりオーバル面の
寸法変動も径の平均が４０．１１mmであり、 も０．０５２mmと極めて大きい。このように圧延しただ
けの丸棒材に比較して、本実施例のサイジング装置を通
過させた丸棒材Ｗは、真円度の精度が極めてよく、超精
密圧延材として適している。

［考案の効果］ 本考案によれば、矯正開始の際にカリバーに傷が生じる
問題を改善し、更に、圧延丸棒材の真円度の精度を一層
向上し得、超精密圧延丸棒材を得るに適する圧延丸棒材
のサイジング装置を提供することができる。

また本考案によれば、第２ロールハウジング部は、第１
ロールハウジング部の凹状の位置決め部に嵌合されて位
置決めされ、嵌合部材で着脱可能にかつ床面から浮いた
状態で第１ロールハウジング部に接触した状態で装着さ
れている。従って圧延丸棒材の搬送方向において、第１
サイジングローラと第２サイジングローラとは接近して
おり、そのため圧延丸棒材の自重によるたわみを極力小
さくできる。よって、第１サイジングローラによってサ
イジングされて真円度が確保された圧延丸棒材は、直ち
に第２サイジングローラによってサイジングされるの
で、第２サイジングローラによるサイジングを精密に達
成でき、圧延丸棒材の真円度の精度の向上に有利であ
り、精密なサイジングに適する。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第８図は本考案の一実施例を示し、第１図は側
面図、第２図は正面図、第３図は背面図、第４図は平面
図、第５図は本実施例のサイジング装置が設けられる位
置を示す概略構成図、第６図は要部の拡大側面図、第７
図は要部の拡大平面図、第８図は第１ロールハウジング
部と第２ロールハウジング部とを分離した状態の側面図
である。 第９図は従来のサイジング装置の側面図である。第１０
図は丸棒材の測定箇所を示す説明図である。第１１図〜
第１３図は本実施例のサイジング装置を通過した丸棒材
の試験結果を示し、第１１図は寸法変動と度数を示すグ
ラフ、第１２図は丸棒材の長さ位置と寸法変動との関係
を示すグラフ、第１３図は丸棒材の長さ位置と寸法変動
との関係を示すグラフである。 第１４図〜第１６図は本実施例のサイジング装置を通過
させず圧延しただけの丸棒材の試験結果を示し、第１４
図は寸法変動と度数を示すグラフ、第１５図は丸棒材の
長さ位置と寸法変動との関係を示すグラフ、第１６図は
丸棒材の長さ位置と寸法変動との関係を示すグラフであ
る。 図中、１は仕上圧延ロール位置、１０は第１スタンド
部、１１は第１ロールハウジング部、１２はＨローラ
（第１サイジングローラ）、２３は第１カリバー、２５
は位置決め部、３１は第２スタンド部、３２は第２ロー
ルハウジング部、３３はＶローラ（第２サイジングロー
ラ）、３６は第１駆動モータ（第１駆動装置）、３８は
第２駆動モータ（第２駆動装置）、４０はモータカップ
リング（動力切断部）をそれぞれ示す。

Claims (5)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】丸棒材用仕上圧延ロール装置の出口側に設
   置される丸棒材用のサイジング装置であり、 前記仕上圧延ロール装置の最後の仕上圧延ロールの出口
   側の床面に設置され該仕上圧延ロール装置と反対側に形
   成された凹状の位置決め部をもつ第１ロールハウジング
   部と、第１ロールハウジング部に回転自在に保持され前
   記仕上圧延ロールの軸芯と直交する軸芯をもち外周面に
   丸棒材サイジング用の第１カリバーをもつ２個一対の第
   １サイジングローラとからなる第１サイジング部と、 前記第１ロールハウジング部の位置決め部に嵌合されて
   位置決めされ、結合部材で着脱可能にかつ該床面から浮
   いた状態で前記第１ロールハウジング部に接触した状態
   で装着された第２ロールハウジング部と、前記第２ロー
   ルハウジング部に回転自在に保持され前記第１サイジン
   グローラの軸芯と直交する軸芯をもち外周面に丸棒材サ
   イジング用の第２カリバーをもつ２個一対の第２サイジ
   ングローラとからなる第２サイジング部と、 前記第１サイジング部の前記第１サイジングローラを回
   転駆動させる第１駆動装置と、 前記第２サイジング部の前記第２サイジングローラを回
   転駆動する第２駆動装置と、 前記第２駆動装置の駆動力が前記第２サイジングローラ
   へ伝達されることを中止し前記第２サイジング部の前記
   第２サイジングローラを駆動型から非駆動型に切換える
   動力切断部とで構成され、 前記第１サイジングローラでサイジングされた前記圧延
   丸棒材が前記第２サイジングローラに噛みこまれるとき
   に、前記第２駆動装置で前記第２サイジングローラが駆
   動されており、前記圧延丸棒材を噛みこんだ後には前記
   動力切断部で前記第２駆動装置の駆動力が前記第２サイ
   ジングローラへ伝達されることが中止され前記第２サイ
   ジングローラを駆動から非駆動とし、前記第１サイジン
   グローラと前記第２サイジングローラとの間を搬送され
   る前記圧延丸棒材を非張力状態とすることを特徴とする
   圧延丸棒材のサイジング装置。
2. 【請求項２】前記第１サイジングローラおよび前記第２
   サイジングローラの少なくとも一方は、タングステンカ
   ーバイド等の超硬材料製である実用新案登録請求の範囲
   第項１記載のの圧延丸棒材のサイジング装置。
3. 【請求項３】前記第１サイジング用の第１カリバーは前
   記第１サイジングローラに１個形成されており、前記サ
   イジング用の第２カリバーは前記第２サイジングローラ
   に１個形成されている実用新案登録請求の範囲第項１記
   載の圧延丸棒材のサイジング装置。
4. 【請求項４】前記第１ロールハウジング部は、前記第１
   サイジングローラ間を粗く調整する第１粗調整部と、前
   記第１サイジングローラ間を微細に調整する第１微調整
   部とをもつ実用新案登録請求の範囲第項１記載の圧延丸
   棒材のサイジング装置。
5. 【請求項５】前記第２ロールハウジング部は、前記第２
   サイジングローラ間を粗く調整する第２粗調整部と、前
   記第２サイジングローラ間を微細に調整する第２微調整
   部とをもつ実用新案登録請求の範囲第１項記載の圧延丸
   棒材のサイジング装置。