JPH0648195A - 液封ラジエータ支持装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 支持マウントの耐久性悪化の防止を図りつ
つ、ラジエータの弾性支持による車体の制振作用をより
効果的に得る。 【構成】 ラジエータ１と、その上下部を支持する上部
ブラケット２および下部ブラケットとの間に、上部マウ
ント５および下部マウントを上下方向に介在させる。各
マウントを、ラジエータから上下方向に延びる内軸軸部
材１２と、これに同軸かつ相対移動可能に外挿した内筒
体１３および外筒体１４と、内軸部材の基端部１２ａと
外筒体とを連結する主弾性体１５と、内軸部材の先端部
側を覆うダイヤフラム１６とで基本構成する。加えて、
内筒体と外筒体とを連結する中間仕切り体１８と、中間
仕切り体を挟んだ作動室１７ａおよび平衡室１７ｂと、
両室を連通するオリフィス２９，１９とを設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、液体封入式マウントを
介してラジエータを支持する液封ラジエータ支持装置に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、ラジエータ支持装置として、
ラジエータの上下部と車体フレームとの間に弾性マウン
トを介在させて上記ラジエータを支持するものが知られ
ている（例えば、特開昭５８−１６１６１６号公報また
は特開昭５７−６０９１１号公報参照）。この種のもの
は、特に、エンジンがアイドル回転時などの低回転状態
における車体前部の共振の抑制を図るために、上記ラジ
エータを車体に弾性支持することにより、上記ラジエー
タを慣性質量とするダイナミックダンパを構成するよう
になっており、上記弾性マウントはゴム弾性体でのみ構
成されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、ゴム弾性体
でのみ構成された弾性マウントは、その共振周波数領域
が比較的狭く、その狭い周波数領域でピーク的に制振作
用が発揮されるものであるため、上記アイドル回転時に
車体に作用する振動のすべての領域に対して十分な制振
作用を発揮することができないという問題がある。しか
も、上記弾性マウントの組付け時などにおいて、その取
付け位置にずれが生じた場合、上記共振周波数領域にず
れが生じて所期の制振作用を得ることができないという
事態の発生するおそれがある。

【０００４】これらの問題を少しでも解消するために、
上記ゴム弾性体を減衰機能のより高い材質、すなわち、
損失係数（ｔａｎδ）のより高い材質のもの（例えば、
イソブチレンイソプレンラバー；ＩＩＲ）とすることが
考えられるが、その場合、上記損失係数が高い程、ゴム
弾性体の内部発熱量が大きくなる上、上記ＩＩＲを用い
たゴム弾性体ではラジエータ側からの熱影響との相乗作
用により熱劣化やヘタリなどをより受け易くなり、耐久
性の悪化を招く。

【０００５】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであり、その目的とするところは、支持用マウン
トの耐久性悪化の防止を図りつつ、ラジエータの弾性支
持による車体の制振作用をより効果的に得ることにあ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の発明は、ラジエータの上下部がそれ
ぞれマウント手段を介して車体に支持されるものであ
り、上記マウント手段を弾性体と、この弾性体の内部に
振動入力方向にそれぞれ画成された複数の液室と、これ
ら複数の液室を互いに連通する絞り通路と、上記各液室
に封入された液体とを備えものとする。そして、上記絞
り通路を上記車体側から上記弾性体に作用する入力振動
により一の液室から他の液室への液体の流動が生じるよ
うに配置する構成とするものである。

【０００７】また、請求項２記載の発明は、上記請求項
１記載の発明おいて、マウント手段を以下の構成とする
ものである。すなわち、ラジエータに基端部が連結され
て先端部が振動入力方向に延びる内軸部材と、この内軸
部材に対して同軸にかつ上記振動入力方向に相対移動可
能に外挿された内筒体および外筒体と、上記内軸部材と
上記外筒体との上記振動入力方向に対してラジエータ側
の各部位を互いに連結する主弾性体と、上記外筒体の上
記振動入力方向に対してラジエータ側と反対側の位置で
上記内軸部材の先端部を覆う可撓性薄膜壁部材と、この
薄膜壁部材と上記主弾性体との間に画成された液室と、
この液室に封入された液体とを備える。加えて、上記内
筒体と上記外筒体とを連結する弾性体であって、上記液
室を上記振動入力方向に第１液室部と第２液室部とに仕
切る中間仕切り体と、この中間仕切り体の外周部に周方
向に形成されかつ一端が上記第１液室部に、他端が上記
第２液室部にそれぞれ連通された絞り通路とを備える。
そして、上記内軸部材に、上記内筒体の各端部から上記
振動入力方向に所定距離隔てた位置に上記各端部と当接
する凸段部をそれぞれ形成する構成とするものである。

【０００８】さらに、請求項３記載の発明は、上記請求
項２記載の発明において、中間仕切り体を、内筒体を囲
みかつ液体が封入された環状の内部液室と、上記内筒体
および外筒体のいずれか一方に固定されて上記内部液室
内に上記振動入力方向と直交する方向に突出する環状の
邪魔板とを備える構成とするものである。

【０００９】

【作用】上記の構成により、請求項１記載の発明では、
例えばエンジンのアイドル回転時などの振動が車体側か
らラジエータ側に入力した場合、その入力振動が弾性マ
ウントの弾性体のばね作用による振動吸収と、複数の液
室間で絞り通路を通しての液体の流動抵抗に基づく減衰
作用による振動吸収とによって制振される。このため、
共振周波数領域が上記弾性体のみの場合よりも拡がり上
記アイドル回転時の振動の周波数領域の全域にわたる制
振が図られる。また、上記液体の流動抵抗に基づく減衰
作用により、大衝撃力入力時のラジエータをマスとする
振動系の振動加速度の低減化が図られて上記ラジエータ
に作用する加振力の低減化が図られる。これにより、ラ
ジエータ自体およびラジエータホースとの接続部などの
耐久性の向上が図られる。

【００１０】また、請求項２記載の発明では、上記請求
項１記載の発明による作用に加えて、マスとしてのラジ
エータが振動入力方向に加振された場合、主弾性体が第
１液室部を縮小化もしくは拡大化させる方向に変形し、
この変形により第１液室部内の液体が絞り通路を通して
第２液室部側に、または、第２液室部内の液体が上記絞
り通路を通して第１液室部側に流動されて第２液室部を
区画形成する薄膜壁部材がはらみ出されもしくは凹まさ
れる。このため、上記入力振動が、上記主弾性体のばね
作用により吸収されるほか、上記液体の絞り通路を通る
際の流動抵抗によっても減衰される。この際、入力振動
が大衝撃力であって、内軸部材が内筒体内を上記振動入
力方向に相対移動して凸段部が内筒体と当たり内筒体を
押圧する程のものである場合、中間仕切り手段が主弾性
体の変形方向と同方向に変形されて、上記縮小化、拡大
化された第１液室部が逆に拡大化、縮小化されるため、
上記とは逆の方向への液体の流動が強制的に生じる。こ
れにより、液体の流動抵抗による減衰作用がより促進さ
れて、特に大振動入力時の制振がより促進される。

【００１１】さらに、請求項３記載の発明によれば、上
記請求項２記載の発明による作用に加えて、中間仕切り
体の内部液室が邪魔板により振動入力方向に区画されて
おり、上記内軸部材の凸段部が内筒体と衝突して内筒体
を振動入力方向に相対移動させた場合、その内筒体の相
対移動に伴い邪魔板が上記内部液室内を移動して内部液
室内で液体の強制流動が生じる。この液体の流動により
上記入力振動の減衰作用がより促進されて、特に大振動
入力時の制振がより促進される。

【００１２】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。

【００１３】図１〜図３は、本発明の実施例に係る液封
ラジエータ装置を示し、１は車体の前面側に配置された
ラジエータ、２は車体前部のラジエータサポート３にボ
ルト４によって取付けられて上記ラジエータ１の上端部
を支持する上部ブラケット、５はこの上部ブラケット２
と上記ラジエータ１の上端部との間に介在されたマウン
ト手段である上部マウント、６は上記車体前部のクロス
メンバ７に固定されて上記ラジエータ１の下端部を支持
する下部ブラケット、８はこの下部ブラケット６と上記
ラジエータ１の下端部との間に介在されたマウント手段
である下部マウントである。

【００１４】上記ラジエータ１の上端部には上方に凸に
湾曲して突出する湾曲凸部９が車幅方向（図１の紙面に
直交する方向）に形成されており、この湾曲凸部９の車
幅方向両側の各位置に上記上部マウント５が外嵌されて
いる。そして、この各上部マウント５に対して上部ブラ
ケット２が上方から外嵌されている。また、上記ラジエ
ータ１の下端部には上記車幅方向両側の各位置に下方に
突出する突起１０が形成されており、この各突起１０が
上記下部マウント８に内嵌されている。そして、この各
下部マウント８に対して下部ブラケット６が下方から外
嵌されている。つまり、上記上・下部のマウント５，８
はラジエータ１と上・下部のブラケット２，６との間に
振動入力方向である上下方向に挟まれて配置されてい
る。

【００１５】上記上部マウント５は、図４に詳細を示す
ように、上記ラジエータ１に取付けられる板状の取付部
材１１と、この取付部材１１から上方に立設された内軸
部材１２と、この内軸部材１２の軸Ｘと同軸に配置され
た内筒体１３および外筒体１４と、上記取付部材１１お
よび上記内軸部材１２の基端部（図４の下端部）１２ａ
と上記外筒体１４の上記軸Ｘ方向（以下、単に上下方向
という）の下端側とを連結するゴム製の主弾性体１５
と、上記外筒体１４の上端側に連結されて上記内軸部材
１２の先端部１２ｂを覆う可撓性薄膜壁部材であるゴム
製ダイヤフラム１６と、このダイヤフラム１６と主弾性
体１５と外筒体１４とにより画成されて液体Ｌが封入さ
れた液室１７と、上記内筒体１３の外周面と外筒体１４
の内周面とを互いに連結して上記液室１７を上下方向に
仕切って作動室１７ａと平衡室１７ｂとに区画する中間
仕切り体１８とを備えている。

【００１６】上記取付部材１１は、湾曲凸部９の外面形
状とほぼ同様な形状に屈曲形成された板状部１１ａと、
この板状部１１ａの内面に加硫接着されて上記湾曲凸部
９の側に突出する複数のゴム製凸条１１ｂ，１１ｂ，…
とからなり、上記湾曲凸部９に上方から外嵌されて上記
各凸条１１ｂが上記湾曲凸部９の外周面に密着するよう
になっている。

【００１７】上記内軸部材１２は、上記基端部１２ａと
先端部１２ｂとが上記内筒体１３の内径より大径に、上
記軸部１２ｃが上記内筒体１３の内径より所定寸法小径
にそれぞれ形成されており、かつ、上記軸部１２ｃが上
記内筒体１３の上下方向長さより所定寸法長く形成され
ている。これにより、上記軸部１２ｃと内筒体１３とが
上下方向に相対移動可能になっており、上記基端部１２
ａおよび先端部１２ｂと上記軸部１２ｃとの境界部に、
上記内軸部材１２の上下動により上記内筒体１３の上下
端面と当接する凸段部１２ｄ，１２ｅが形成されてい
る。また、上記軸部１２ｃの外周面と上記内筒体１３の
内周面との間に上記作動室１７ａと平衡室１７ｂとを上
下方向に互いに連通する内周側オリフィス１９が形成さ
れている。なお、上記内軸部材１２の外周面には薄膜１
２ｆが上記主弾性体１５と一体加硫成形されており、内
筒体１３との干渉時の保護が図られている。

【００１８】上記外筒体１４は下端側の周縁が内方に折
曲げられて、この折曲げ縁１４ａの下面に上記主弾性体
１５の逆ハ字状の周端部が加硫接着されている。そし
て、上記外筒体１４の上端側周縁が内方にかしめられ
て、このかしめ縁１４ｂと上記折曲げ縁１４ａとの間に
上記中間仕切り体１８の外周部、ダイヤフラム１６の外
周縁およびこのダイヤフラム１６の上方を覆う有底筒状
の保護筒部材２０の開口縁を挟んでそれぞれ位置固定す
るようになっている。この保護筒部材２０の外径は上記
外筒体１４のそれより所定寸法小さく形成されており、
この保護筒部材２０の外周面にゴム製の保護リング２ａ
を介して上部ブラケット２が外嵌するようになってい
る。この上部ブラケット２により、上記取付部材１１の
各凸条１１ｂをラジエータ１の湾曲凸部９に上方から圧
着させた状態で上部マウント５が位置固定されている。
なお、図４中２０ａは上記保護筒部材２０に貫通形成さ
れた空気抜き用の穴である。

【００１９】上記作動室１７ａは上記主弾性体１５と中
間仕切り体１８との間に、上記平衡室１７ｂは上記ダイ
ヤフラム１６と上記中間仕切り体１８との間にそれぞれ
形成されている。

【００２０】上記中間仕切り体１８は、上記内筒体１３
の上下方向中間位置から外周側に突出した環状の邪魔板
２１と、外周側の上下で一対の中間筒部材２２ａ，２２
ｂと、上記内筒体１３の外周面と上記中間筒部材２２
ａ，２２ｂの内周面とを互いに連結する上下で一対のゴ
ム製の弾性体２３ａ，２３ｂとから構成されており、そ
の一対の弾性体２３ａ，２３ｂとの上下間に環状の内部
液室２４が画成されている。そして、上記各中間筒部材
２２ａ，２２ｂの外周面にはゴム製薄膜２５が加硫接着
されており、この薄膜２５を介して上記外筒体１４の内
周面に圧嵌合されている。

【００２１】また、図５に詳細を示すように、上記両中
間筒部材２２ａ，２２ｂの接合部の全周には内周側に凹
まされた環状凹溝２６が形成されており、また、上側中
間筒部材２２ａの一部には上記凹溝２６と平衡室１７ｂ
とを連通する縦溝２７が形成され、軸Ｘを挟んで上記縦
溝２７と反対側の位置の下側中間筒部材２２ｂには上記
凹溝２６と作動室１７ａとを連通する縦溝２８が形成さ
れている。これら凹溝２６および両縦溝２７，２８によ
って上記作動室１７ａと平衡室１７ｂとを互いに連通す
る絞り通路である外周側オリフィス２９が構成されてい
る。さらに、上記両弾性体２３ａ，２３ｂには、上記邪
魔板２１の外周端部を上下方向から挟みかつその邪魔板
２１の上下面との間に隙間を残して相対向する方向に突
出する環状の凸部３０ａ，３０ｂが形成されている。

【００２２】上記中間仕切り体１８は上記内筒体１３の
外周面に一体加硫成形されたものであり、以下、この一
体加硫成形方法について図６に基づいて説明する。

【００２３】まず、中央部に凸状の成形部３１ａが形成
された下型３１の上に、円形の成形穴３２ａが形成され
た中型３２を載置して位置固定する。次に、上記成形穴
３２ａの内周面に、下側中間筒部材２２ｂ、それぞれ周
方向に２つ割りにされた第１中子３３ａ，３３ｂ、第２
中子３４ａ，３４ｂおよび第３中子３５ａ，３５ｂ、並
びに上側中間筒部材２２ａをこの順で組付ける。この
際、上記第２中子３４ａ，３４ｂには、あらかじめ内筒
体１３に固着された邪魔板２１の外周部が挟み込まれて
おり、上記第２中子３４ａ，３４ｂの組付けにより上記
内筒体１３の上記下型３１の成形部３１ａへの位置固定
が同時に行われる。そして、上型３６を上記中型３２に
被せて、その凸状成形部３６ａを上記内筒体１３に内挿
した状態にする。これにより、成形準備が終了する。

【００２４】次に、上下の各成形部３１ａ，３６ａおよ
び各中子３３ａ〜３５ａ、３３ｂ〜３５ｂにより区画さ
れた成形空間に未加硫ゴムを注入し、上側および下側の
弾性体２３ａ，２３ｂの加硫成形を行うことにより、上
記内筒体１３と各中間筒部材２２ａ，２２ｂとの一体加
硫接着を行う。そして、脱型して一対の中間筒部材２２
ａ，２２ｂを液中で互いに接合することにより、内部液
室２４に液体Ｌが封入された状態の中間仕切り体１８が
形成される。なお、この加硫成形に際し、各中間部材２
２ａ，２２ｂの外周面にゴム製薄膜２５を同時に加硫接
着成形してもよい。

【００２５】次に、上記下部マウント８は、図７に詳細
を示すように、上記ラジエータ１の突起１０を保持する
保持部材３７と、この保持部材３７から下方に垂下され
た内軸部材３８と、この内軸部材３８と同軸に配置され
た内筒体３９および外筒体４０と、上記保持部材３７お
よび上記内軸部材３８の基端部（図７の上端部）３８ａ
と上記外筒体４０の上端側とを連結するゴム製の主弾性
体４１と、周囲が上記外筒体４０の下端側に連結されて
中央部が上記内軸部材３８の先端部を構成する頭部３８
ｂと一体連結された可撓性薄膜壁部材であるゴム製ダイ
ヤフラム４２と、このダイヤフラム４２と主弾性体４１
と外筒体４０とにより画成されて液体Ｌが封入された液
室４３と、上記内筒体３９の外周面と外筒体４０の内周
面とを互いに連結して上記液室４３を上下方向に仕切っ
て作動室４３ａと平衡室４３ｂとに区画する中間仕切り
体４４とを備えている。

【００２６】上記保持部材３７は有底筒状に形成され、
内周面に上記主弾性体４１と一体に加硫接着された薄膜
４１ａを介して、上記保持部材３７内に内嵌されたラジ
エータ１の突起１０を保持するようになっている。

【００２７】上記内軸部材３８は、上記基端部３８ａと
頭部３８ｂとが上記内筒体３９の内径より大径に、軸部
３８ｃが上記内筒体３９の内径より所定寸法小径にそれ
ぞれ形成されており、かつ、上記軸部３８ｃが上記内筒
体３９の上下方向長さより所定寸法長く形成されてい
る。これにより、上記軸部３８ｃと内筒体３９とが上下
方向に相対移動可能になっており、上記基端部３８ａお
よび頭部３８ｂと上記軸部３８ｃとの境界部に、上記内
軸部材３８の上下動により上記内筒体３９の上下端面と
当接する凸段部３８ｄ，３８ｅが形成されている。ま
た、上記軸部３８ｃの外周面と上記内筒体３９の内周面
との間に上記作動室４３ａと平衡室４３ｂとを上下方向
に互いに連通する内周側オリフィス４５が形成されてい
る。なお、上記内軸部材３８の外周面には薄膜３８ｆが
上記主弾性体４１と一体加硫成形されており、また、上
記頭部３８ｂは上記軸部３８ｃ内に下方から圧入されて
一体的に組付けられるようになっている。

【００２８】上記外筒体４０は上端側の周縁が内方に折
曲げられて、この折曲げ縁４０ａに上記主弾性体４１の
ハ字状の周端部が加硫接着されている。そして、上記外
筒体４０の下端側周縁が内方にかしめられて、このかし
め縁４０ｂと上記折曲げ縁４０ａとの間に上記中間仕切
り体４４の外周部、ダイヤフラム４２の外周縁およびこ
のダイヤフラム４２の下方を覆う有底筒状の保護筒部材
４６の開口縁を挟んでそれぞれ位置固定するようになっ
ている。この保護筒部材４６の外径は上記外筒体４０の
それより所定寸法小さく形成されており、この保護筒部
材４６の外周面にゴム製の保護リング６ａを介して下部
ブラケット６が下から外嵌するようになっている。この
下部ブラケット６により、上記保持部材３７が突起１０
を保持した状態で、下部マウント８が上下方向に挟まれ
て位置固定されている。なお、図７中４６ａは空気抜き
用の貫通穴である。

【００２９】上記作動室４３ａは上記主弾性体４１と中
間仕切り体４４との間に、上記平衡室４３ｂは上記ダイ
ヤフラム４２と上記中間仕切り体４４との間にそれぞれ
形成されている。

【００３０】上記中間仕切り体４４は、上記上部マウン
ト５における中間仕切り体１８と同じ構成を有するもの
であり、上記中間仕切り体１８と同様に形成されたもの
である。すなわち、上記中間仕切り体４４は、上記内筒
体３９に固着された環状の邪魔板２１と、外周側の上下
で一対の中間筒部材２２ａ，２２ｂと、上記内筒体３９
と上記中間筒部材２２ａ，２２ｂとを互いに連結する上
下で一対のゴム製の弾性体２３ａ，２３ｂとから構成さ
れており、その一対の弾性体２３ａ，２３ｂとの間に環
状の内部液室２４が画成されている。そして、上記各中
間筒部材２２ａ，２２ｂの外周面に加硫接着されたゴム
製薄膜２５を介して上記外筒体４０の内周面に圧嵌合さ
れている。また、上記両中間筒部材２２ａ，２２ｂの接
合部の全周に形成された環状凹溝２６と、作動室４３ａ
に連通する縦溝２７と、平衡室４３ｂに連通する縦溝２
８とによって上記作動室４３ａと平衡室４３ｂとを互い
に連通する絞り通路である外周側オリフィス２９が形成
されている。さらに、上記両弾性体２３ａ，２３ｂに
は、上記邪魔板２１の外周端部を上下方向から挟みかつ
その邪魔板２１の上下面との間に隙間を残して相対向す
る方向に突出する環状の凸部３０ａ，３０ｂが形成され
ている。

【００３１】次に、上記上部マウント５および下部マウ
ント８における各部材の仕様について説明する。双方の
中間仕切り体１８，４４における弾性体２３ａ，２３ｂ
は、それぞれ主弾性体１５，４１よりも高硬度のゴムが
用いられている。また、各内筒体１３，３９の端面と各
凸段部１２ｄ，１２ｅ，３８ｄ，３８ｅとの距離と上記
主弾性体１５，４１および液体Ｌの流動抵抗による振動
減衰との関係において、エンジンのアイドル回転時の振
動（例えば１５〜４０Ｈｚ）が入力した場合における上
記内軸部材１２，３８の上下方向への相対移動量は、上
記各凸段部１２ｄ，１２ｅ，３８ｄ，３８ｅと上記内筒
体１３，３９とが衝突しない範囲になるように設定され
ている。そして、上記振動より大きい大衝撃が入力した
場合、上記内軸部材１２，３８の相対移動により内筒体
１３，３９に上記各凸段部１２ｄ，１２ｅ，３８ｄ，３
８ｅが衝突して各中間仕切り体１８，４４を上下方向に
撓ませるように設定されている。

【００３２】また、具体的な仕様の一例として、ラジエ
ータ１の重量が例えば８〜１５Ｋgfで、このラジエータ
１の質量に対する車体の質量の比κが０．０５〜０．２
であり、このラジエータ１を２〜４のマウントで支持す
るとした場合、上記主弾性体１５，４１のばね定数ｋ2
が２．０〜７．５Ｋgf／ｍｍの値に設定され、かつ、内
周側オリフィス１９，４５および外周側オリフィス２９
に基づく液体Ｌの流動抵抗による減衰係数ｃが０．０２
〜０．０９の値に設定されて、減衰係数比μが０．２６
〜０．４２の範囲の値で、損失係数ｔａｎδが０．５２
〜０．８４の範囲の値が好ましいものとして設定され
る。

【００３３】次に、上記構成の実施例の基本的な作用、
効果を図８の振動系モデルに基づいて説明する。

【００３４】同図において、ｍ1 は車体Ｂの質量、ｋ1
は車体Ｂを支持するばね定数、ｘ1は加振力Ｆ cosωt
が作用した時の車体Ｂの振幅、ｍ2 はラジエータ１の質
量、ｘ2 は上記加振力が車体Ｂに作用した時のラジエー
タ１の振幅である。そして、上記質量ｍ2 のラジエータ
１がばね定数ｋ2 のばねと、減衰係数ｃのダッシュポッ
トとからなる上部および下部マウント５，８により上記
車体Ｂに支持されており、上記ばねが上記両マウント
５，８における主弾性体１５，４１に相当し、上記ダッ
シュポットが両マウント５，８における内周側および外
周側オリフィス１９，４５，２９を通る液体Ｌの流動抵
抗に相当する。すなわち、車体Ｂ側のばね定数ｋ1 によ
る主振動系に、上記ラジエータ１をマスとした上記ばね
定数ｋ2 および減衰係数ｃによる副振動系が付加されて
いるものである。

【００３５】この振動系モデルにおいて、車体Ｂ側から
振動が入力した場合、質量ｍ2 からなる上記ラジエータ
１には上記主弾性体１５，４１によるばね作用に加え
て、液体Ｌの流動抵抗に基づく減衰力が作用した状態で
の振動が生じるため、上記ラジエータ１をマスとするダ
イナミックダンパによる車体Ｂの制振を上記ばね作用と
減衰作用との双方に基づいて行うことができる。この場
合、弾性体のばね作用でのみ制振を行う従来のラジエー
タ支持装置の場合よりも、共振周波数領域が拡がりアイ
ドル回転時の振動の周波数領域の全域にわたる制振作用
を得ることができる。

【００３６】また、上記液体Ｌの流動抵抗に基づく減衰
作用により、大衝撃力入力時のラジエータ１をマスとす
る副振動系の振動加速度の低減化を図ることができ、上
記ラジエータ１に作用する加振力の低減化を図ることが
できる。これにより、ラジエータ１自体およびラジエー
タホースとの接続部などの耐久性の向上を図ることがで
きる。さらに、上記共振周波数領域の拡大によりラジエ
ータ１に対する上部または下部マウント５，８の組付け
位置にずれが生じて共振ピークの位置が多少ずれても、
上記従来のラジエータ支持装置の場合よりも制振機能の
悪化度合いを小さくすることができる。

【００３７】さらに、上部および下部マウント５，８の
減衰機能を増大調節する際、すなわち、損失係数を増大
させる際、オリフィス１９，４５，２９の流路長さ、流
路断面積などを調節することにより、上記損失係数の調
節を容易に行うことができ、従来のラジエータ支持装置
におけるゴムの材質変更による調節のみでは困難な範囲
にまで増大調節することができる。このため、上記減衰
機能の増大調節の自由度、すなわち、ラジエータ支持装
置の設計の自由度を拡大させることができ、ラジエータ
を装着する車体側の条件に応じて最適な制振機能を有す
るラジエータ支持装置を形成することができる。また、
これにより、従来のラジエータ支持装置における上記ゴ
ムの材質変更に起因する耐久性の悪化を容易に防止する
ことができる。

【００３８】特に、上記ばね定数ｋ2 および減衰係数ｃ
をラジエータ１の質量ｍ2 に対する車体Ｂの質量ｍ1 の
比などに基づいて所定の最適値とすることにより、より
効果的な制振を行うことができる。すなわち、上記ばね
定数ｋ2 および減衰係数ｃを上記の好ましい一例として
示した値を採用することにより、共振曲線を図９に実線
で示す共振曲線Ｐ2 のようにＳ点およびＰ点の２つの定
点の近傍でそれぞれ極値を有してそれらの両定点間でほ
ぼ等しい応答倍率を有するものとすることができる。同
図に一点鎖線で示す共振曲線Ｐ1 は減衰係数比μが０の
場合のものであり、２つの共振点としての２つの極大値
（ピーク）を有している。そして、上記減衰係数比μを
増大させる程、上記極大値の値が小さくなり、所定値を
越えると両ピークが重なり始め、上記減衰係数比μが∞
に至ると同図に破線で示すように共振曲線Ｐ3 は両ピー
クが１つに重なって共振点が１つとなり上記応答倍率は
無限大となる。すなわち、ラジエータ１の共振点（η＝
１．０）近傍の極めて狭い領域でピーク的な共振が生じ
る。これらに対して上記減衰係数比μとして０．２６〜
０．４２の範囲の内の値を採用した場合の共振曲線Ｐ2
は、上記Ｓ点およびＰ点の２つの定点の近傍間でほぼ等
しい応答倍率を有して、上記ラジエータ１の共振点を挟
んで共振周波数領域を拡大させることができる。なお、
上記Ｓ点およびＰ点は減衰係数比のいかんに拘らず、す
べての共振曲線が必ず通過する定点である。

【００３９】次に、上記構成の実施例の具体的な作用、
効果を図４および図７に基づいて説明する。

【００４０】車体側から上部および下部ブラケット２，
６を介して、エンジンのアイドル回転時の振動が上部お
よび下部マウント５，８に対して上下方向に入力した場
合、その入力振動が各外筒体１４，４０を介して各主弾
性体１５，４１に伝達されて、この各主弾性体１５，４
１が上下方向に撓まされて各内筒体１３，３９および各
中間仕切り体１８，４４が各内軸部材１２，３８に沿っ
て上下方向に相対移動する。上記各外筒体１４，４０の
相対移動の方向が例えば下方に押し下げられる方向であ
る場合、各作動室１７ａ，４３ａが縮小化されて各平衡
室１７ｂ，４３ｂが拡大化されるため、各内周側オリフ
ィス１９，４５および各外周側オリフィス２９を通して
上記各作動室１７ａ，４３ａ側から各平衡室１７ｂ，４
３ｂ側への強制的な液体Ｌの流動が生じる。この液体Ｌ
の各内周側オリフィス１９，４５および各外周側オリフ
ィス２９を通る際の流動抵抗により、上記入力振動が減
衰される。この際、上記各内軸部材１２，３８は上記各
内筒体１３，３９の内部を自由に相対移動することがで
きる上、上記各内軸材１２，３８の各凸段部１２ｄ，１
２ｅ，３８ｄ，３８ｅと各内筒体１３，３９が接触しな
いため、上記入力振動に対する減衰は、各中間仕切り体
１８，４４は関与せず、上記各主弾性体１５，４１のば
ね作用と上記各オリフィス１９，４５，２９での液体Ｌ
の流動抵抗との双方に基づいて行われる。

【００４１】そして、上記アイドル回転時の振動よりも
大きい大衝撃力が上記各外筒体１４，４０に作用した場
合、上記各内軸部材１２，３８の各凸段部１２ｄ，１２
ｅ，３８ｄ，３８ｅが各内筒体１３，３９に衝突して両
者の接触により各内周側オリフィス１９，４５が閉塞さ
れるとともに、各内筒体１３，３９が上記各内軸部材１
２，３８と同方向に強制的に相対移動される。この相対
移動に伴い各中間仕切り体１８，４４の各弾性体２３
ａ，２３ｂも上記各外筒体１４，４０の相対移動方向と
は逆の方向に撓んで変形する。このため、上記各作動室
１７ａ，４３ａおよび平衡室１７ｂ，４３ｂは上記衝突
までの拡大、縮小化の方向とは逆の方向、すなわち、そ
れまで拡大化されていた場合縮小化され、それまで縮小
されていた場合拡大化される。

【００４２】この拡大、縮小化の逆転によりそれまでの
上記各オリフィス１９，４５，２９を通しての液体Ｌの
流動が各外周側オリフィス２９のみの流動となりかつそ
れまでと逆の方向への流動に強制的に変更される。これ
により、それまでの液体Ｌの流動抵抗よりもさらに強い
流動抵抗が生じ、この流動抵抗の増大により上記大衝撃
力の減衰を効果的に行うことができる。加えて、上記各
内筒体１３，３９の相対移動により各邪魔板２１が各内
部液室２４内を上下方向に移動して各内部液室２４内で
の液体Ｌの強制的な流動を生じさせる。さらに、上記各
邪魔板２１が移動して環状凸部３０ａ，３０ｂの一方と
衝突して押圧することにより、各弾性体２３ａ，２３ｂ
を強制的に変形させて上記液体Ｌの強制流動をさらに促
進させる。このため、上記各弾性体２３ａ，２３ｂ自体
のばね作用に加えて、各内部液室２４内の液体Ｌの流動
抵抗により上記大衝撃力の吸収、減衰をより促進させる
ことができる。

【００４３】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、その他種々の変形例を包含するものであ
る。すなわち、上記実施例では、上部マウント５および
下部マウント８として内部に中間仕切り体１８，４４を
備えたものを示したが、これに限らず、上記中間仕切り
体１８，４４でなくても、例えば、振動入力方向に液室
を２つに仕切るものであって、かつ、絞り通路が貫通形
成されているものであればよい。

【００４４】上記実施例では、絞り通路として各オリフ
ィス１９，４５，２９を示しているが、これに限らず、
これらのオリフィスの位置、断面積、長さおよび数など
を適宜変更してもよい。

【００４５】また、上記実施例では、中間仕切り体１
８，４４の邪魔板２１を内筒体１３，３９に固着してい
るが、これに限らず、邪魔板を外筒体１４，４０側から
内方に突出させてもよい。この場合、中間筒部材２２
ａ，２２ｂに固着または上記外筒体１４，４０に直接固
着させてもよい。

【００４６】さらに、上記実施例では、各凸段部１２
ｄ，１２ｅ，３８ｄ，３８ｅと各内筒体１３，３９との
衝突時に各内周側オリフィス１９，４５を閉塞するよう
にしているが、これに限らず、例えば切欠き凹部を上記
内筒体の端面に設けるなどして閉塞しないようにしても
よい。その他、本発明の制振を逸脱しない限りにおいて
種々の変更、調整が可能である。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明における液封ラジエータ支持装置によれば、例えばエ
ンジンのアイドル回転時などの振動が車体側からラジエ
ータ側に入力した場合、その振動をマウント手段の弾性
体のばね作用による振動吸収と、複数の液室間で絞り通
路を通しての液体の流動抵抗に基づく減衰作用による振
動吸収とによって制振することができる。この場合、共
振周波数領域が従来装置における弾性体のばね作用での
みの場合よりも拡げることができ、上記アイドル回転時
の振動の周波数領域の全域にわたる制振を効果的に図る
ことができる。しかも、上記共振周波数領域の拡大によ
りラジエータに対するマウント手段の組付け位置にずれ
が生じて共振ピークの位置が多少ずれても従来装置の場
合よりも制振機能の悪化度合いを小さくすることができ
る。

【００４８】また、上記液体の流動抵抗に基づく減衰作
用により、大衝撃力入力時のラジエータをマスとする振
動系の振動加速度の低減化を図ることができ、上記ラジ
エータに作用する加振力の低減化を図ることができる。
これにより、ラジエータ自体およびラジエータホースと
の接続部などの耐久性の向上を図ることができる。

【００４９】さらに、マウント手段の減衰機能の増大調
節を液体の流動抵抗度合いの調節により容易に行うこと
ができ、従来装置におけるゴムの材質変更によってのみ
での調節では困難な範囲にまで増大調節することができ
る。このため、上記減衰機能の増大調節の自由度、すな
わち、ラジエータ支持装置の設計の自由度を拡大させる
ことができ、ラジエータを装着する車体側の条件に応じ
て最適な制振機能を有するラジエータ支持装置を形成す
ることができる。また、これにより、従来装置における
上記ゴムの材質変更に起因する耐久性の悪化を容易に防
止することができる。

【００５０】また、請求項２記載の発明によれば、上記
請求項１記載の発明による効果に加えて、マスとしての
ラジエータが振動入力方向に加振された場合、主弾性体
が第１液室部を縮小化もしくは拡大化させる方向に変形
し、この変形により第１液室部内の液体が絞り通路を通
して第２液室部側に、または、第２液室部内の液体が上
記絞り通路を通して第１液室部側に流動されて第２液室
部を区画形成する薄膜壁部材がはらみ出されもしくは凹
まされるため、上記入力振動を、上記主弾性体のばね作
用により吸収することができるほか、上記液体の絞り通
路を通る際の流動抵抗によっても減衰することができ
る。従って、上記請求項１記載の発明による効果を容易
かつ確実に達成することができる。

【００５１】また、この場合、入力振動が大衝撃力など
の比較的大きい振動に対しても、内軸部材が上記振動入
力方向に相対移動して凸段部が内筒体と当たり内筒体を
押圧するため、中間仕切り手段が主弾性体の変形方向と
同方向に変形されて、上記縮小化、拡大化された第１液
室部を逆に拡大化、縮小化させることができ、上記とは
逆の方向への強制的な液体の流動を生じさせることがで
きる。これにより、液体の流動抵抗による減衰作用をよ
り促進させることができ、特に上記大振動入力時の制振
作用のより促進を図ることができる。

【００５２】さらに、請求項３記載の発明によれば、上
記請求項２記載の発明による効果に加えて、中間仕切り
体の内部液室が邪魔板により振動入力方向に区画されて
おり、上記内軸部材の凸段部が内筒体と衝突して内筒体
を振動入力方向に相対移動させた場合、その内筒体の相
対移動に伴い邪魔板が上記内部液室内を移動して内部液
室内で液体の強制流動を生じさせることができるため、
この液体の流動により上記入力振動の減衰作用をさらに
促進することができ、特に大振動入力時の制振をより効
果的に行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例を示す一部切欠き側面図であ
る。

【図２】ラジエータ上部の支持部分の分解斜視図であ
る。

【図３】ラジエータ下部の支持部分の分解斜視図であ
る。

【図４】上部マウントの拡大縦断面図である。

【図５】中間仕切り体の一対の中間筒部材を重ねた状態
の正面図である。

【図６】中間仕切り体の成形方法を示す断面図である。

【図７】下部マウントの拡大縦断面図である。

【図８】車体側の主振動系にラジエータ側の副振動系を
付加した振動系モデルを示す図である。

【図９】加振振動数をラジエータの固有振動数で除した
η値と応答倍率との関係において減衰係数比を変化させ
た場合の共振曲線を示す図である。

【符号の説明】

１ ラジエータ ３ ラジエータサポート（車体） ５ 上部マウント（マウント手段） ７ クロスメンバ（車体） ８ 下部マウント（マウント手段） １２，３８ 内軸部材 １２ｄ，１２ｅ，３８ｄ，３８ｅ 凸段部 １３，３９ 内筒体 １４，４０ 外筒体 １５，４１ 主弾性体（弾性体） １６，４２ ダイヤフラム（可撓性薄膜壁部材） １７ａ，４３ａ 作動室（液室，第１液室部） １７ｂ，４３ｂ 平衡室（液室，第２液室部） １８，４４ 中間仕切り体 １９，４５ 内周側オリフィス（絞り通路） ２１ 邪魔板 ２３ａ，２３ｂ 弾性体（中間仕切り体の弾性体） ２４ 内部液室 ２９ 外周側オリフィス（絞り通路） Ｌ 液体 Ｂ 車体

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ラジエータの上下部がそれぞれマウント
   手段を介して車体に支持される液封ラジエータ支持装置
   であって、 上記マウント手段は弾性体と、この弾性体の内部に振動
   入力方向にそれぞれ画成された複数の液室と、これら複
   数の液室を互いに連通する絞り通路と、上記各液室に封
   入された液体とを備えており、 上記絞り通路は上記車体側から上記弾性体に作用する入
   力振動により一の液室から他の液室への液体の流動が生
   じるように配置されていることを特徴とする液封ラジエ
   ータ支持装置。
2. 【請求項２】 マウント手段が、ラジエータに基端部が
   連結されて先端部が振動入力方向に延びる内軸部材と、 この内軸部材に対して同軸にかつ上記振動入力方向に相
   対移動可能に外挿された内筒体および外筒体と、 上記内軸部材と上記外筒体との上記振動入力方向に対し
   てラジエータ側の各部位を互いに連結する主弾性体と、 上記外筒体の上記振動入力方向に対してラジエータ側と
   反対側の位置で上記内軸部材の先端部を覆う可撓性薄膜
   壁部材と、 この薄膜壁部材と上記主弾性体との間に画成された液室
   と、 この液室に封入された液体と、 上記内筒体と上記外筒体とを連結する弾性体であって、
   上記液室を上記振動入力方向に第１液室部と第２液室部
   とに仕切る中間仕切り体と、 この中間仕切り体の外周部に周方向に形成されかつ一端
   が上記第１液室部に、他端が上記第２液室部にそれぞれ
   連通された絞り通路とを備えており、 上記内軸部材には上記内筒体の各端部から上記振動入力
   方向に所定距離隔てた位置に上記各端部と当接する凸段
   部がそれぞれ形成されている請求項１記載の液封ラジエ
   ータ支持装置。
3. 【請求項３】 中間仕切り体が、内筒体を囲みかつ液体
   が封入された環状の内部液室と、 上記内筒体および外筒体のいずれか一方に固定されて上
   記内部液室内に上記振動入力方向と直交する方向に突出
   する環状の邪魔板とを備えている請求項２記載の液封ラ
   ジエータ支持装置。