JPH0648183B2 - 鋳片の凝固厚演算装置 - Google Patents
鋳片の凝固厚演算装置Info
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- JPH0648183B2 JPH0648183B2 JP63207887A JP20788788A JPH0648183B2 JP H0648183 B2 JPH0648183 B2 JP H0648183B2 JP 63207887 A JP63207887 A JP 63207887A JP 20788788 A JP20788788 A JP 20788788A JP H0648183 B2 JPH0648183 B2 JP H0648183B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、連続鋳造される鋳片の凝固厚演算装置に関す
る。
る。
連続鋳造設備ではクレータエンド位置を管理しており、
この目的で凝固厚みの計測が行なわれている。
この目的で凝固厚みの計測が行なわれている。
第５図はその概要を示し、１０は連続鋳造される鋳片、
１０ａはその凝固部、１０ｂは未凝固部、ＣＥはその
端、即ちクレータエンドである。１２はモールド、１４
はロール群である。１６がシェル（凝固部）厚み測定装
置で、鋳片１０のＣＥのやゝ手前で超音波を送受信し、
シェル厚みを測定する。１８はＣＥ位置推定装置でシェ
ル厚み測定結果からクレータエンドＣＥの位置を推定す
る。ＣＥ位置及び形状の推定方法は例えば特開昭57−13
9457に開示されている。２２はＣＥ位置変化指示・演算
装置で、ＣＥが所定位置にあるように鋳片引出し速度及
び又は冷却度を制御するその制御信号を演算し、ピンチ
ロールモータ２４及び又は２次冷却ノズル２６へ出力す
る。２０は表示／作業指示用のディスプレイである。本
発明はこのようなシェル厚み測定装置１６に係るもので
ある。
１０ａはその凝固部、１０ｂは未凝固部、ＣＥはその
端、即ちクレータエンドである。１２はモールド、１４
はロール群である。１６がシェル（凝固部）厚み測定装
置で、鋳片１０のＣＥのやゝ手前で超音波を送受信し、
シェル厚みを測定する。１８はＣＥ位置推定装置でシェ
ル厚み測定結果からクレータエンドＣＥの位置を推定す
る。ＣＥ位置及び形状の推定方法は例えば特開昭57−13
9457に開示されている。２２はＣＥ位置変化指示・演算
装置で、ＣＥが所定位置にあるように鋳片引出し速度及
び又は冷却度を制御するその制御信号を演算し、ピンチ
ロールモータ２４及び又は２次冷却ノズル２６へ出力す
る。２０は表示／作業指示用のディスプレイである。本
発明はこのようなシェル厚み測定装置１６に係るもので
ある。
凝固厚み測定装置の例を第６図に示す。全図を通してそ
うであるが、他の図と同じ部分には同じ符号が付してあ
る。３０は高電圧パルサで、送信器３２に高電圧パルス
を与えて鋳片表面に電磁超音波を発生させる。３４は受
信器で、鋳片を透過した超音波を電磁的に受信し、受信
出力を増幅器３６を介して演算器３８に与え、該演算器
は超音波の送信、受信タイミングから超音波が鋳片を透
過するに要した時間を測定する。４２は鋳片厚み計（高
さセンサ）、４４は鋳片厚み（全厚）を出力する増幅器
である。また４６は走査型放射表面温度計、４８は該温
度計の出力を用いて鋳片中の超音波の速度を求める音速
演算器である。４０は凝固厚演算器で、次式により凝固
厚Ｓを演算する。
うであるが、他の図と同じ部分には同じ符号が付してあ
る。３０は高電圧パルサで、送信器３２に高電圧パルス
を与えて鋳片表面に電磁超音波を発生させる。３４は受
信器で、鋳片を透過した超音波を電磁的に受信し、受信
出力を増幅器３６を介して演算器３８に与え、該演算器
は超音波の送信、受信タイミングから超音波が鋳片を透
過するに要した時間を測定する。４２は鋳片厚み計（高
さセンサ）、４４は鋳片厚み（全厚）を出力する増幅器
である。また４６は走査型放射表面温度計、４８は該温
度計の出力を用いて鋳片中の超音波の速度を求める音速
演算器である。４０は凝固厚演算器で、次式により凝固
厚Ｓを演算する。
こゝでτは演算器３８が求めた超音波の鋳片透過時間、
Ｄは増幅器４４が出力した鋳片厚み、Ｖｌは溶鋼中（未
凝固部）の超音波の速度、Ｖｓはシェル中（凝固部）の
超音波の平均速度である。Ｖｓ，Ｖｌは演算器４８が出
力する。
Ｄは増幅器４４が出力した鋳片厚み、Ｖｌは溶鋼中（未
凝固部）の超音波の速度、Ｖｓはシェル中（凝固部）の
超音波の平均速度である。Ｖｓ，Ｖｌは演算器４８が出
力する。
周知のように超音波の伝播速度は温度で変る。鋳片内温
度は第７図(a)に示すように表面がＴｓで最も低く、凝
固部Ｓ内では図示のように折れ線状に上昇し、未凝固部
で更にステップ状に上昇したのち一定になる。つれて超
音波の速度Ｖ(T)は第７図(b)の如くなる。未凝固部は温
度一定であるからその音速Ｖｌは一定であるが、凝固部
の音速Ｖｓは各部の温度に応じて変る。凝固厚Ｓの算出
式(1)におけるＶｓは平均値である。即ち超音波がＶｓ
で凝固部Ｓを通り、Ｖｌで未凝固部（Ｄ−２Ｓ）を通
り、透過時間τとはτ＝２Ｓ／Ｖｓ＋（Ｄ−２Ｓ）／Ｖ
ｌの関係があるとして(1)式は求められている。実際の
Ｖｓが第７図(b)の如く変るなら、このＶｓの平均値を
求めることが(1)式の計算に必要である。
度は第７図(a)に示すように表面がＴｓで最も低く、凝
固部Ｓ内では図示のように折れ線状に上昇し、未凝固部
で更にステップ状に上昇したのち一定になる。つれて超
音波の速度Ｖ(T)は第７図(b)の如くなる。未凝固部は温
度一定であるからその音速Ｖｌは一定であるが、凝固部
の音速Ｖｓは各部の温度に応じて変る。凝固厚Ｓの算出
式(1)におけるＶｓは平均値である。即ち超音波がＶｓ
で凝固部Ｓを通り、Ｖｌで未凝固部（Ｄ−２Ｓ）を通
り、透過時間τとはτ＝２Ｓ／Ｖｓ＋（Ｄ−２Ｓ）／Ｖ
ｌの関係があるとして(1)式は求められている。実際の
Ｖｓが第７図(b)の如く変るなら、このＶｓの平均値を
求めることが(1)式の計算に必要である。
従来、凝固部の音速の平均値は、第７図(a)の凝固部温
度分布を表面温度Ｔｓと凝固開始温度（これは鋼種など
に応じて一定）ＴSLとを結ぶ直線または２次曲線で表わ
し、これで平均温度を求め、該平均温度で音速−温度特
性曲線を読んで得られる音速が、求める平均音速とする
等の方法で得ている。
度分布を表面温度Ｔｓと凝固開始温度（これは鋼種など
に応じて一定）ＴSLとを結ぶ直線または２次曲線で表わ
し、これで平均温度を求め、該平均温度で音速−温度特
性曲線を読んで得られる音速が、求める平均音速とする
等の方法で得ている。
特開昭60−12266 も熱鋼片の厚み方向における平均温度
を求める方法を開示しているが、これは電磁超音波を用
い、超音波の熱鋼片透過時間τを測定し、また熱鋼片の
厚みＤを測定し、Ｖ＝Ｄ／τとして音速Ｖを求め、音速
Ｖと温度ＴとはＶ＝−0.669T＋5583の関係があるとして
該Ｖより熱鋼片平均温度Ｔを求める。ＴとＶは１次式の
関係があるとしているが、勿論これはある狭い範囲、第
７図(b)のＴAr〜ＴLLの範囲などで成立するに過ぎな
い。
を求める方法を開示しているが、これは電磁超音波を用
い、超音波の熱鋼片透過時間τを測定し、また熱鋼片の
厚みＤを測定し、Ｖ＝Ｄ／τとして音速Ｖを求め、音速
Ｖと温度ＴとはＶ＝−0.669T＋5583の関係があるとして
該Ｖより熱鋼片平均温度Ｔを求める。ＴとＶは１次式の
関係があるとしているが、勿論これはある狭い範囲、第
７図(b)のＴAr〜ＴLLの範囲などで成立するに過ぎな
い。
本発明はかゝる点を改善し、第７図の如き特性を忠実に
従った、可及的に高精度な平均音速を得て、凝固厚みを
正確に算出可能にすることを目的とするものである。
従った、可及的に高精度な平均音速を得て、凝固厚みを
正確に算出可能にすることを目的とするものである。
凝固厚みＳは前記(1)式で求められるから、第１図(b)に
示すように超音波透過時間τの算出手段３８、鋳片厚み
Ｄの算出手段４５、凝固部平均音速Ｖｓの算出手段４９
を設け、これら及び未凝固部音速Ｖｌを用いて凝固厚み
演算手段４０に前記(1)式を計算させればよい。本発明
ではこの凝固部平均音速算出手段４９を第１図(a)で構
成する。
示すように超音波透過時間τの算出手段３８、鋳片厚み
Ｄの算出手段４５、凝固部平均音速Ｖｓの算出手段４９
を設け、これら及び未凝固部音速Ｖｌを用いて凝固厚み
演算手段４０に前記(1)式を計算させればよい。本発明
ではこの凝固部平均音速算出手段４９を第１図(a)で構
成する。
即ち、予めメモリに格納しておいた鋼種毎の音速温度特
性のうちの該当するものをプロセッサへ取込むステップ
、同様に予めメモリに格納しておいた冷却パターン毎
の鋼片内部温度分布関数のうちの該当するものをプロセ
ッサへ取込むステップ、凝固厚み部分を差分化し、各
部分の代表温度Ｔｉを求めるステップ、温度Ｔｉに対
する音速Ｖ(Ti)を求め、それらの平均を求めるステップ
、格納しておいた鋳片内部温度分布関数と計測した表
面温度が異なる場合はそのＴ(X)の関数型は固定し、該
関数型のＴｓと実際の表面温度との差をΔＴｓとして、
Ｔｓ＋ΔＴｓの場合の温度分布を比例的にシフトして求
めるステップ、このシフトした温度分布関数から
のステップで平均音速Ｖｓを求めるステップで、凝固
部平均音速算出手段４９を構成する。
性のうちの該当するものをプロセッサへ取込むステップ
、同様に予めメモリに格納しておいた冷却パターン毎
の鋼片内部温度分布関数のうちの該当するものをプロセ
ッサへ取込むステップ、凝固厚み部分を差分化し、各
部分の代表温度Ｔｉを求めるステップ、温度Ｔｉに対
する音速Ｖ(Ti)を求め、それらの平均を求めるステップ
、格納しておいた鋳片内部温度分布関数と計測した表
面温度が異なる場合はそのＴ(X)の関数型は固定し、該
関数型のＴｓと実際の表面温度との差をΔＴｓとして、
Ｔｓ＋ΔＴｓの場合の温度分布を比例的にシフトして求
めるステップ、このシフトした温度分布関数から
のステップで平均音速Ｖｓを求めるステップで、凝固
部平均音速算出手段４９を構成する。
鋳片内の温度分布は第７図(a)に示した如くであり、音
速と温度の関係は同図(b)の如くである。勿論これらは
一例であり、種々の要因で変化する。しかし温度分布
(a)については、計測点までの間に鋳片が受けた冷却の
態様（どの部分を通っているときどの程度の冷却を受け
たか等、こゝでは冷却パターンという）及び鋼種が決ま
るとほゞその形状が決まり、また音速温度特性(b)につ
いては鋼種が決まるとほゞその形状が決まるとしてよい
（本発明ではこのような設定を行なう）。そこで鋳造予
定の鋼種全てにつき(b)の音速温度特性を求めてこれら
をメモリに格納しておきまた予想される種々の冷却パタ
ーンにつき(a)の温度分布特性を求めてこれらをメモリ
に格納しておく。そして凝固厚みの演算に際しては該当
する音速温度特性と温度分布特性をメモリから読出す
（）。
速と温度の関係は同図(b)の如くである。勿論これらは
一例であり、種々の要因で変化する。しかし温度分布
(a)については、計測点までの間に鋳片が受けた冷却の
態様（どの部分を通っているときどの程度の冷却を受け
たか等、こゝでは冷却パターンという）及び鋼種が決ま
るとほゞその形状が決まり、また音速温度特性(b)につ
いては鋼種が決まるとほゞその形状が決まるとしてよい
（本発明ではこのような設定を行なう）。そこで鋳造予
定の鋼種全てにつき(b)の音速温度特性を求めてこれら
をメモリに格納しておきまた予想される種々の冷却パタ
ーンにつき(a)の温度分布特性を求めてこれらをメモリ
に格納しておく。そして凝固厚みの演算に際しては該当
する音速温度特性と温度分布特性をメモリから読出す
（）。
温度分布特性は冷却パターンをもとに該当するものをメ
モリから読出すが、表面温度が計測値Ｔｓ′と等しいも
のはメモリに格納されていないときはその温度差ΔＴｓ
で補正を行なう。この補正は、比例的なシフトで行な
う。例えば、凝固開始温度ＴSLは鋼種により決まって一
定であるからこれは変らず、唯、表面温度ＴｓがＴｓ＋
ΔＴｓでこれに応じて凝固部温度分布が変るのであるか
ら、ｘ＝０つまり表面ではＴｓ＋ΔＴとし、以後ｘ＝Ｓ
までを比例配分してＴｓ＋ΔＴｓ（ｓ−ｘ）／Ｓとする
（）。この結果は第７図(c)の如くなる。
モリから読出すが、表面温度が計測値Ｔｓ′と等しいも
のはメモリに格納されていないときはその温度差ΔＴｓ
で補正を行なう。この補正は、比例的なシフトで行な
う。例えば、凝固開始温度ＴSLは鋼種により決まって一
定であるからこれは変らず、唯、表面温度ＴｓがＴｓ＋
ΔＴｓでこれに応じて凝固部温度分布が変るのであるか
ら、ｘ＝０つまり表面ではＴｓ＋ΔＴとし、以後ｘ＝Ｓ
までを比例配分してＴｓ＋ΔＴｓ（ｓ−ｘ）／Ｓとする
（）。この結果は第７図(c)の如くなる。
メモリから読出したまたはそれを修正した温度分布特性
を微小区分ｄｘで細分し、各区分の代表温度Ｔｉ（ｉ＝
１，２，…Ｎ）を求める（）。代表温度としては、当
該区分の温度分布を直線で近似して求めた単純平均を利
用できる。
を微小区分ｄｘで細分し、各区分の代表温度Ｔｉ（ｉ＝
１，２，…Ｎ）を求める（）。代表温度としては、当
該区分の温度分布を直線で近似して求めた単純平均を利
用できる。
次は、メモリから読出した音速温度特性を前記Ｔｉで読
み、音速Ｖ(Ti)を得る。そしてこれらの単純平均を求
め、それを凝固部平均音速Ｖｓとする（）。
み、音速Ｖ(Ti)を得る。そしてこれらの単純平均を求
め、それを凝固部平均音速Ｖｓとする（）。
このようにすると凝固部平均音速Ｖｓがより実際に近い
ものになり、凝固厚み測定精度が上る。例えば従来方式
では第７図(b)のＴAr3〜ＴLL間を直線近似しているのが
実態であり、そして平均温度は変態点温度ＴAr3以下に
なることもあるが、この場合は上記直線近似では大きな
誤差がでてしまう。本発明によればこのようなことはな
い。
ものになり、凝固厚み測定精度が上る。例えば従来方式
では第７図(b)のＴAr3〜ＴLL間を直線近似しているのが
実態であり、そして平均温度は変態点温度ＴAr3以下に
なることもあるが、この場合は上記直線近似では大きな
誤差がでてしまう。本発明によればこのようなことはな
い。
数値例を挙げると、音速誤差は従来方式で３４ｍ／sec
、本発明方式で１２ｍ／sec になり、凝固厚測定誤差
は２．５mm、測定精度１％を確保できる。
、本発明方式で１２ｍ／sec になり、凝固厚測定誤差
は２．５mm、測定精度１％を確保できる。
第２図にＣＥ位置制御に用いた本発明の実施例を示す。
鋳片にはその一面に電磁超音波を発生し、他面でそれを
検出するが、送信時刻推定処理５１では前者のタイミン
グを送信器コイルに加える送信電流波形から検出し、後
者は受信時刻推定処理５２が受信波形から推定する。
鋳片にはその一面に電磁超音波を発生し、他面でそれを
検出するが、送信時刻推定処理５１では前者のタイミン
グを送信器コイルに加える送信電流波形から検出し、後
者は受信時刻推定処理５２が受信波形から推定する。
受信波形は第３図に示す如きものであり、デジタル処理
するので多数のデータの時系列になる。ゼロクロス部の
これらのデータをプロットすると○領域内に拡大して示
す如くなる。この波形のピーク点のタイミングＰを受信
時刻τ２とするが、このピーク値及びその前後の３つの
ゼロクロス点を求め、ゼロクロス点の受信時刻を補正し
て受信時刻τ２とする。
するので多数のデータの時系列になる。ゼロクロス部の
これらのデータをプロットすると○領域内に拡大して示
す如くなる。この波形のピーク点のタイミングＰを受信
時刻τ２とするが、このピーク値及びその前後の３つの
ゼロクロス点を求め、ゼロクロス点の受信時刻を補正し
て受信時刻τ２とする。
透過時間推定処理５３では送信時刻τ１と受信時刻τ２
から透過時間τ＝τ２−τ１を計算する。
から透過時間τ＝τ２−τ１を計算する。
鋳片厚み推定処理５５では、セグメントフレームの間隔
から鋳片厚みＤを算出する。即ちモールドから引出され
る鋳片は第５図に示す如く多数のロール１４で支持さ
れ、これらのロールは所定数ずつセグメントフレーム
（ＳＦ）で支持される。従ってＳＦの間隔はロール間
隔、ひいては鋳片厚みに応じて変るから、これを測定し
て鋳片厚みＤを得ることができる。
から鋳片厚みＤを算出する。即ちモールドから引出され
る鋳片は第５図に示す如く多数のロール１４で支持さ
れ、これらのロールは所定数ずつセグメントフレーム
（ＳＦ）で支持される。従ってＳＦの間隔はロール間
隔、ひいては鋳片厚みに応じて変るから、これを測定し
て鋳片厚みＤを得ることができる。
内部温度モデル選択手段６１は前述のメモリに入ってい
る温度分布特性を、当該鋳片が受けた冷却パターンに従
って選択する。選択した温度分布特性は鋼種により補正
する。即ち、凝固開始温度ＴSLを内部温度モデル補正手
段６２に加えて温度分布特性を補正する。補正要領は前
記表面温度の場合に準ずる。
る温度分布特性を、当該鋳片が受けた冷却パターンに従
って選択する。選択した温度分布特性は鋼種により補正
する。即ち、凝固開始温度ＴSLを内部温度モデル補正手
段６２に加えて温度分布特性を補正する。補正要領は前
記表面温度の場合に準ずる。
また鋼種を音速特性モデル選択手段６５に加え、該当す
る音速温度特性を選択させる。
る音速温度特性を選択させる。
前記補正した温度分布特性により各部温度Ｔｉを求め、
これで上記音速温度特性を読んでＶ(Ti)を得、平均すれ
ば、平均音速Ｖｓが求まるが、一々これを行なうと計算
量が多くなり、コンピュータの負担が増すので、計算結
果を表面温度Ｔｓ別のテーブルにしておく。固相平均音
速テーブル演算手段６３が、この処理を行なう。
これで上記音速温度特性を読んでＶ(Ti)を得、平均すれ
ば、平均音速Ｖｓが求まるが、一々これを行なうと計算
量が多くなり、コンピュータの負担が増すので、計算結
果を表面温度Ｔｓ別のテーブルにしておく。固相平均音
速テーブル演算手段６３が、この処理を行なう。
表面温度推定手段６６は計測した表面温度ＴS1、計算表
面温度ＴS2、同中央部温度Ｔｃを入力され、表面温度推
定値Ｔｓを出力する。計測値には異常に高い／低いもの
があるが、これらは計算値によりチェックし、異常なら
廃棄して前の値を使用し、または加重平均によるならし
処理をして、妥当な表面温度Ｔｓを出力する。このよう
な補正をすると、ＣＥ位置制御のための冷却調整で表面
のみ異常に低温になることがあるが、かゝるものに対し
ても妥当な表面温度を出力することができる。
面温度ＴS2、同中央部温度Ｔｃを入力され、表面温度推
定値Ｔｓを出力する。計測値には異常に高い／低いもの
があるが、これらは計算値によりチェックし、異常なら
廃棄して前の値を使用し、または加重平均によるならし
処理をして、妥当な表面温度Ｔｓを出力する。このよう
な補正をすると、ＣＥ位置制御のための冷却調整で表面
のみ異常に低温になることがあるが、かゝるものに対し
ても妥当な表面温度を出力することができる。
固相平均音速推定手段６４では、手段６３の音速テーブ
ルを手段６６からの表面温度で読んで凝固部平均音速Ｖ
ｓを出力する。
ルを手段６６からの表面温度で読んで凝固部平均音速Ｖ
ｓを出力する。
シェル厚計算手段５４では手段５３，５５，６４から
τ，Ｄ，Ｖｓを入力され、これらを用いて前記(1)式に
より凝固厚みＳを計算する。
τ，Ｄ，Ｖｓを入力され、これらを用いて前記(1)式に
より凝固厚みＳを計算する。
ＣＥ位置計算手段５６は、凝固厚Ｓ、鋳片厚みＤ、鋳造
速度Ｖｚ、経過時間ＴＥを入力され、クレータエンド位
置を出力する。完全凝固時間Ｔｓ(i)は次式の関数で与
えられるので Ｔｓ(i)＝ｆ（ＴE(i)，Ｄ，Ｓ）……(2) これと鋳造速度ＶｚからＣＥ位置を算出できる。このＣ
Ｅ位置が目標位置にあるようにＶｚ及び又は冷却パター
ンを制御するが、この部分は第２図に示してない。
速度Ｖｚ、経過時間ＴＥを入力され、クレータエンド位
置を出力する。完全凝固時間Ｔｓ(i)は次式の関数で与
えられるので Ｔｓ(i)＝ｆ（ＴE(i)，Ｄ，Ｓ）……(2) これと鋳造速度ＶｚからＣＥ位置を算出できる。このＣ
Ｅ位置が目標位置にあるようにＶｚ及び又は冷却パター
ンを制御するが、この部分は第２図に示してない。
クレータエンドＣＥは第４図(a)(b)に示すように種々の
形状をしているので凝固厚測定は複数点、例えば図示の
如く５点で行なう。この場合電磁超音波の送受信器は５
組設けて図示５点の位置に配置し、演算装置はこれらに
共通に１組設け、切換えスイッチにより逐次測定、演算
する。電磁超音波を発生するには送信器のコイルに大電
流パルスを流すが、これには高電圧電源とトリガ電極付
きスパークギャップを使用する。
形状をしているので凝固厚測定は複数点、例えば図示の
如く５点で行なう。この場合電磁超音波の送受信器は５
組設けて図示５点の位置に配置し、演算装置はこれらに
共通に１組設け、切換えスイッチにより逐次測定、演算
する。電磁超音波を発生するには送信器のコイルに大電
流パルスを流すが、これには高電圧電源とトリガ電極付
きスパークギャップを使用する。
以上説明したように、本発明では凝固厚みの計算に必要
な凝固部平均音速を、凝固部内音速の実態に合わせて正
確に算出するので、該凝固部の厚みの計測精度を高める
ことができ、ＣＥ位置制御などの精度を高めることがで
きる。
な凝固部平均音速を、凝固部内音速の実態に合わせて正
確に算出するので、該凝固部の厚みの計測精度を高める
ことができ、ＣＥ位置制御などの精度を高めることがで
きる。
第１図は本発明の凝固厚演算装置の構成の説明図、 第２図は本発明の実施例を示すブロック図、 第３図は受信波形の説明図、 第４図は凝固厚測定点の説明図、 第５図はＣＥ位置制御の説明図、 第６図は従来の凝固厚演算装置の説明図、 第７図は温度分布および音速特性の説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 衛 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 片岡 靖介 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭60−31010（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−31009（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−9562（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−158506（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−53806（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】凝固部と未凝固部を持つ連続鋳造される鋳
片（10）の凝固部平均音速（Ｖｓ）、該鋳片を超音波が
透過する時間（τ）、および該鋳片の厚み（Ｄ）を用い
て凝固部の厚み（Ｓ）を算出する凝固厚演算装置におい
て、 該凝固部平均音速（Ｖｓ）を求める手段が、 鋼種毎の音速温度特性および冷却パターン毎の鋳片内部
温度分布特性を格納する記憶装置と、 該記憶装置から読出した鋳片内部温度分布特性を表面温
度及び又は凝固開始温度で修正し、その修正した温度分
布特性から凝固部各部分の温度（Ｔｉ）を求める手段
と、 該音速温度特性から該温度（Ｔｉ）の音速（Ｖ(Ti)）を
求め、これらの音速（Ｖ(Ti)）の平均値（Ｖｓ）を求め
る手段とを有することを特徴とする、鋳片の凝固厚演算
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207887A JPH0648183B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 鋳片の凝固厚演算装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63207887A JPH0648183B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 鋳片の凝固厚演算装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0255909A JPH0255909A (ja) | 1990-02-26 |
| JPH0648183B2 true JPH0648183B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=16547210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63207887A Expired - Fee Related JPH0648183B2 (ja) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | 鋳片の凝固厚演算装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0648183B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100768395B1 (ko) | 2003-11-27 | 2007-10-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 연속주조주편의 응고완료위치검지방법 및 검지장치 및연속주조주편의 제조방법 |
| JP2008102160A (ja) * | 2008-01-18 | 2008-05-01 | Toshiba Corp | 超音波計測装置 |
| JP7073932B2 (ja) * | 2018-06-13 | 2022-05-24 | 日本製鉄株式会社 | 鋳片の凝固完了位置検知方法及び鋳片の凝固完了位置検知装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158506A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-10 | Nippon Steel Corp | Measuring device for thickness of solidified layer of casting |
| JPS609562A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-18 | Mitsubishi Electric Corp | 鋳片凝固厚み測定装置 |
| JPS6031009A (ja) * | 1983-07-29 | 1985-02-16 | Nippon Steel Corp | 鋳片凝固厚み測定装置 |
| JPS6031010A (ja) * | 1983-07-29 | 1985-02-16 | Nippon Steel Corp | 鋳片凝固厚み測定装置 |
| JPS6053806A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚さ測定方法 |
-
1988
- 1988-08-22 JP JP63207887A patent/JPH0648183B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0255909A (ja) | 1990-02-26 |
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