JPH0641675A - アモルファスバルク磁性材料の製造方法 - Google Patents
アモルファスバルク磁性材料の製造方法Info
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アモルファス磁性材料をバルク材料に加工す
るときに微細なα−Ｆｅ結晶粒子を析出させる。 【構成】 Ｆｅ系アモルファス磁性合金粉末を１００℃
／ｓ〜１００００℃／ｓの速度で結晶化温度直下以下の
温度に昇温し、金型鍛造しその後１００℃／ｓの速度以
上で急冷することにより５００ｎｍ以下の微細結晶質α
−Ｆｅが分散したアモルファスバルク磁性材料を製造す
る。
るときに微細なα−Ｆｅ結晶粒子を析出させる。 【構成】 Ｆｅ系アモルファス磁性合金粉末を１００℃
／ｓ〜１００００℃／ｓの速度で結晶化温度直下以下の
温度に昇温し、金型鍛造しその後１００℃／ｓの速度以
上で急冷することにより５００ｎｍ以下の微細結晶質α
−Ｆｅが分散したアモルファスバルク磁性材料を製造す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アモルファス磁性材料
の製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べるな
らば、軟磁性特に高透磁率を有するアモルファス合金バ
ルク材料の製造法に関する。アモルファス材料は通常
箔、粉末などの厚み、直径などの寸法が小さい形状で提
供されている。この寸法は実用部品の寸法より非常に小
さいので、アモルファス材料を実用部品にするためには
箔を巻く、粉末を固めるなどの加工が必要になってい
る。したがって、実用部品の寸法に近い厚み、直径など
を有する「バルク材料」を提供することによりアモルフ
ァス材料を各種用途に容易に適用できるようになる。
の製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べるな
らば、軟磁性特に高透磁率を有するアモルファス合金バ
ルク材料の製造法に関する。アモルファス材料は通常
箔、粉末などの厚み、直径などの寸法が小さい形状で提
供されている。この寸法は実用部品の寸法より非常に小
さいので、アモルファス材料を実用部品にするためには
箔を巻く、粉末を固めるなどの加工が必要になってい
る。したがって、実用部品の寸法に近い厚み、直径など
を有する「バルク材料」を提供することによりアモルフ
ァス材料を各種用途に容易に適用できるようになる。
【０００２】
【従来の技術】アモルファス合金は軟磁性材料として多
くの組成のものが種々の加工を施され、各種部品として
使用されている。例えば、Ｃｏ系アモルファス軟磁性材
料の代表的例であるＣｏ70.3Ｆｅ4.7 Ｓｉ10Ｂ15（ａｔ
％）は、その組成の箔を片ロール法で作製し、リング状
のコアに巻き加工した後、適当な太さの銅線で巻きトロ
イダルコアにする。この場合、高周波での透磁率が箔の
厚さを１０μｍ以下にすることにより向上が図られる。
くの組成のものが種々の加工を施され、各種部品として
使用されている。例えば、Ｃｏ系アモルファス軟磁性材
料の代表的例であるＣｏ70.3Ｆｅ4.7 Ｓｉ10Ｂ15（ａｔ
％）は、その組成の箔を片ロール法で作製し、リング状
のコアに巻き加工した後、適当な太さの銅線で巻きトロ
イダルコアにする。この場合、高周波での透磁率が箔の
厚さを１０μｍ以下にすることにより向上が図られる。
【０００３】一方、アモルファス合金に微細結晶質を析
出させて透磁率を向上させた高透磁率材料も公知であ
る。例えば組成がＦｅ73.5−Ｓｉ12−Ｂ13−Ｃｕ0.5 −
Ｎｂ1である合金を片ロール法により急冷凝固して、ア
モルファス組織を有する箔帯を作る。その後箔帯を６０
０〜８００℃の間で１時間熱処理することによりα−Ｆ
ｅからなる微細結晶質組織を析出させると透磁率に優れ
た軟磁性材料ができる。
出させて透磁率を向上させた高透磁率材料も公知であ
る。例えば組成がＦｅ73.5−Ｓｉ12−Ｂ13−Ｃｕ0.5 −
Ｎｂ1である合金を片ロール法により急冷凝固して、ア
モルファス組織を有する箔帯を作る。その後箔帯を６０
０〜８００℃の間で１時間熱処理することによりα−Ｆ
ｅからなる微細結晶質組織を析出させると透磁率に優れ
た軟磁性材料ができる。
【０００４】粉末を固めたアモルファス軟磁性材料は、
前記したＣｏ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ合金軟磁性材料をボウル
ミルにより１００ｍｅｓｈ以下に微粉砕した後フェノー
ル樹脂とともに所定の形状に成型し、樹脂を硬化させる
ことにより粉末を固めて製造される。かくして作られた
樹脂ボンド磁性材料の表面を絶縁コーティングすること
により高周波での透磁率が向上すると言われている。
前記したＣｏ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ合金軟磁性材料をボウル
ミルにより１００ｍｅｓｈ以下に微粉砕した後フェノー
ル樹脂とともに所定の形状に成型し、樹脂を硬化させる
ことにより粉末を固めて製造される。かくして作られた
樹脂ボンド磁性材料の表面を絶縁コーティングすること
により高周波での透磁率が向上すると言われている。
【０００５】また、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ−Ｍｏ系アモ
ルファス合金をボールミルにより粉砕し、通常のホット
プレスにより固めることによりバルク材料とすることも
提案されている。
ルファス合金をボールミルにより粉砕し、通常のホット
プレスにより固めることによりバルク材料とすることも
提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記Ｃｏ70.3Ｆｅ4.7
Ｓｉ10Ｂ15組成を例にとって説明したアモルファス合金
箔のトロイダルコアは、箔の間の絶縁をとるために絶縁
紙を挟まれているが、その絶縁紙を挟むために占積率を
高めることができず、その結果としてトロイダルコアの
飽和磁束密度が小さくなる問題がある。また、高周波で
の透磁率を高めるために箔の厚さを１０μｍ以下とする
と、通常の１０μｍ以上の厚さの箔帯の占積率以下にな
るという問題点もある。
Ｓｉ10Ｂ15組成を例にとって説明したアモルファス合金
箔のトロイダルコアは、箔の間の絶縁をとるために絶縁
紙を挟まれているが、その絶縁紙を挟むために占積率を
高めることができず、その結果としてトロイダルコアの
飽和磁束密度が小さくなる問題がある。また、高周波で
の透磁率を高めるために箔の厚さを１０μｍ以下とする
と、通常の１０μｍ以上の厚さの箔帯の占積率以下にな
るという問題点もある。
【０００７】磁性粉末を固めたトロイダルコアは箔帯ト
ロイダルコアに付随する問題は避けられるが、接合剤と
して使用されるフェノール樹脂が実用上必要とされる７
０％未満に占積率を低下させ、このためトロイダル透磁
率も低くなった。
ロイダルコアに付随する問題は避けられるが、接合剤と
して使用されるフェノール樹脂が実用上必要とされる７
０％未満に占積率を低下させ、このためトロイダル透磁
率も低くなった。
【０００８】また、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｓｉ−Ｂ−Ｍｏ系のア
モルファス合金のホットプレス粉末では、α−Ｆｅ以外
にＦｅ3 Ｓｉやその他各種ケイ化物が析出し、箔帯と比
べて著しく透磁率が低下する問題点がある。
モルファス合金のホットプレス粉末では、α−Ｆｅ以外
にＦｅ3 Ｓｉやその他各種ケイ化物が析出し、箔帯と比
べて著しく透磁率が低下する問題点がある。
【０００９】アモルファス材料を、結晶化温度（Ｔｘ）
直下であるいはガラス温度（Ｔｇ）が明瞭に現れるもの
は、ＴｘとＴｇとの間で温間加工を施すことにより小さ
な力で変形を起こさせ所望の形状に加工することは公知
である。ところが、実際に上記の条件で加工を行ったバ
ルク材料では、アモルファス組織に一部結晶が析出した
り、あるいは強加圧を加えても接合強度が上がらないこ
とがあった。
直下であるいはガラス温度（Ｔｇ）が明瞭に現れるもの
は、ＴｘとＴｇとの間で温間加工を施すことにより小さ
な力で変形を起こさせ所望の形状に加工することは公知
である。ところが、実際に上記の条件で加工を行ったバ
ルク材料では、アモルファス組織に一部結晶が析出した
り、あるいは強加圧を加えても接合強度が上がらないこ
とがあった。
【００１０】さらに、軟磁性材料の場合、透磁率の向上
を図るためにα−Ｆｅ結晶をコントロールされた量と大
きさで析出させる必要がある。しかしながら従来の加工
法では所望の結晶析出が得られないので、本発明者は鋭
意研究の結果、バルク化の焼結と透磁率向上の為のα−
Ｆｅの析出が急速昇温によって同時に可能であることを
究明し、本発明を完成した。
を図るためにα−Ｆｅ結晶をコントロールされた量と大
きさで析出させる必要がある。しかしながら従来の加工
法では所望の結晶析出が得られないので、本発明者は鋭
意研究の結果、バルク化の焼結と透磁率向上の為のα−
Ｆｅの析出が急速昇温によって同時に可能であることを
究明し、本発明を完成した。
【００１１】
【課題を解決するための手段】すなわち、上記問題点を
解決する本発明は、Ｆｅ系アモルファス磁性合金粉末を
１００℃／ｓ〜１００００℃／ｓの速度で結晶化温度以
下の温度に昇温し、金型鍛造しその後１００℃／ｓの速
度以上で急冷することにより５００ｎｍ以下の微細結晶
質α−Ｆｅが分散したアモルファスバルク磁性材料の製
造方法に関する。
解決する本発明は、Ｆｅ系アモルファス磁性合金粉末を
１００℃／ｓ〜１００００℃／ｓの速度で結晶化温度以
下の温度に昇温し、金型鍛造しその後１００℃／ｓの速
度以上で急冷することにより５００ｎｍ以下の微細結晶
質α−Ｆｅが分散したアモルファスバルク磁性材料の製
造方法に関する。
【００１２】以下本発明の構成を説明する。本発明にお
いてはＦｅが主成分のアモルファス磁性合金が所定条件
の金型鍛造により結晶化温度以下、望ましくは加工性が
良好なその直下の温度でバルク材料に加工される。ここ
で鍛造とは、型又はロールにより被加工材料を押しつぶ
し、寸法を減少させるという広義の加工法である。これ
らの加工法ではハンマー、プレス、ロール等の金型を使
用して高速加工を実現して、結晶の発生と成長を所望の
状態にコントロールするとともに、相対密度が好ましく
は９８％以上のバルク材料を作るものである。
いてはＦｅが主成分のアモルファス磁性合金が所定条件
の金型鍛造により結晶化温度以下、望ましくは加工性が
良好なその直下の温度でバルク材料に加工される。ここ
で鍛造とは、型又はロールにより被加工材料を押しつぶ
し、寸法を減少させるという広義の加工法である。これ
らの加工法ではハンマー、プレス、ロール等の金型を使
用して高速加工を実現して、結晶の発生と成長を所望の
状態にコントロールするとともに、相対密度が好ましく
は９８％以上のバルク材料を作るものである。
【００１３】本発明法における昇温は高周波誘導加熱な
どにより達成され、所定の加工温度に昇温後にはできる
だけ速やかに加工を行う。加工は自然充填あるいは予備
的突き固めなどで金型に充填された粉末を押し固めるこ
とにより行う。その後、金型に冷却水などを吹きつける
か、あるいはバルク材料を下パンチなどで金型外に押し
出した後に水冷などを行う。
どにより達成され、所定の加工温度に昇温後にはできる
だけ速やかに加工を行う。加工は自然充填あるいは予備
的突き固めなどで金型に充填された粉末を押し固めるこ
とにより行う。その後、金型に冷却水などを吹きつける
か、あるいはバルク材料を下パンチなどで金型外に押し
出した後に水冷などを行う。
【００１４】本発明者らは、研究の過程でＦｅ74Ｎｉ3
Ｓｉ3 Ｍｏ3 Ｂ17母合金のバルク材料を以下の方法で製
造した。この材料を高圧ガスアトマイズ法により急冷凝
固し−２０μｍ以下の粉末を作り、その粉末の組織をＸ
線回折により調べたところ、ブロードな回折像が得られ
アモルファス単相であることが確認された。それを薄い
ステンレスの容器に充填し若干加圧したのち高周波加熱
により１００〜１００００℃／ｓの昇温速度で加熱し過
冷状態を保持したまま金型で５ｔｏｎ／ｃｍ2の力で鍛
造した。得られたバルク材料の磁気特性を測ったところ
高周波での磁気特性に優れていた。また、その原因を知
るためにバルク材料の組織を調べたところ、１００〜４
００ｎｍのα−Ｆｅ粒子の分散したアモルファス相であ
ることが確認された。
Ｓｉ3 Ｍｏ3 Ｂ17母合金のバルク材料を以下の方法で製
造した。この材料を高圧ガスアトマイズ法により急冷凝
固し−２０μｍ以下の粉末を作り、その粉末の組織をＸ
線回折により調べたところ、ブロードな回折像が得られ
アモルファス単相であることが確認された。それを薄い
ステンレスの容器に充填し若干加圧したのち高周波加熱
により１００〜１００００℃／ｓの昇温速度で加熱し過
冷状態を保持したまま金型で５ｔｏｎ／ｃｍ2の力で鍛
造した。得られたバルク材料の磁気特性を測ったところ
高周波での磁気特性に優れていた。また、その原因を知
るためにバルク材料の組織を調べたところ、１００〜４
００ｎｍのα−Ｆｅ粒子の分散したアモルファス相であ
ることが確認された。
【００１５】
【作用】上記以外の材料についても実験を行い本発明法
の金型加工条件を以下のように特定した。溶湯を急速冷
却させて大きな過冷度で凝固させた非晶質材料では、非
晶質組織の中にも歪み等原子の揺らぎは起こっており、
結晶がランダムに析出し易い状態である。したがって、
α−Ｆｅ結晶を均一に析出させて磁気特性を向上させる
ためには加工温度への昇温速度及び降温速度が１００℃
／ｓ未満になるのは避ける必要がある。また昇温速度が
１００℃／未満であると、核生成頻度より成長速度が大
きくなり、α−Ｆｅ結晶組織が粗大化してしまう。ま
た、昇温速度が１００００℃／ｓを越えると十分な量の
α−Ｆｅ核発生を確保できなく、磁気特性の向上が期待
できない。昇温速度の特に好ましい範囲は５００〜１０
００℃／ｓである。 また、微細結晶質粒子の大きさを
５００ｎｍ以下とした理由は、この値を越えると高周波
での磁気特性が改善されないからである。次に実施例に
より本発明を説明する。
の金型加工条件を以下のように特定した。溶湯を急速冷
却させて大きな過冷度で凝固させた非晶質材料では、非
晶質組織の中にも歪み等原子の揺らぎは起こっており、
結晶がランダムに析出し易い状態である。したがって、
α−Ｆｅ結晶を均一に析出させて磁気特性を向上させる
ためには加工温度への昇温速度及び降温速度が１００℃
／ｓ未満になるのは避ける必要がある。また昇温速度が
１００℃／未満であると、核生成頻度より成長速度が大
きくなり、α−Ｆｅ結晶組織が粗大化してしまう。ま
た、昇温速度が１００００℃／ｓを越えると十分な量の
α−Ｆｅ核発生を確保できなく、磁気特性の向上が期待
できない。昇温速度の特に好ましい範囲は５００〜１０
００℃／ｓである。 また、微細結晶質粒子の大きさを
５００ｎｍ以下とした理由は、この値を越えると高周波
での磁気特性が改善されないからである。次に実施例に
より本発明を説明する。
【００１６】
実施例１ Ｆｅ73Ｎｉ4 Ｍｏ3 Ｂ17Ｓｉ3 合金を高周波溶解炉で溶
製し、得られた合金を高圧ガスアトマイズ装置の溶解槽
にセットした。この溶解槽内の合金を高周波溶解により
溶解し、溶落後１２００℃まで昇温した。その後溶解槽
の底に取り付けたノズルを通して溶湯を流下させ、ノズ
ルの下に取り付けたガスアトマイズ部により７０ｋｇ／
ｃｍ2 の高圧ガスで微粒化し、急速冷却し粉末を得た。
その粉末を−２０μｍに分級したのち、Ｘ線回折したと
ころブロードなハローを示したので、分級された粉末の
組織はアモルファスであることが確認された。
製し、得られた合金を高圧ガスアトマイズ装置の溶解槽
にセットした。この溶解槽内の合金を高周波溶解により
溶解し、溶落後１２００℃まで昇温した。その後溶解槽
の底に取り付けたノズルを通して溶湯を流下させ、ノズ
ルの下に取り付けたガスアトマイズ部により７０ｋｇ／
ｃｍ2 の高圧ガスで微粒化し、急速冷却し粉末を得た。
その粉末を−２０μｍに分級したのち、Ｘ線回折したと
ころブロードなハローを示したので、分級された粉末の
組織はアモルファスであることが確認された。
【００１７】その粉末を０．００５ｍｍの厚さのステン
レス鋼製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填
したのち、図１の装置にセットした。図中、１はプレス
又はハンマー、２はカプセルに真空封入された試料、３
は高周波コイル、５は受台、６は冷媒入口、７は冷媒出
口、８は金型である。高周波加熱により常温から５００
℃の温度まで１００００℃／ｓの速度で加熱した。それ
を金型により型鍛造し寸法を１０．０ｍｍ×１０．０ｍ
ｍ×２．０ｍｍとした後、水噴射により１００℃／ｓの
速度で急速冷却した。その材料の磁気特性を測定したと
ころ、１０００ｋＨｚでμ＝５００であり、高周波特性
に優れたものであった。その組織を調査したところ、Ｘ
線回折ではブロードなハローとともにα−Ｆｅの結晶ピ
ークが回折された。また、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）に
より微細組織を観察したところ１００〜４００ｎｍの大
きさのα−Ｆｅ粒子が分散したアモルファス合金である
ことがわかった。
レス鋼製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填
したのち、図１の装置にセットした。図中、１はプレス
又はハンマー、２はカプセルに真空封入された試料、３
は高周波コイル、５は受台、６は冷媒入口、７は冷媒出
口、８は金型である。高周波加熱により常温から５００
℃の温度まで１００００℃／ｓの速度で加熱した。それ
を金型により型鍛造し寸法を１０．０ｍｍ×１０．０ｍ
ｍ×２．０ｍｍとした後、水噴射により１００℃／ｓの
速度で急速冷却した。その材料の磁気特性を測定したと
ころ、１０００ｋＨｚでμ＝５００であり、高周波特性
に優れたものであった。その組織を調査したところ、Ｘ
線回折ではブロードなハローとともにα−Ｆｅの結晶ピ
ークが回折された。また、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）に
より微細組織を観察したところ１００〜４００ｎｍの大
きさのα−Ｆｅ粒子が分散したアモルファス合金である
ことがわかった。
【００１８】比較例１ 実施例１の粉末を０．００５ｍｍの厚さのステンレス鋼
製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填した後
図１の装置にセットした。容器を４４０±１０℃の保持
炉に１時間保持し、所定の温度４４０±１０℃とした。
それをプレスにより金型鍛造した後１００℃／ｓの冷却
速度で常温までもどした。実施例１と同じ形状のバルク
材料は、磁気特性を磁気測定器で高周波測定をしたとこ
ろ、１０００ｋＨｚでμ＝１５であり、透磁率の小さい
軟磁性材であった。その組織をＴＥＭで調べたところ、
α−Ｆｅ粒子の粗大化しており、又アモルファスの量が
少ないものであった。
製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填した後
図１の装置にセットした。容器を４４０±１０℃の保持
炉に１時間保持し、所定の温度４４０±１０℃とした。
それをプレスにより金型鍛造した後１００℃／ｓの冷却
速度で常温までもどした。実施例１と同じ形状のバルク
材料は、磁気特性を磁気測定器で高周波測定をしたとこ
ろ、１０００ｋＨｚでμ＝１５であり、透磁率の小さい
軟磁性材であった。その組織をＴＥＭで調べたところ、
α−Ｆｅ粒子の粗大化しており、又アモルファスの量が
少ないものであった。
【００１９】比較例２ 実施例１の粉末を０．００５ｍｍの厚さのステンレス鋼
製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填した後
図１の装置にセットした。高周波加熱により常温から５
００℃の温度まで１００００℃／ｓの速度で加熱した。
それを金型により型鍛造した後１０-1℃／ｓとゆっくり
冷却した。得られたバルク材の磁気特性を磁気測定器で
高周波磁気測定したところ、１０００ｋＨｚでμ＝２
５、Ｈｃ＝８Ｏｅであり、透磁率が小さくまた保磁力が
大きく軟磁性材料には不向きであった。その組織をＸ線
回折で調べたところアモルファスであった。このバルク
材料では、徐冷により構造緩和が進んでいるので、ＴＥ
Ｍ解析をすれば粗大結晶が検出できたはずであるが、そ
の結晶はＸ線回折では検出できない程度の微結晶である
と思われる。
製の、寸法が１０×１０×１０ｍｍの容器に充填した後
図１の装置にセットした。高周波加熱により常温から５
００℃の温度まで１００００℃／ｓの速度で加熱した。
それを金型により型鍛造した後１０-1℃／ｓとゆっくり
冷却した。得られたバルク材の磁気特性を磁気測定器で
高周波磁気測定したところ、１０００ｋＨｚでμ＝２
５、Ｈｃ＝８Ｏｅであり、透磁率が小さくまた保磁力が
大きく軟磁性材料には不向きであった。その組織をＸ線
回折で調べたところアモルファスであった。このバルク
材料では、徐冷により構造緩和が進んでいるので、ＴＥ
Ｍ解析をすれば粗大結晶が検出できたはずであるが、そ
の結晶はＸ線回折では検出できない程度の微結晶である
と思われる。
【００２０】
【発明の効果】本発明の方法によると、バルク材料に加
工する工程でアモルファスの過冷状態を十分保持しなが
ら結晶核の発生をコントロールするので、微細なα−Ｆ
ｅ粒子を析出させることが可能となり、優れた軟磁性を
有するバルク材料を提供できる。
工する工程でアモルファスの過冷状態を十分保持しなが
ら結晶核の発生をコントロールするので、微細なα−Ｆ
ｅ粒子を析出させることが可能となり、優れた軟磁性を
有するバルク材料を提供できる。
【図１】 加熱・鍛造・冷却を同じ場所で行う装置であ
る。
る。
１ プレス又はハンマー ２ カプセルに真空封入された試料 ３ 高周波コイル ５ 受台 ６ 冷媒入口 ７ 冷媒出口 ８ 金型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000215785 帝国ピストンリング株式会社 東京都中央区八重洲１丁目９番９号 (72)発明者 増本 健 宮城県仙台市青葉区上杉３丁目８−22 (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地 川内住宅 11−806 (72)発明者 加藤 晃 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 堀切 秀彦 東京都中央区八重洲１丁目９番９号 帝国 ピストンリング株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｆｅ系アモルファス磁性合金粉末を１０
０℃／ｓ〜１００００℃／ｓの速度で結晶化温度以下の
温度に昇温し、金型鍛造しその後１００℃／ｓの速度以
上で急冷することにより５００ｎｍ以下の微細結晶質α
−Ｆｅが分散したアモルファス組織とすることを特徴と
するアモルファスバルク磁性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21744792A JPH0641675A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アモルファスバルク磁性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21744792A JPH0641675A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アモルファスバルク磁性材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641675A true JPH0641675A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16704386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21744792A Pending JPH0641675A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | アモルファスバルク磁性材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641675A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7067022B2 (en) | 2000-11-09 | 2006-06-27 | Battelle Energy Alliance, Llc | Method for protecting a surface |
-
1992
- 1992-07-24 JP JP21744792A patent/JPH0641675A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7067022B2 (en) | 2000-11-09 | 2006-06-27 | Battelle Energy Alliance, Llc | Method for protecting a surface |
| US8097095B2 (en) * | 2000-11-09 | 2012-01-17 | Battelle Energy Alliance, Llc | Hardfacing material |
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