JPH0640696B2 - 変圧器の直流偏磁検出方法 - Google Patents
変圧器の直流偏磁検出方法Info
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- JPH0640696B2 JPH0640696B2 JP63052717A JP5271788A JPH0640696B2 JP H0640696 B2 JPH0640696 B2 JP H0640696B2 JP 63052717 A JP63052717 A JP 63052717A JP 5271788 A JP5271788 A JP 5271788A JP H0640696 B2 JPH0640696 B2 JP H0640696B2
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Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] この発明は、最小スペースで且つ損失及び騒音が発生す
ることのない変圧器の直流偏磁検出方法に関するもので
ある。
ることのない変圧器の直流偏磁検出方法に関するもので
ある。
[従来の技術] 一般に、インバータの交流出力電圧は低いため、変圧器
の一次側に接続して昇圧している。しかし、トランジス
タなどを用いたインバータにおいては、インバータ回路
の各アームの電圧降下のばらつきトランジスタの導通期
間のばらつきなどにより、交流出力電圧に直流成分が含
まれることがある。この直流成分の影響により、インバ
ータの主回路の出力端子に接続される負荷としての変圧
器が直流偏磁を生じると、鉄損、励磁電流、騒音が増大
するなどの特性の悪化を来すので、直流偏磁は防止しな
ければならない。
の一次側に接続して昇圧している。しかし、トランジス
タなどを用いたインバータにおいては、インバータ回路
の各アームの電圧降下のばらつきトランジスタの導通期
間のばらつきなどにより、交流出力電圧に直流成分が含
まれることがある。この直流成分の影響により、インバ
ータの主回路の出力端子に接続される負荷としての変圧
器が直流偏磁を生じると、鉄損、励磁電流、騒音が増大
するなどの特性の悪化を来すので、直流偏磁は防止しな
ければならない。
従来、この種の変圧器の直流偏磁を検出する方法として
は、例えば、特願昭62-28353号に記載されたような方法
がある。これは、インバータの主回路に並列に可飽和リ
アクトルを接続し、この可飽和リアクトルによって電流
を検出する電流検出手段と、この電流検出手段によって
検出されたリアクトルの電流極性をフォトカプラによっ
て判別する極性判別手段とを用いた方法である。
は、例えば、特願昭62-28353号に記載されたような方法
がある。これは、インバータの主回路に並列に可飽和リ
アクトルを接続し、この可飽和リアクトルによって電流
を検出する電流検出手段と、この電流検出手段によって
検出されたリアクトルの電流極性をフォトカプラによっ
て判別する極性判別手段とを用いた方法である。
[発明が解決しようとする課題] しかしながら、上記のような従来の変圧器の直流偏磁検
出方法はでは、可飽和リアクトルという別の装置を設置
ためのスペースを余計に必要とし、又、可飽和リアクト
ルそのものが損失や騒音を発生するという問題点があっ
た。
出方法はでは、可飽和リアクトルという別の装置を設置
ためのスペースを余計に必要とし、又、可飽和リアクト
ルそのものが損失や騒音を発生するという問題点があっ
た。
この発明は上記のような問題点を解決するためになされ
たもので、余計なスペースを必要とせず、又、損失及び
騒音が発生することのない変圧器の直流偏磁検出方法を
得ることを目的とする。
たもので、余計なスペースを必要とせず、又、損失及び
騒音が発生することのない変圧器の直流偏磁検出方法を
得ることを目的とする。
[課題を解決するための手段] この発明に係る変圧器の直流偏磁検出方法は、変圧器の
鉄心の近傍に磁気検出器を設け、この磁気検出器の出力
電圧の波形をフーリエ級数展開し、偶数調波の有無によ
って直流偏磁を検出するものである。
鉄心の近傍に磁気検出器を設け、この磁気検出器の出力
電圧の波形をフーリエ級数展開し、偶数調波の有無によ
って直流偏磁を検出するものである。
[作用] この発明においては、変圧器の鉄心が直流偏磁を生じる
と、鉄心の磁化力が正負非対称になり、磁気検出器から
の出力電圧に偶数調波が含まれることに着目し、鉄心の
磁化力の変化を直接監視して直流偏磁の有無を判別す
る。
と、鉄心の磁化力が正負非対称になり、磁気検出器から
の出力電圧に偶数調波が含まれることに着目し、鉄心の
磁化力の変化を直接監視して直流偏磁の有無を判別す
る。
[実施例] 以下、この発明の一実施例を図について説明する。第1
図はこの発明の一実施例を説明するための変圧器を示す
水平断面図であり、ここでは外鉄形の変圧器を例にとっ
ている。第2図は第1図の変圧器を正面及び側面からみ
た場合の構成図であり、第1図は第2図のA−A′断面
を示している。第3図はこの発明の一実施例に用いられ
る直流偏磁検出回路を示すブロック図である。第4図は
この発明が適用される他の変圧器を示す断面図であり、
内鉄形の変圧器の例を示している。
図はこの発明の一実施例を説明するための変圧器を示す
水平断面図であり、ここでは外鉄形の変圧器を例にとっ
ている。第2図は第1図の変圧器を正面及び側面からみ
た場合の構成図であり、第1図は第2図のA−A′断面
を示している。第3図はこの発明の一実施例に用いられ
る直流偏磁検出回路を示すブロック図である。第4図は
この発明が適用される他の変圧器を示す断面図であり、
内鉄形の変圧器の例を示している。
第1図において、鉄心(1)は変圧器(10)の磁気回路を構
成しており、この鉄心(1)には二次側の高圧コイル(2)及
び一次側の低圧コイル(3)が巻かれている。高圧コイル
(2)に負荷が接続されていない無負荷励磁状態において
は、低圧コイル(3)に励磁電流iLが流れると、この励磁
電流iLにより磁束φLが発生し、鉄心(1)の磁化力に対
応する磁界HLが発生するようになっている。
成しており、この鉄心(1)には二次側の高圧コイル(2)及
び一次側の低圧コイル(3)が巻かれている。高圧コイル
(2)に負荷が接続されていない無負荷励磁状態において
は、低圧コイル(3)に励磁電流iLが流れると、この励磁
電流iLにより磁束φLが発生し、鉄心(1)の磁化力に対
応する磁界HLが発生するようになっている。
鉄心(1)の近傍には磁気検出器としてのサーチコイル(4)
が設けられている。このサーチコイル(4)は、第2図及
び第6図にも示すように、例えば鉄心(1)のほぼ中央に
位置しているが、鉄心(1)の近傍であれば他の位置に配
設されてもよい。
が設けられている。このサーチコイル(4)は、第2図及
び第6図にも示すように、例えば鉄心(1)のほぼ中央に
位置しているが、鉄心(1)の近傍であれば他の位置に配
設されてもよい。
第2図において、タンク(5)は鉄心(1)、高圧コイル(2)
及び低圧コイル(3)を収納しており、変圧器(10)を構成
している。高圧コイル(2)の出力端子にはブッシング(6
a)及び(6b)が設けられ、タンク(5)との絶縁を確保して
いる。各ブッシング(6a)及び(6b)は出力電圧の大きさに
応じて大きさが異なっている。又、サーチコイル(4)に
は出力端子(7)が設けられ、タンク(5)から引き出されて
いる。
及び低圧コイル(3)を収納しており、変圧器(10)を構成
している。高圧コイル(2)の出力端子にはブッシング(6
a)及び(6b)が設けられ、タンク(5)との絶縁を確保して
いる。各ブッシング(6a)及び(6b)は出力電圧の大きさに
応じて大きさが異なっている。又、サーチコイル(4)に
は出力端子(7)が設けられ、タンク(5)から引き出されて
いる。
第3図において、変圧器(10)の低圧コイル(3)にはイン
バータ(11)が接続され、出力側の高圧コイル(2)にはブ
ッシング(6a)及び(6b)を介して所望の負荷(図示せず)
が接続されている。
バータ(11)が接続され、出力側の高圧コイル(2)にはブ
ッシング(6a)及び(6b)を介して所望の負荷(図示せず)
が接続されている。
サーチコイル(4)の出力端子(7)から得られる出力電圧E
は積分器(12)により積分され、積分後の出力電圧EHは
フーリエ級数展開器(13)に印加されて展開信号Fnとな
る。この展開信号Fnは偶数調波検出器(14)に入力され
て偶数調波F2、F4、…の有無が判別され、偶数調波
F2、F4、…が検出されたときは検出信号Dが出力さ
れるようになっている。
は積分器(12)により積分され、積分後の出力電圧EHは
フーリエ級数展開器(13)に印加されて展開信号Fnとな
る。この展開信号Fnは偶数調波検出器(14)に入力され
て偶数調波F2、F4、…の有無が判別され、偶数調波
F2、F4、…が検出されたときは検出信号Dが出力さ
れるようになっている。
次に、第1図〜第4図を参照しながら、サーチコイル
(4)の出力電圧Eをフーリエ級数展開して直流偏磁を検
出するこの発明の一実施例について説明する。
(4)の出力電圧Eをフーリエ級数展開して直流偏磁を検
出するこの発明の一実施例について説明する。
サーチコイル(4)の出力電圧E[V]は、サーチコイル(4)
が設置されている空間の磁界Hの時間微分であるから、 E=N・S・μdH/dt… 但し、N:サーチコイル巻数 S:サーチコイル断面積[m2] μ:サーチコイルの磁心透磁率[H/m] H:磁界[A/m] で表わされる。
が設置されている空間の磁界Hの時間微分であるから、 E=N・S・μdH/dt… 但し、N:サーチコイル巻数 S:サーチコイル断面積[m2] μ:サーチコイルの磁心透磁率[H/m] H:磁界[A/m] で表わされる。
又、積分器(12)の出力電圧EHは、サーチコイル(4)の
出力電圧Eの時間積分であるから、 EH=A∫Edt 但し、A:積分器の積分定数 で表わされ、式を代入すれば、 EH=(A/N・S・μ)H… となる。
出力電圧Eの時間積分であるから、 EH=A∫Edt 但し、A:積分器の積分定数 で表わされ、式を代入すれば、 EH=(A/N・S・μ)H… となる。
こうして積分された出力電圧EHは、フーリエ級数展開
器(13)により展開信号Fn(nは正の整数)となって偶
数調波検出器(14)に入力される。このとき、直流偏磁が
生じていなければ、鉄心(1)の磁化力は正負対称である
から、磁界Hの正負に関するピーク値は対称になり、展
開信号Fnに偶数調波F2、F4、…は含まれない。
器(13)により展開信号Fn(nは正の整数)となって偶
数調波検出器(14)に入力される。このとき、直流偏磁が
生じていなければ、鉄心(1)の磁化力は正負対称である
から、磁界Hの正負に関するピーク値は対称になり、展
開信号Fnに偶数調波F2、F4、…は含まれない。
一方、直流偏磁が生じると、鉄心(1)の磁化力が正負非
対称となるため、磁界Hの正負に関するピーク値は非対
称となり、出力電圧EHの展開信号Fnに偶数調波が含
まれるようになる。従って、偶数調波検出器(14)から検
出信号Dが出力され、これにより直流偏磁が生じている
ことが分かる。
対称となるため、磁界Hの正負に関するピーク値は非対
称となり、出力電圧EHの展開信号Fnに偶数調波が含
まれるようになる。従って、偶数調波検出器(14)から検
出信号Dが出力され、これにより直流偏磁が生じている
ことが分かる。
この発明が適用される変圧器(10)としては、第1図及び
第2図のように外鉄形であっても、又は、第4図のよう
に内鉄形であってもよく、共に同等の効果を奏すること
は言うまでもない。
第2図のように外鉄形であっても、又は、第4図のよう
に内鉄形であってもよく、共に同等の効果を奏すること
は言うまでもない。
尚、上記実施例では、磁気検出器としてサーチコイル
(4)を用いたが、ホール素子(図示せず)を用いてもよ
い。この場合、ホール素子を駆動するための電源が別に
必要となるが、第3図と同構成の直流偏磁検出回路を用
いることができる。
(4)を用いたが、ホール素子(図示せず)を用いてもよ
い。この場合、ホール素子を駆動するための電源が別に
必要となるが、第3図と同構成の直流偏磁検出回路を用
いることができる。
又、ノイズ成分を減衰させるため、積分後の出力電圧E
Hをフーリエ級数展開するようにしたが、ノイズによる
影響が少ない場合は、サーチコイル(4)の出力電圧Eを
直接フーリエ級数展開してもよい。この場合、ノイズ成
分に減衰されなくなるが、出力電圧Eに含まれる偶数調
波成分の減衰を防ぐことができる。
Hをフーリエ級数展開するようにしたが、ノイズによる
影響が少ない場合は、サーチコイル(4)の出力電圧Eを
直接フーリエ級数展開してもよい。この場合、ノイズ成
分に減衰されなくなるが、出力電圧Eに含まれる偶数調
波成分の減衰を防ぐことができる。
[発明の効果] 以上のようにこの発明によれば、変圧器の鉄心が直流偏
磁を生じると、その出力電圧波形に偶数調波が含まれる
ことに着目し、鉄心の近傍に磁気検出器を設け、この磁
気検出器の出力電圧の波形をフーリエ級数展開し、偶数
調波の有無を判別することによって直流偏磁を検出した
ので、別の装置を設置する必要がなくなり、余計なスペ
ースを必要とせず、又、損失及び騒音が発生することの
ない変圧器の直流偏磁検出方法が得られる効果がある。
磁を生じると、その出力電圧波形に偶数調波が含まれる
ことに着目し、鉄心の近傍に磁気検出器を設け、この磁
気検出器の出力電圧の波形をフーリエ級数展開し、偶数
調波の有無を判別することによって直流偏磁を検出した
ので、別の装置を設置する必要がなくなり、余計なスペ
ースを必要とせず、又、損失及び騒音が発生することの
ない変圧器の直流偏磁検出方法が得られる効果がある。
第1図はこの発明の一実施例を説明するための外鉄形の
変圧器の水平断面図、第2図は第1図の変圧器を正面及
び側面からみた構成図、第3図はこの発明の一実施例に
用いられる直流偏磁検出回路を示すブロック図、第4図
はこの発明が適用される内鉄形の変圧器を示す断面図で
ある。 (1)……鉄心、(4)……サーチコイル (10)……変圧器、(11)……インバータ (12)……積分器 (13)……フーリエ級数展開器 (14)……偶数調波検出器、E……出力電圧 EH……積分後の出力電圧 Fn……展開信号、D……検出信号 尚、図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
変圧器の水平断面図、第2図は第1図の変圧器を正面及
び側面からみた構成図、第3図はこの発明の一実施例に
用いられる直流偏磁検出回路を示すブロック図、第4図
はこの発明が適用される内鉄形の変圧器を示す断面図で
ある。 (1)……鉄心、(4)……サーチコイル (10)……変圧器、(11)……インバータ (12)……積分器 (13)……フーリエ級数展開器 (14)……偶数調波検出器、E……出力電圧 EH……積分後の出力電圧 Fn……展開信号、D……検出信号 尚、図中、同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (6)
- 【請求項1】変圧器の鉄心の近傍に磁気検出器を設け、
この磁気検出器の出力電圧の波形をフーリエ級数展開
し、偶数調波の有無によって直流偏磁を検出することを
特徴とする変圧器の直流偏磁検出方法。 - 【請求項2】磁気検出器の出力電圧の波形は、積分後に
フーリエ級数展開されることを特徴とする特許請求の範
囲第1項記載の直流偏磁検出方法。 - 【請求項3】磁気検出器としてサーチコイルを用いたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2項記載の
変圧器の直流偏磁検出方法。 - 【請求項4】磁気検出器としてホール素子を用いたこと
を特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2項記載の変
圧器の直流偏磁検出方法。 - 【請求項5】変圧器は外鉄形であることを特徴とする特
許請求の範囲第1項乃至第4項のいずれかに記載の変圧
器の直流偏磁検出方法。 - 【請求項6】変圧器は内鉄形であることを特徴とする特
許請求の範囲第1項乃至第4項のいずれかに記載の変圧
器の直流偏磁検出方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63052717A JPH0640696B2 (ja) | 1987-09-22 | 1988-03-08 | 変圧器の直流偏磁検出方法 |
US07/246,747 US4904945A (en) | 1987-09-22 | 1988-09-20 | Apparatus and process for detecting direct current magnetic flux deflections in an electrical transformer employing Fourier analysis |
EP88308824A EP0309255B1 (en) | 1987-09-22 | 1988-09-22 | Apparatus and process for detecting direct current magnetic flux deflections of an electrical transformer |
DE88308824T DE3883676T2 (de) | 1987-09-22 | 1988-09-22 | Gerät und Verfahren zum Nachweis von magnetischen Gleichstromflussablenkungen eines elektrischen Wandlers. |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62-238107 | 1987-09-22 | ||
JP23810787 | 1987-09-22 | ||
JP63052717A JPH0640696B2 (ja) | 1987-09-22 | 1988-03-08 | 変圧器の直流偏磁検出方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01157220A JPH01157220A (ja) | 1989-06-20 |
JPH0640696B2 true JPH0640696B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=26393367
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63052717A Expired - Fee Related JPH0640696B2 (ja) | 1987-09-22 | 1988-03-08 | 変圧器の直流偏磁検出方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4904945A (ja) |
EP (1) | EP0309255B1 (ja) |
JP (1) | JPH0640696B2 (ja) |
DE (1) | DE3883676T2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
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JPH0583805A (ja) * | 1991-09-17 | 1993-04-02 | Honda Motor Co Ltd | 電気自動車の電気負荷制限装置 |
WO1993023913A1 (en) * | 1992-05-11 | 1993-11-25 | Electric Power Research Institute | Optimized high power voltage sourced inverter system |
WO1993023914A1 (en) * | 1992-05-11 | 1993-11-25 | Electric Power Research Institute | Harmonic blocking converter system |
US5701080A (en) * | 1995-03-10 | 1997-12-23 | Cooper Industries, Inc. | Method of improving fault current measurement accuracy on electronic reclosure control |
US5525907A (en) * | 1995-03-17 | 1996-06-11 | Hughes Missile Systems Company | Active impulse magnetometer with bipolar magnetic impulse generator and fast fourier transform receiver to detect sub-surface metallic materials |
CN101681716A (zh) * | 2007-06-12 | 2010-03-24 | 西门子变压器奥地利有限责任两合公司 | 具有单向通量补偿的电力变压器 |
KR101806293B1 (ko) * | 2013-05-28 | 2017-12-07 | 지멘스 악티엔게젤샤프트 | 변압기의 코어의 자기 단방향성 플럭스 컴포넌트를 감소시키기 위한 장치 |
EP3093943B1 (en) * | 2015-05-13 | 2020-08-26 | ABB Schweiz AG | Method and apparatus for detecting vector shift |
CN112415300B (zh) * | 2020-10-25 | 2021-12-31 | 国网湖北省电力有限公司电力科学研究院 | 一种轨道交通与变压器直流偏磁关联性分析方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US4027239A (en) * | 1975-11-25 | 1977-05-31 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Current level detector |
US4723220A (en) * | 1983-04-13 | 1988-02-02 | Niagara Mohawk Power Corporation | Apparatus for power measuring and calculating Fourier components of power line parameters |
US4658213A (en) * | 1984-11-16 | 1987-04-14 | Finley Stanton M | Method and apparatus for testing direct current motors and generators, electromagnetic devices, and the like |
FR2609552B1 (fr) * | 1987-01-09 | 1990-11-30 | Merlin Gerin | Circuit de mesure de la composante continue du courant parcourant l'enroulement primaire du transformateur de sortie d'un onduleur |
JP3342728B2 (ja) * | 1993-02-04 | 2002-11-11 | 東洋ゴム工業株式会社 | 衝撃吸収性を有する硬質ウレタンフオームの製造方法 |
-
1988
- 1988-03-08 JP JP63052717A patent/JPH0640696B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-20 US US07/246,747 patent/US4904945A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-22 DE DE88308824T patent/DE3883676T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-22 EP EP88308824A patent/EP0309255B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH01157220A (ja) | 1989-06-20 |
EP0309255B1 (en) | 1993-09-01 |
DE3883676D1 (de) | 1993-10-07 |
DE3883676T2 (de) | 1994-04-28 |
US4904945A (en) | 1990-02-27 |
EP0309255A1 (en) | 1989-03-29 |
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