JPH01141364A - 交流電流計測装置 - Google Patents
交流電流計測装置Info
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- JPH01141364A JPH01141364A JP62299055A JP29905587A JPH01141364A JP H01141364 A JPH01141364 A JP H01141364A JP 62299055 A JP62299055 A JP 62299055A JP 29905587 A JP29905587 A JP 29905587A JP H01141364 A JPH01141364 A JP H01141364A
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Landscapes
- Measuring Instrument Details And Bridges, And Automatic Balancing Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、電気機器や電力系統の保護に用いられる保
護継電器用貫通形変流器を含む交流電流計測装置、こと
に励磁突流や事故電流に含まれる直流成分による鉄心の
飽和を防止する手段を有する交流電流計測装置に関する
。
護継電器用貫通形変流器を含む交流電流計測装置、こと
に励磁突流や事故電流に含まれる直流成分による鉄心の
飽和を防止する手段を有する交流電流計測装置に関する
。
電力系統に発生する事故電流には一般に交流電流に重畳
して指数関数的に減衰する直流分が含まれるので、この
直流分によって貫通形変流器（以下ＣＴと略称する）の
鉄心が磁気的に飽和し、鉄心に巻装された二次巻線に何
サイクルかの間変歪した二次電流が流れることはＣＴの
過渡特性として周知のとおシであシ、このような場合保
護継電装置の正常な応動が阻害されて事故の波及拡大の
原因となるために、例えば鉄心にギャップを設けて鉄心
の飽和を防止する方法、あるいは二次巻線にコンデンサ
を並列接続して二次巻線との間に共振回路を形成し減衰
直流成分を減衰振動電流に変換して減衰直流成分による
鉄心の飽和を防止する方法などが知られているが、前者
は鉄心の大型化を招き、後者は大型のコンデンサを必要
とするなどの問題がある。
して指数関数的に減衰する直流分が含まれるので、この
直流分によって貫通形変流器（以下ＣＴと略称する）の
鉄心が磁気的に飽和し、鉄心に巻装された二次巻線に何
サイクルかの間変歪した二次電流が流れることはＣＴの
過渡特性として周知のとおシであシ、このような場合保
護継電装置の正常な応動が阻害されて事故の波及拡大の
原因となるために、例えば鉄心にギャップを設けて鉄心
の飽和を防止する方法、あるいは二次巻線にコンデンサ
を並列接続して二次巻線との間に共振回路を形成し減衰
直流成分を減衰振動電流に変換して減衰直流成分による
鉄心の飽和を防止する方法などが知られているが、前者
は鉄心の大型化を招き、後者は大型のコンデンサを必要
とするなどの問題がある。
一方、系統に接続され九誘導電器の投入時に流れる励磁
突流にも直流分が含まれることが間々あシ、この直流分
によってＣＴの鉄心に残留磁束が発生することによシ交
流分く対する磁気飽和が早まシ、二次電流変歪の原因に
なるとともに、交流分が小さい場合には交流分くよる減
磁作用も小さく、時間的にも分単位で残留磁束による過
渡特性への影響が残るという問題が生ずる。
突流にも直流分が含まれることが間々あシ、この直流分
によってＣＴの鉄心に残留磁束が発生することによシ交
流分く対する磁気飽和が早まシ、二次電流変歪の原因に
なるとともに、交流分が小さい場合には交流分くよる減
磁作用も小さく、時間的にも分単位で残留磁束による過
渡特性への影響が残るという問題が生ずる。
第３図は三相分路リアクトルにおける従来の差動保護継
電方式を示す要部の結線図である０図において、三相分
路リアクトル１のリアクトル巻線２Ｕ、２ｖ、２Ｗはそ
のライン端側に高圧プッシング３ｔｒ、３ｖ、３ｗを備
え、その中性点Ｏ側は低圧プッシング４ｕ、４ｖ、４ｗ
を介して接地される。また、各相の高圧プッシングには
プッシングＣＴ５が、低圧プッシングにはプッシングＣ
Ｔ６が第４図にその取付状態を示すようＫそれぞれ取付
けられ、二次巻線の出力電流が互いに逆向きになるよう
出力回路８が互いに接続されて定格負担７の両端子間に
プッシングＣＴ５および乙の出力電圧差が現われるよう
構成される。
電方式を示す要部の結線図である０図において、三相分
路リアクトル１のリアクトル巻線２Ｕ、２ｖ、２Ｗはそ
のライン端側に高圧プッシング３ｔｒ、３ｖ、３ｗを備
え、その中性点Ｏ側は低圧プッシング４ｕ、４ｖ、４ｗ
を介して接地される。また、各相の高圧プッシングには
プッシングＣＴ５が、低圧プッシングにはプッシングＣ
Ｔ６が第４図にその取付状態を示すようＫそれぞれ取付
けられ、二次巻線の出力電流が互いに逆向きになるよう
出力回路８が互いに接続されて定格負担７の両端子間に
プッシングＣＴ５および乙の出力電圧差が現われるよう
構成される。
ところで、リアクトル１を電源に投入する場合に流れる
過渡電流（−大電流） Ｉｔは、第５図にその波形図を
示すように交流分工ａに重畳して指数関数的に減衰する
直流分工ｄが流れる。直流分Ｉｄの初期値は投入位相に
よって異なるが、交流分の波高値に達することもあシ、
その減衰時定数はりアクドル巻線のりアクタンスＬと抵
抗分Ｒとの比Ｌ／Ｒに比例するが、リアクトルの場合リ
アクタンスＬが大きいために時定数が長く数秒オーダに
達する。ま九−送電流工ｔによってプッシングＣＴの鉄
心の磁束密Ｂは交流分Ｂａおよび直流分Ｂｄを含み、両
成分磁束の兼ね合いにょル第５図に示すように直流分Ｂ
ｄが鉄心の飽和磁束密度Ｂｅに達しない場合においても
交流分Ｂａが飽和する現象が発生し、これに対応して二
次電流工１ｔに波形の変歪が生ずるという問題が発生す
る。
過渡電流（−大電流） Ｉｔは、第５図にその波形図を
示すように交流分工ａに重畳して指数関数的に減衰する
直流分工ｄが流れる。直流分Ｉｄの初期値は投入位相に
よって異なるが、交流分の波高値に達することもあシ、
その減衰時定数はりアクドル巻線のりアクタンスＬと抵
抗分Ｒとの比Ｌ／Ｒに比例するが、リアクトルの場合リ
アクタンスＬが大きいために時定数が長く数秒オーダに
達する。ま九−送電流工ｔによってプッシングＣＴの鉄
心の磁束密Ｂは交流分Ｂａおよび直流分Ｂｄを含み、両
成分磁束の兼ね合いにょル第５図に示すように直流分Ｂ
ｄが鉄心の飽和磁束密度Ｂｅに達しない場合においても
交流分Ｂａが飽和する現象が発生し、これに対応して二
次電流工１ｔに波形の変歪が生ずるという問題が発生す
る。
差動保護継電用ＣＴの投入時に第４図に示すような二次
電流波形の変歪が発生すると差動出力が発生し、リアク
トル巻線２に地絡等の事故電流が流れたと誤認してリア
クトルがトリップするなどの不都合が生ずるために、こ
の種のＣＴの鉄心は磁気飽和を生じないよう大型に形成
されるとともに、一対のＣＴ５および６の磁励特性を互
いに等しくすることが求められる。しかしながら、環状
のプッシングＣＴ５または６を装着するプッシングの胴
径は高圧プッシング３と低圧プッシング４とで異なＱ、
かつプッシングＣＴを収納するタンクのポケット部の寸
法も異なるために、プッシングＣＴ５および６を同一寸
法に形成することは困難であ夛、シ九がって両プッシン
グＣＴの励磁特性を広い磁束密度領域全体にわたって一
致させることが困難だという問題があり、差動保護リレ
ーの誤動作を十分には回避できないという欠点がある。
電流波形の変歪が発生すると差動出力が発生し、リアク
トル巻線２に地絡等の事故電流が流れたと誤認してリア
クトルがトリップするなどの不都合が生ずるために、こ
の種のＣＴの鉄心は磁気飽和を生じないよう大型に形成
されるとともに、一対のＣＴ５および６の磁励特性を互
いに等しくすることが求められる。しかしながら、環状
のプッシングＣＴ５または６を装着するプッシングの胴
径は高圧プッシング３と低圧プッシング４とで異なＱ、
かつプッシングＣＴを収納するタンクのポケット部の寸
法も異なるために、プッシングＣＴ５および６を同一寸
法に形成することは困難であ夛、シ九がって両プッシン
グＣＴの励磁特性を広い磁束密度領域全体にわたって一
致させることが困難だという問題があり、差動保護リレ
ーの誤動作を十分には回避できないという欠点がある。
この発明の目的は、ＣＴの鉄心を大型化しナシ過渡的励
磁特性を合わせるなどの特別の対策を構することなく、
−送電流中の直流分による鉄心の磁気飽和およびそれに
起因する二次電流の変歪などを排除し、保護継電装置の
信頼性を向上することＫある。
磁特性を合わせるなどの特別の対策を構することなく、
−送電流中の直流分による鉄心の磁気飽和およびそれに
起因する二次電流の変歪などを排除し、保護継電装置の
信頼性を向上することＫある。
上記問題点を排除するために、この発明によれば、貫通
形変流器の一次導体に被計測交流電流に重畳して流れる
直流成分によシ鉄心に生ずる残留磁束を消去する手段を
有するものであって、前記鉄心に巻装された消去コイル
と、電流制御素子および直流電源の直列回路からなル前
記消去コイルに互いに逆向きの電流を供給する２組の打
消し電流の発生回路と、前記−送導体の作る電流磁束の
検出素子と、この検出素子の出力信号から所定のレベル
を超える直流成分を抽出しその極性に対応した出力を制
御信号として前記２組の打消し電流の発生回路の電流を
制御する制御回路とを備えるものとする。
形変流器の一次導体に被計測交流電流に重畳して流れる
直流成分によシ鉄心に生ずる残留磁束を消去する手段を
有するものであって、前記鉄心に巻装された消去コイル
と、電流制御素子および直流電源の直列回路からなル前
記消去コイルに互いに逆向きの電流を供給する２組の打
消し電流の発生回路と、前記−送導体の作る電流磁束の
検出素子と、この検出素子の出力信号から所定のレベル
を超える直流成分を抽出しその極性に対応した出力を制
御信号として前記２組の打消し電流の発生回路の電流を
制御する制御回路とを備えるものとする。
上記手段において、プッシングＣＴ等の貫通形変ｌ翫−
ヶ、体よ流ゎ、１ｍ□８作６、いよい。検出素子と、こ
の検出素子の出力信号から所定のレベルを超える直流成
分（指数関数的に減衰する）を抽出しその極性に対応し
た制御信号を発する制御回路と、貫通形変流器の鉄心に
巻装された残留磁束の消去コイルと、この消去コイルに
それぞれ電流制御素子を介して互いに逆向きに接続され
た直流電源部とからなる２組の打消し電流の発生回路と
を設けたことによシ、−送電流に含まれる直流分に対応
して変化する制御信号によシミ流制御素子の通流状態が
制御されて、消去コイルに流れる打消し電流によって鉄
心内に生じた磁束と一次電流中の直流分によって鉄心内
に生じた磁束とが互いに打消し合い、鉄心中の残留磁束
が減磁される。したがって、鉄心断面積は一次電流の交
流分によって決まシ、鉄心断面積を大きくすることなく
二次電流の変歪を防ぐことが可能になるとともに、差動
傑物継電用の一対ＯＣＴの過渡的励磁特性を合わせる必
要もなくなるのでプッシングＣＴをプッシングの大きさ
に合わせて合理的な寸法に形成することができる。
ヶ、体よ流ゎ、１ｍ□８作６、いよい。検出素子と、こ
の検出素子の出力信号から所定のレベルを超える直流成
分（指数関数的に減衰する）を抽出しその極性に対応し
た制御信号を発する制御回路と、貫通形変流器の鉄心に
巻装された残留磁束の消去コイルと、この消去コイルに
それぞれ電流制御素子を介して互いに逆向きに接続され
た直流電源部とからなる２組の打消し電流の発生回路と
を設けたことによシ、−送電流に含まれる直流分に対応
して変化する制御信号によシミ流制御素子の通流状態が
制御されて、消去コイルに流れる打消し電流によって鉄
心内に生じた磁束と一次電流中の直流分によって鉄心内
に生じた磁束とが互いに打消し合い、鉄心中の残留磁束
が減磁される。したがって、鉄心断面積は一次電流の交
流分によって決まシ、鉄心断面積を大きくすることなく
二次電流の変歪を防ぐことが可能になるとともに、差動
傑物継電用の一対ＯＣＴの過渡的励磁特性を合わせる必
要もなくなるのでプッシングＣＴをプッシングの大きさ
に合わせて合理的な寸法に形成することができる。
以下この発明を実施例に基づいて説明する。
第１図はこの発明の実施例装置の構成を示す説明図、第
２図は実施例装置における電流および磁束の過渡特性を
示す波形図であシ、いずれも分路リアクトルへの適用的
を示したものである。第１図において、リアクトル巻線
２の高圧プッシング３に取付けられた貫通形変流器とし
てのプッシングＣＴｉ ５には、その鉄心１３に巻装さ
れた定格負担７を有する二次巻線１２の他に残留磁束の
消去コイル１４が巻装され、消去コイル１４には制御抵
抗２２Ａ、２２Ｂ、および電流制御素子２３Ａ、２３Ｂ
を介して互いに逆向きの打消し電流十工０．−工Ｃを供
給する直流電源部２４Ａ、２４Ｂが接続された、互いに
並列な２組の打消し電流の発生回路２１Ａおよび２４Ｂ
が設けられる。また、高圧プッシング３または高電圧導
体９に対して所定の絶縁距離を隔てて例えば環状のギャ
ップ付鉄心１７とそのギャップ中に配された電流磁束の
検出素子としてのホール素子、磁気抵抗素子等の磁電変
換素子１６が配され、その出力電圧信号Ｅｃは電流制御
素子２３Ａ、２３Ｂそれぞれに向けて制御信号を発する
制御回路３１に入力される。
２図は実施例装置における電流および磁束の過渡特性を
示す波形図であシ、いずれも分路リアクトルへの適用的
を示したものである。第１図において、リアクトル巻線
２の高圧プッシング３に取付けられた貫通形変流器とし
てのプッシングＣＴｉ ５には、その鉄心１３に巻装さ
れた定格負担７を有する二次巻線１２の他に残留磁束の
消去コイル１４が巻装され、消去コイル１４には制御抵
抗２２Ａ、２２Ｂ、および電流制御素子２３Ａ、２３Ｂ
を介して互いに逆向きの打消し電流十工０．−工Ｃを供
給する直流電源部２４Ａ、２４Ｂが接続された、互いに
並列な２組の打消し電流の発生回路２１Ａおよび２４Ｂ
が設けられる。また、高圧プッシング３または高電圧導
体９に対して所定の絶縁距離を隔てて例えば環状のギャ
ップ付鉄心１７とそのギャップ中に配された電流磁束の
検出素子としてのホール素子、磁気抵抗素子等の磁電変
換素子１６が配され、その出力電圧信号Ｅｃは電流制御
素子２３Ａ、２３Ｂそれぞれに向けて制御信号を発する
制御回路３１に入力される。
制御回路３１は、入力信号を所定のレベルに増幅する増
幅部３２と、増幅済信号中の商用周波数およびそれ以上
の交流分Ｅａを除去して指数関数的に減衰する直流分Ｅ
ｄを抽出するフィルター３３と、抽出された直流分１ｄ
を所定のレベルＥｏ以上で検出して正負極性別の信号Ｅ
ｄ−Ｅｏとして出力する判断回路３４と、判断回路３４
の出力信号を電流制御素子としての例えばＭＯ８形電界
効果トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）２３Ａおよび２６Ｂ
のゲート・ソース間制御信号に変換して出力する制御信
号発生回路３５と、電源部３９とで構成され、抽出され
た直流分が正極性のときにはＭＯ８Ｆ’ＥＴ２３Ｂを駆
動させて消去コイル１４に打消し電流−ＩＣを供給し、
直流分が負極性のときにはＭＯ８ＦＫ’１２３Ａを駆動
させて消去コイル１４に打消し電流＋工Ｃを供給する。
幅部３２と、増幅済信号中の商用周波数およびそれ以上
の交流分Ｅａを除去して指数関数的に減衰する直流分Ｅ
ｄを抽出するフィルター３３と、抽出された直流分１ｄ
を所定のレベルＥｏ以上で検出して正負極性別の信号Ｅ
ｄ−Ｅｏとして出力する判断回路３４と、判断回路３４
の出力信号を電流制御素子としての例えばＭＯ８形電界
効果トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）２３Ａおよび２６Ｂ
のゲート・ソース間制御信号に変換して出力する制御信
号発生回路３５と、電源部３９とで構成され、抽出され
た直流分が正極性のときにはＭＯ８Ｆ’ＥＴ２３Ｂを駆
動させて消去コイル１４に打消し電流−ＩＣを供給し、
直流分が負極性のときにはＭＯ８ＦＫ’１２３Ａを駆動
させて消去コイル１４に打消し電流＋工Ｃを供給する。
上述のように構成された実施例装置による残留磁束の打
消し作用を第２図に基づいて説明する。
消し作用を第２図に基づいて説明する。
先ず、−送電流工ｔとして交流分工ａおよび直流苓
分（正極性） Ｉ＆を含む励磁突流が高圧導体９を介し
てリアクトル巻線２に流入し、その大きさが従来装置に
おいては鉄心に磁気飽和を起こすに足る電流であったと
仮定する。この−送電流工ｔは高圧導体９を包囲するギ
ャップ付鉄心１７のギャップ中に一送電流工ｔ Ｋ比例
した電流磁束を訪起する。ギャップ中に配された検出素
子としての例えばホール素子１６がこの電流磁束を検知
し、その出力電圧信号Ｅｃとして＠２図に示すように交
流分Ｅａ、直流分Ｅｄを含む出力信号を制御回路３１に
向けて出力する。出力信号Ｅｃは増幅部３２によって所
定レベルに増幅された後、商用周波数以上の交流分をＦ
波するフィルター３３に入力されて第２図に示す直流分
Ｅｄが抽出される。抽出された直流分Ｅｄは例えばしき
い値±ＥＯを有する一対の比較回路からなる判断回路３
４によシ（Ｅｄ−Ｅｏ） に相応する電圧信号が検出
され、制御信号発生回路３５にょ力制御信号に変換され
た後、正極性側の電流制御素子としてのＭＯＳＦＥＴ
２３Ｂのゲート・ソース間に印加される。制御信号を受
けたＭＯ３Ｆ”ＥＴはドレイン電流対ゲート・ソース間
電圧特性のほぼ直線性領域で駆動され、Ｅｄ −Ｅｏ
に比例した打消し電流−工Ｃを消去コイル１４に供給
するが、判断回路３４の出力信号が抽出された直流分Ｅ
ｄがしきい値ＥＯに到達するまでの遅れ時間ｔ１を有す
るとともに、消去コイル１４のインダクタンスによって
波頭力なまるために、打消し電光重Ｃは第２図に示すよ
うに一送電光重ｔより ｔ１時間遅れて立上がり、１１
からｔ２における波頭部分において］１ｉ２ｄ −
Ｅ。
てリアクトル巻線２に流入し、その大きさが従来装置に
おいては鉄心に磁気飽和を起こすに足る電流であったと
仮定する。この−送電流工ｔは高圧導体９を包囲するギ
ャップ付鉄心１７のギャップ中に一送電流工ｔ Ｋ比例
した電流磁束を訪起する。ギャップ中に配された検出素
子としての例えばホール素子１６がこの電流磁束を検知
し、その出力電圧信号Ｅｃとして＠２図に示すように交
流分Ｅａ、直流分Ｅｄを含む出力信号を制御回路３１に
向けて出力する。出力信号Ｅｃは増幅部３２によって所
定レベルに増幅された後、商用周波数以上の交流分をＦ
波するフィルター３３に入力されて第２図に示す直流分
Ｅｄが抽出される。抽出された直流分Ｅｄは例えばしき
い値±ＥＯを有する一対の比較回路からなる判断回路３
４によシ（Ｅｄ−Ｅｏ） に相応する電圧信号が検出
され、制御信号発生回路３５にょ力制御信号に変換され
た後、正極性側の電流制御素子としてのＭＯＳＦＥＴ
２３Ｂのゲート・ソース間に印加される。制御信号を受
けたＭＯ３Ｆ”ＥＴはドレイン電流対ゲート・ソース間
電圧特性のほぼ直線性領域で駆動され、Ｅｄ −Ｅｏ
に比例した打消し電流−工Ｃを消去コイル１４に供給
するが、判断回路３４の出力信号が抽出された直流分Ｅ
ｄがしきい値ＥＯに到達するまでの遅れ時間ｔ１を有す
るとともに、消去コイル１４のインダクタンスによって
波頭力なまるために、打消し電光重Ｃは第２図に示すよ
うに一送電光重ｔより ｔ１時間遅れて立上がり、１１
からｔ２における波頭部分において］１ｉ２ｄ −
Ｅ。
なる電圧信号波形に対して幾分なまった波形となる。こ
こで、−送電光重を中の直流分ニｄにょシ鉄心１３に生
ずる磁化力と、消去コイル１４に流れる打消し電流−Ｉ
Ｃによシ鉄心１３に生ずる逆向きの磁化力−Ｎｃ・工Ｃ
とが互いに等しくなるよう消去コイル１４の巻数ＮＯお
よび制御抵抗２２ＢＩＣよシ調整される打消し電流−工
Ｃが設定されていれば、鉄心１３の磁束密度Ｂは励磁突
光重ｔの発生時点（ｔ＝ｏ ）からｔ２時刻までの時間
残留磁束密度Ｂｄが上昇するものの、ｔｌ 時刻以後は
Ｂｄは相互に打消されて平担となり、第５図における残
留磁束密度Ｂｄに比べて極めて低いレベルに残留磁束密
度Ｂｄが抑制される。したがって、プッシングＣＴｉ５
の二次巻線１２に流れる二次電光重、ｔ は第２図に示
すようにｔ＝ｏからｔ２時刻にかけて直流分ニー を含
むものの、ｔ２ 時刻以後は交流分烏ａ のみとなり、
残留磁束ＢｄＫよる鉄心の磁気飽和に基づいて生ずる二
次電光重、ａの変歪と、この変歪によって生ずる差動保
護継電器の誤動作が回避される。なお、一次を光重ｔに
含まれる直流分ニｄの極性が負である場合、打消し電流
の発生回路２１Ａが駆動されて十ＩＣが消去コイル１４
に供給され、鉄心１３の残留磁束が打消される。さらに
、リアクトル巻線２に地絡電流等が流れた場合について
も同様に残留磁束が打消され、第３図における一対のＣ
ｒ２および６の二次電流相互の交流分に差が生ずること
によって差動保護継電器が動作する。
こで、−送電光重を中の直流分ニｄにょシ鉄心１３に生
ずる磁化力と、消去コイル１４に流れる打消し電流−Ｉ
Ｃによシ鉄心１３に生ずる逆向きの磁化力−Ｎｃ・工Ｃ
とが互いに等しくなるよう消去コイル１４の巻数ＮＯお
よび制御抵抗２２ＢＩＣよシ調整される打消し電流−工
Ｃが設定されていれば、鉄心１３の磁束密度Ｂは励磁突
光重ｔの発生時点（ｔ＝ｏ ）からｔ２時刻までの時間
残留磁束密度Ｂｄが上昇するものの、ｔｌ 時刻以後は
Ｂｄは相互に打消されて平担となり、第５図における残
留磁束密度Ｂｄに比べて極めて低いレベルに残留磁束密
度Ｂｄが抑制される。したがって、プッシングＣＴｉ５
の二次巻線１２に流れる二次電光重、ｔ は第２図に示
すようにｔ＝ｏからｔ２時刻にかけて直流分ニー を含
むものの、ｔ２ 時刻以後は交流分烏ａ のみとなり、
残留磁束ＢｄＫよる鉄心の磁気飽和に基づいて生ずる二
次電光重、ａの変歪と、この変歪によって生ずる差動保
護継電器の誤動作が回避される。なお、一次を光重ｔに
含まれる直流分ニｄの極性が負である場合、打消し電流
の発生回路２１Ａが駆動されて十ＩＣが消去コイル１４
に供給され、鉄心１３の残留磁束が打消される。さらに
、リアクトル巻線２に地絡電流等が流れた場合について
も同様に残留磁束が打消され、第３図における一対のＣ
ｒ２および６の二次電流相互の交流分に差が生ずること
によって差動保護継電器が動作する。
この発明は前述のように、保護継電用貫通形変流器の鉄
心に残留磁束の消去コイルを巻装するとともに、電流制
御素子および直流電源部の直列体からなり互いに逆向き
の打消し電流を消去コイルに向けて出力する互いに並列
な打消し電流の発生回路と、貫通形質流器の一次電流に
よる電流磁束の検出素子と、この検出素子の出力電圧信
号に含まれる直流分を所定のレベル以上で抽出してその
極性に対応する制御信号を前記電流制御素子に向けて出
力する制御回路とを設けるよう構成した。 ４その結果
、貫通形質流器の一次導体に流れる事故を流または励磁
突流に含まれる直流分によシ買通形変流器の鉄心に生ず
る残留磁束が打消し電流の発生回路から消去コイルに供
給される打消し電流による残留磁束とは逆向きの打消し
磁束によってその大部分が消去されるので、従来技術で
問題となった残留磁束による鉄心の磁気飽和、および磁
気飽和によって生ずる二次電流の変歪が回避され、安定
した過渡特性を有する交流電流計測装置を提供すること
ができる。また、励磁突流によＱ差動保護継電器が誤動
作するなどの不都合が排除されて保護継電装置の信頼性
向上に貢献できるとともに、鉄心の磁束密度を交流分を
対象に決めることが可能となることＫよって変流器が小
型化され、かつ差動保護継電器式においては一対の変流
器の励磁特性を一致させるなどの配慮を必要とせず、高
圧プッシング、低圧プッシングそれぞれの寸法に合わせ
た合理的な寸法に形成できるなどの利点が得られる。
心に残留磁束の消去コイルを巻装するとともに、電流制
御素子および直流電源部の直列体からなり互いに逆向き
の打消し電流を消去コイルに向けて出力する互いに並列
な打消し電流の発生回路と、貫通形質流器の一次電流に
よる電流磁束の検出素子と、この検出素子の出力電圧信
号に含まれる直流分を所定のレベル以上で抽出してその
極性に対応する制御信号を前記電流制御素子に向けて出
力する制御回路とを設けるよう構成した。 ４その結果
、貫通形質流器の一次導体に流れる事故を流または励磁
突流に含まれる直流分によシ買通形変流器の鉄心に生ず
る残留磁束が打消し電流の発生回路から消去コイルに供
給される打消し電流による残留磁束とは逆向きの打消し
磁束によってその大部分が消去されるので、従来技術で
問題となった残留磁束による鉄心の磁気飽和、および磁
気飽和によって生ずる二次電流の変歪が回避され、安定
した過渡特性を有する交流電流計測装置を提供すること
ができる。また、励磁突流によＱ差動保護継電器が誤動
作するなどの不都合が排除されて保護継電装置の信頼性
向上に貢献できるとともに、鉄心の磁束密度を交流分を
対象に決めることが可能となることＫよって変流器が小
型化され、かつ差動保護継電器式においては一対の変流
器の励磁特性を一致させるなどの配慮を必要とせず、高
圧プッシング、低圧プッシングそれぞれの寸法に合わせ
た合理的な寸法に形成できるなどの利点が得られる。
第１図はこの発明の実施例装置の構成を示す説明図、第
２図は実施例装置における電圧、を流および磁束の波形
図、第３図は従来装置を示す接続図、第４図はプッシン
グＣＴの取付構造図、第５図は従来装置における電流お
よび磁束の波形図である。 １・・・分路リアクトル、１５・・・プッシングＣＴ。 １２・・・二次巻線、１３・・・鉄心、１４・・・消去
コイル、２３Ａ、２３Ｂ・・・電流制御素子（ＭＯＳ
Ｆ’ＥＴ）、２４Ａ、２４Ｂ・・・直流電源部、２１Ａ
、２１Ｂ・・・打消し電流の発生回路、１６・・・検出
素子（磁電変換素子）、３１・・・制御回路、工ｔ・・
・−送電流、工ｄ・・・直流分、工ａ・・・交流分、
％ ＩＣ、−１ｃ 用打消し電流、 Ｂｄ・・・残留磁
束、■、ｔ 用二次電流。 第１犯 第２図 招３図 第４−図
２図は実施例装置における電圧、を流および磁束の波形
図、第３図は従来装置を示す接続図、第４図はプッシン
グＣＴの取付構造図、第５図は従来装置における電流お
よび磁束の波形図である。 １・・・分路リアクトル、１５・・・プッシングＣＴ。 １２・・・二次巻線、１３・・・鉄心、１４・・・消去
コイル、２３Ａ、２３Ｂ・・・電流制御素子（ＭＯＳ
Ｆ’ＥＴ）、２４Ａ、２４Ｂ・・・直流電源部、２１Ａ
、２１Ｂ・・・打消し電流の発生回路、１６・・・検出
素子（磁電変換素子）、３１・・・制御回路、工ｔ・・
・−送電流、工ｄ・・・直流分、工ａ・・・交流分、
％ ＩＣ、−１ｃ 用打消し電流、 Ｂｄ・・・残留磁
束、■、ｔ 用二次電流。 第１犯 第２図 招３図 第４−図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）貫通形変流器の一次導体に被計測交流電流に重畳し
て流れる直流成分により鉄心に生ずる残留磁束を消去す
る手段を有するものであって、前記鉄心に巻装された消
去コイルと、電流制御素子および直流電源の直列回路か
らなり前記消去コイルに互いに逆向きの電流を供給する
２組の打消し電流の発生回路と、前記一次導体の作る電
流磁束の検出素子と、この検出素子の出力信号から所定
のレベルを超える直流成分を抽出しその極性に対応した
出力を制御信号として前記２組の打消し電流の発生回路
の電流を制御する制御回路とを備えたことを特徴とする
交流電流計測装置。 ２）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、貫通形
変流器が被計測電流を通ずる電気機器に装着されたプッ
シング変流器であることを特徴とする交流電流計測装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62299055A JPH01141364A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 交流電流計測装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62299055A JPH01141364A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 交流電流計測装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01141364A true JPH01141364A (ja) | 1989-06-02 |
Family
ID=17867624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62299055A Pending JPH01141364A (ja) | 1987-11-27 | 1987-11-27 | 交流電流計測装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01141364A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5901687A (en) * | 1997-03-28 | 1999-05-11 | Kioritz Corporation | Cassette-type fuel tank and working machine provided with the same |
| JP2004251625A (ja) * | 2003-02-18 | 2004-09-09 | Hioki Ee Corp | 電池用内部インピーダンス測定装置 |
| CN104459437A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 上海汇鸿智能控制系统有限公司 | 一种剩余电流互感器 |
-
1987
- 1987-11-27 JP JP62299055A patent/JPH01141364A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5901687A (en) * | 1997-03-28 | 1999-05-11 | Kioritz Corporation | Cassette-type fuel tank and working machine provided with the same |
| JP2004251625A (ja) * | 2003-02-18 | 2004-09-09 | Hioki Ee Corp | 電池用内部インピーダンス測定装置 |
| CN104459437A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 上海汇鸿智能控制系统有限公司 | 一种剩余电流互感器 |
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