JPH0637960B2 - 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 - Google Patents
液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置Info
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- JPH0637960B2 JPH0637960B2 JP15365986A JP15365986A JPH0637960B2 JP H0637960 B2 JPH0637960 B2 JP H0637960B2 JP 15365986 A JP15365986 A JP 15365986A JP 15365986 A JP15365986 A JP 15365986A JP H0637960 B2 JPH0637960 B2 JP H0637960B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は熱媒体による冷熱の貯蔵および放出を利用して
行なう液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置に関
し、詳細には液化天然ガスの貯蔵タンクと蒸発設備を備
えている基地における上記タンクからの気化天然ガスを
処理する方法およびその為の装置に関するものである。
行なう液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置に関
し、詳細には液化天然ガスの貯蔵タンクと蒸発設備を備
えている基地における上記タンクからの気化天然ガスを
処理する方法およびその為の装置に関するものである。
［従来の技術］ 都市ガスや火力発電等に利用される天然ガスの需要につ
いては、季節変動の他に日変動があり、特に後者につい
ては日中にピークを示し、深夜にオフピークを示すとい
う需要パターンがあり、需要の変動に合わせて天然ガス
の供給量を変動させる必要がある。ここで供給される天
性ガスとは、液化天然ガス（以下、「ＬＮＧ」という）
貯蔵タンクのＬＮＧを蒸発器で蒸発させて製造されるも
のの他、ＬＮＧ貯蔵タンクへの熱侵入によってＬＮＧが
気化することによって放出されてくるガス体（Boil Off
Gas：以下、「ＢＯＧ」という）も供給源の一翼を荷な
っている。
いては、季節変動の他に日変動があり、特に後者につい
ては日中にピークを示し、深夜にオフピークを示すとい
う需要パターンがあり、需要の変動に合わせて天然ガス
の供給量を変動させる必要がある。ここで供給される天
性ガスとは、液化天然ガス（以下、「ＬＮＧ」という）
貯蔵タンクのＬＮＧを蒸発器で蒸発させて製造されるも
のの他、ＬＮＧ貯蔵タンクへの熱侵入によってＬＮＧが
気化することによって放出されてくるガス体（Boil Off
Gas：以下、「ＢＯＧ」という）も供給源の一翼を荷な
っている。
従って、深夜のオフピークにおいてはＢＯＧの供給も抑
制する必要があるが、この様な余剰ＢＯＧを抑制する従
来技術は存在しない。今後ＬＮＧ比率は益々増大してい
くものと思われるが、そのときはＢＯＧ量も多くなるの
で、ＬＮＧの蒸発量をコントロールだけでは日変動に対
応することが困難になると思われる。
制する必要があるが、この様な余剰ＢＯＧを抑制する従
来技術は存在しない。今後ＬＮＧ比率は益々増大してい
くものと思われるが、そのときはＢＯＧ量も多くなるの
で、ＬＮＧの蒸発量をコントロールだけでは日変動に対
応することが困難になると思われる。
［発明が解決しようとする課題］ 余剰ＢＯＧは特別のガスタンクを設けて貯蔵しておくこ
とも考えられなくはないが、貯蔵設備の建設その他ラン
ニングコストの点からも製品コストを上昇させるもので
あって得策ではない。
とも考えられなくはないが、貯蔵設備の建設その他ラン
ニングコストの点からも製品コストを上昇させるもので
あって得策ではない。
一方天然ガスのパイプライン供給の発達した欧米等にお
いては、例えば英国特許第1294084号にみられる様に余
剰天然ガスをパイプライン途中より抜出し熱交換器群に
通して液化貯蔵しておき、需要時には再び熱交換器群に
通して、再度ガス化し、パイプラインに戻すシステムも
知られている。この方法は冷熱貯蔵用熱媒体を使用する
ものであり、ガス化工程では上記熱媒体に冷熱を貯蔵し
ておき、液化貯蔵工程では上記冷熱を利用するものであ
るから、ＬＮＧの液化・気化工程を熱媒体の加熱・冷却
工程に対応させる様なクローズドタイプの熱交換システ
ムを組むものであって、ＬＮＧの気化を全て熱交換器内
で行なわせる様な構成が必要となる。即ち熱交換器を多
数且つ多段に設けると共に熱媒体タンクについても多段
に設ける必要のあるシステムであり、コスト的な負担は
極めて大きい。これに対し我国においてはＬＮＧ受入気
化プラントに専用の蒸発器（例えば海水散布型蒸発器
等）を備えている為、この専用蒸発器の安定操業を害す
るものであってはならず、余剰ＢＯＧの処理について上
記英国特許の装置をそのまま転用して使用することはで
きないという事情がある。
いては、例えば英国特許第1294084号にみられる様に余
剰天然ガスをパイプライン途中より抜出し熱交換器群に
通して液化貯蔵しておき、需要時には再び熱交換器群に
通して、再度ガス化し、パイプラインに戻すシステムも
知られている。この方法は冷熱貯蔵用熱媒体を使用する
ものであり、ガス化工程では上記熱媒体に冷熱を貯蔵し
ておき、液化貯蔵工程では上記冷熱を利用するものであ
るから、ＬＮＧの液化・気化工程を熱媒体の加熱・冷却
工程に対応させる様なクローズドタイプの熱交換システ
ムを組むものであって、ＬＮＧの気化を全て熱交換器内
で行なわせる様な構成が必要となる。即ち熱交換器を多
数且つ多段に設けると共に熱媒体タンクについても多段
に設ける必要のあるシステムであり、コスト的な負担は
極めて大きい。これに対し我国においてはＬＮＧ受入気
化プラントに専用の蒸発器（例えば海水散布型蒸発器
等）を備えている為、この専用蒸発器の安定操業を害す
るものであってはならず、余剰ＢＯＧの処理について上
記英国特許の装置をそのまま転用して使用することはで
きないという事情がある。
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたものであるが、
要は上述の専用蒸発器はそのまま蒸発器として安定に操
業できる為の条件を維持し得るＢＯＧ対策、即ち余剰Ｂ
ＯＧの一時的液化貯蔵と必要時の再ガス化を行ない得る
システムであって、しかも再ガス化に当たっては、当該
システムではＬＮＧの昇温を行なうに止める（換言すれ
ば専用蒸発器においては液体から気体への変換を安定し
て行なう必要がある為、当該システムでは貯蔵されたＬ
ＮＧの気化まで行なわせることなく単に昇温させるに止
める）ことのできるシステムが必要であるとの立場から
なされたもので、その目的を端的に述べると、余剰ＢＯ
Ｇと熱媒体間の熱交換によってＢＯＧの液化および該液
化ＢＯＧを含むＬＮＧの昇温を行なうことができる方法
および装置の提供を目的とするものである。
要は上述の専用蒸発器はそのまま蒸発器として安定に操
業できる為の条件を維持し得るＢＯＧ対策、即ち余剰Ｂ
ＯＧの一時的液化貯蔵と必要時の再ガス化を行ない得る
システムであって、しかも再ガス化に当たっては、当該
システムではＬＮＧの昇温を行なうに止める（換言すれ
ば専用蒸発器においては液体から気体への変換を安定し
て行なう必要がある為、当該システムでは貯蔵されたＬ
ＮＧの気化まで行なわせることなく単に昇温させるに止
める）ことのできるシステムが必要であるとの立場から
なされたもので、その目的を端的に述べると、余剰ＢＯ
Ｇと熱媒体間の熱交換によってＢＯＧの液化および該液
化ＢＯＧを含むＬＮＧの昇温を行なうことができる方法
および装置の提供を目的とするものである。
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成し得た本発明方法とは、液化天然ガス貯
蔵タンクの液相側から液化天然ガスを取出して第１熱交
換器に導入し、この第１熱交換器にて液化天然ガスが気
化しない範囲で第２熱媒体貯蔵タンクから導入した熱媒
体に冷熱を貯蔵せしめて該熱媒体を第１熱媒体貯蔵タン
クに導入すると共に、前記第１熱交換器から冷熱付与後
の液化天然ガスを液体状態のままで液化天然ガス蒸発器
に供給するステップと、液化天然ガス貯蔵タンクの気相
側から放出されてくる気化天然ガスの全部又は一部を第
２熱交換器に導入すると共に、前記第１熱媒体貯蔵タン
クから冷熱が貯蔵された熱媒体を前記第２熱交換器に導
入し、気化天然ガスを再液化せしめて冷熱を放出した後
に熱媒体を第２熱媒体貯蔵タンクに導入するステップと
を包含する点に要旨を有する液化天然ガスの蒸発・再液
化方法である。
蔵タンクの液相側から液化天然ガスを取出して第１熱交
換器に導入し、この第１熱交換器にて液化天然ガスが気
化しない範囲で第２熱媒体貯蔵タンクから導入した熱媒
体に冷熱を貯蔵せしめて該熱媒体を第１熱媒体貯蔵タン
クに導入すると共に、前記第１熱交換器から冷熱付与後
の液化天然ガスを液体状態のままで液化天然ガス蒸発器
に供給するステップと、液化天然ガス貯蔵タンクの気相
側から放出されてくる気化天然ガスの全部又は一部を第
２熱交換器に導入すると共に、前記第１熱媒体貯蔵タン
クから冷熱が貯蔵された熱媒体を前記第２熱交換器に導
入し、気化天然ガスを再液化せしめて冷熱を放出した後
に熱媒体を第２熱媒体貯蔵タンクに導入するステップと
を包含する点に要旨を有する液化天然ガスの蒸発・再液
化方法である。
また上記目的を達成し得た本発明装置とは、液化天然ガ
ス貯蔵タンクの気相側から放出されてくる気化天然ガス
を第２熱交換器に導入し、該第２熱交換器で気化天然ガ
スを再液化して前記液化天然ガス貯蔵タンクに還流させ
る流路と、第１熱媒体貯蔵タンクから冷熱が貯蔵された
熱媒体を前記第２熱交換器に導入する流路と、前記第２
熱交換器で気化天然ガスを再液化させた後の熱媒体を第
２熱媒体貯蔵タンクに導入する流路と、前記液化天然ガ
ス貯蔵タンクから液化天然ガスを取り出して第１熱交換
器に導入し、該第１熱交換器にて液化天然ガスが気化し
ない範囲で熱媒体に冷熱を貯蔵せしめて液体状態のまま
で液化天然ガスを液化天然ガス蒸発器に供給する流路
と、前記第２熱媒体貯蔵タンクから熱媒体を前記第１熱
交換器に導入して熱媒体に冷熱を付与せしめて該熱媒体
を前記第１熱媒体貯蔵タンクに導入する流路とからなる
点に要旨を有する液化天然ガスの蒸発・再熱化装置であ
る。
ス貯蔵タンクの気相側から放出されてくる気化天然ガス
を第２熱交換器に導入し、該第２熱交換器で気化天然ガ
スを再液化して前記液化天然ガス貯蔵タンクに還流させ
る流路と、第１熱媒体貯蔵タンクから冷熱が貯蔵された
熱媒体を前記第２熱交換器に導入する流路と、前記第２
熱交換器で気化天然ガスを再液化させた後の熱媒体を第
２熱媒体貯蔵タンクに導入する流路と、前記液化天然ガ
ス貯蔵タンクから液化天然ガスを取り出して第１熱交換
器に導入し、該第１熱交換器にて液化天然ガスが気化し
ない範囲で熱媒体に冷熱を貯蔵せしめて液体状態のまま
で液化天然ガスを液化天然ガス蒸発器に供給する流路
と、前記第２熱媒体貯蔵タンクから熱媒体を前記第１熱
交換器に導入して熱媒体に冷熱を付与せしめて該熱媒体
を前記第１熱媒体貯蔵タンクに導入する流路とからなる
点に要旨を有する液化天然ガスの蒸発・再熱化装置であ
る。
［作用］ 第１図は本発明におけるＢＯＧ液化運転ステップを示す
フローチャートである。ＬＮＧ貯蔵タンクＴ（以下、単
に「タンクＴ」と呼ぶ）の気相側から放出されてきたＢ
ＯＧは、コンプレッサーＣにより昇圧される。日中であ
ればそのまま矢印Ｘ方向へ供給されていくのであるが、
本運転ステップは夜間のオフピーク中に行なわれるもの
であるから、その一部又は全部が第２熱交換器Ｅ２およ
びＥ１を経由して液化させ再びタンクＴにＬＮＧとして
還流される。尚上記第２熱交換器Ｅ２，Ｅ１のうち熱交
換器Ｅ２は予冷用に設けられたものであるが、熱交換器
Ｅ１とＥ２と一体化しシェル・アンド・コイル方式（所
謂ハンプソン式）にすることも可能である。従って、本
明細書では、熱交換器Ｅ１，Ｅ２の両者を一括して第２
熱交換器と呼ぶ。
フローチャートである。ＬＮＧ貯蔵タンクＴ（以下、単
に「タンクＴ」と呼ぶ）の気相側から放出されてきたＢ
ＯＧは、コンプレッサーＣにより昇圧される。日中であ
ればそのまま矢印Ｘ方向へ供給されていくのであるが、
本運転ステップは夜間のオフピーク中に行なわれるもの
であるから、その一部又は全部が第２熱交換器Ｅ２およ
びＥ１を経由して液化させ再びタンクＴにＬＮＧとして
還流される。尚上記第２熱交換器Ｅ２，Ｅ１のうち熱交
換器Ｅ２は予冷用に設けられたものであるが、熱交換器
Ｅ１とＥ２と一体化しシェル・アンド・コイル方式（所
謂ハンプソン式）にすることも可能である。従って、本
明細書では、熱交換器Ｅ１，Ｅ２の両者を一括して第２
熱交換器と呼ぶ。
一方熱媒体は低温熱媒体貯蔵用の第１熱媒体貯蔵タンク
Ｔ１（以下、単に「タンクＴ１」と呼ぶ）からポンプＰ
１により第１熱交換器Ｅ１およびＥ２を逆方向に経由し
て熱交換により昇温され、液体状態のままで第２熱媒体
貯蔵タンクＴ２（以下、単に「タンクＴ２」と呼ぶ）に
導入される。即ちＢＯＧと熱媒体の間で熱交換が行なわ
れることによってＢＯＧは液化され、その際ＢＯＧから
放出された放出熱（顕熱および潜熱）は熱媒体に蓄熱さ
れる。
Ｔ１（以下、単に「タンクＴ１」と呼ぶ）からポンプＰ
１により第１熱交換器Ｅ１およびＥ２を逆方向に経由し
て熱交換により昇温され、液体状態のままで第２熱媒体
貯蔵タンクＴ２（以下、単に「タンクＴ２」と呼ぶ）に
導入される。即ちＢＯＧと熱媒体の間で熱交換が行なわ
れることによってＢＯＧは液化され、その際ＢＯＧから
放出された放出熱（顕熱および潜熱）は熱媒体に蓄熱さ
れる。
次に、第２図は本発明におけるＬＮＧ昇温運転ステップ
（冷熱貯蔵運転）を示すフローチャートである。第１図
に示したステップでタンクＴに還流された液化ＢＯＧを
含むＬＧは、天然ガスの需要ピーク時においてはタンク
Ｔの液相側からポンプＰにより熱交換器Ｅ３に導入さ
れ、液体状態を保持しつつ昇温され別途設けられた液化
天然ガス（以下、単に「蒸発器Ｖ」と呼ぶ）蒸発器Ｖに
送られて気化された後、矢印Ｘ方向から圧送されてくる
ＢＯＧに合流されて需要側に供給される。
（冷熱貯蔵運転）を示すフローチャートである。第１図
に示したステップでタンクＴに還流された液化ＢＯＧを
含むＬＧは、天然ガスの需要ピーク時においてはタンク
Ｔの液相側からポンプＰにより熱交換器Ｅ３に導入さ
れ、液体状態を保持しつつ昇温され別途設けられた液化
天然ガス（以下、単に「蒸発器Ｖ」と呼ぶ）蒸発器Ｖに
送られて気化された後、矢印Ｘ方向から圧送されてくる
ＢＯＧに合流されて需要側に供給される。
こうして第１図に示したステップでタンクＴ２に貯蔵さ
れた高温熱媒体は、第２図に示すステップではタンクＴ
２からポンプＰ２により第１熱交換器Ｅ３に導入され、
低温になってからタンクＴ１に冷熱として貯蔵され、次
の余剰ＢＯＧ液化運転に備えられることになる。即ち第
２図のステップではＬＮＧと熱媒体の間で熱交換が行な
われ、第１図のステップで熱媒体に蓄熱された熱量が第
２図のステップでは第１熱交換器Ｅ３通過時に放出され
ＬＮＧの昇温に供される。この場合熱媒体からＬＮＧに
移行する伝熱量はＬＮＧと熱媒体の温度差およびそれぞ
れの流量を調整することによりＬＮＧの気化が生じない
範囲、即ちＬＮＧに対してＬＮＧの温度上昇に作用する
顕熱のみを与える範囲に抑制される。その結果、ＬＮＧ
は熱媒体との熱交換によっても蒸気相を生ずることなく
液相のままで蒸発器Ｖに導入されるので、蒸発器Ｖへ気
液混相流が送られるということは生じず、従って蒸発器
Ｖへのパイプラインや分配方式については従来設備に一
切手を加える必要がなく、安定した蒸発運転の継続を保
証することができる。
れた高温熱媒体は、第２図に示すステップではタンクＴ
２からポンプＰ２により第１熱交換器Ｅ３に導入され、
低温になってからタンクＴ１に冷熱として貯蔵され、次
の余剰ＢＯＧ液化運転に備えられることになる。即ち第
２図のステップではＬＮＧと熱媒体の間で熱交換が行な
われ、第１図のステップで熱媒体に蓄熱された熱量が第
２図のステップでは第１熱交換器Ｅ３通過時に放出され
ＬＮＧの昇温に供される。この場合熱媒体からＬＮＧに
移行する伝熱量はＬＮＧと熱媒体の温度差およびそれぞ
れの流量を調整することによりＬＮＧの気化が生じない
範囲、即ちＬＮＧに対してＬＮＧの温度上昇に作用する
顕熱のみを与える範囲に抑制される。その結果、ＬＮＧ
は熱媒体との熱交換によっても蒸気相を生ずることなく
液相のままで蒸発器Ｖに導入されるので、蒸発器Ｖへ気
液混相流が送られるということは生じず、従って蒸発器
Ｖへのパイプラインや分配方式については従来設備に一
切手を加える必要がなく、安定した蒸発運転の継続を保
証することができる。
［実施例］ 熱媒体としてイソペンタン（凝固点：−１６０℃）を使
用して第１図のＢＯＧ液化運転と第２図のＬＮＧ昇温運
転を行なった。運転条件と運転結果は次のとおりであっ
た。
用して第１図のＢＯＧ液化運転と第２図のＬＮＧ昇温運
転を行なった。運転条件と運転結果は次のとおりであっ
た。
ＢＯＧ液化運転 イ）運転条件 運転時間：８時間 ＢＯＧ流量：6,000kg/hr コンプレッサＣによる昇圧：21kg/cm2Ｇ イソペンタン流量：44,000kg/hr 第２熱交換器の型： Ｅ１：アルミプレートフィン型 Ｅ２：多管円筒型 ロ）運転結果 ＢＯＧの温度変化 熱交換器Ｅ２入口：４０℃（気相） 熱交換器Ｅ２出口：−８５℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１４０℃（液相） イソペンタンの温度変化 熱交換器Ｅ１入口：−１５０℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１０５℃ 熱交換器Ｅ２出口：−８５℃ ＬＮＧ昇温運転 イ）運転条件 運転時間：１２時間 ＬＮＧ流量：30,000kg/hr ポンプＰによる昇圧：21kg/cm2Ｇ イソペンタン流量：30,000kg/hr 第１熱交換器Ｅ３の型：アルミプレートフィン型 ロ）運転結果 ＬＮＧの温度変化 熱交換器Ｅ３入口：−１５５℃ 熱交換器Ｅ３出口：−１２０℃（液相） イソペンタンの温度変化 熱交換器Ｅ３入口：−８５℃ 熱交換器Ｅ３出口：−１５０℃ 第３図にＢＯＧの液化過程（直線Ｉの左下がり）とイソ
ペンタンの蓄積過程（直線IIの右上り）および放熱過程
（直線IIの左下がり）とＬＮＧの昇温過程（直線IIIの
右上り）における各温度履歴を示す。
ペンタンの蓄積過程（直線IIの右上り）および放熱過程
（直線IIの左下がり）とＬＮＧの昇温過程（直線IIIの
右上り）における各温度履歴を示す。
尚第２図ＬＮＧが昇温運転では、タンクＴ２内の高温媒
体を使用して第１熱交換器Ｅ３でＬＮＧの昇温を行な
い、得られた冷熱をタンクＴ１に貯蔵すると述べたが、
タンクＴ２内の高温媒体が全てタンクＴ１へ移行された
後は第１熱交換器Ｅ３は熱交換機能を発揮しない。従っ
てタンクＴから引出されてきたＬＮＧは第１熱交換器Ｅ
３を素通りして液相のままで蒸発器Ｖへ供給される。即
ち蒸発器Ｖは如何なる場合においても液体単独の供給を
受けるので、その運転は極めて安定したものとなる。
体を使用して第１熱交換器Ｅ３でＬＮＧの昇温を行な
い、得られた冷熱をタンクＴ１に貯蔵すると述べたが、
タンクＴ２内の高温媒体が全てタンクＴ１へ移行された
後は第１熱交換器Ｅ３は熱交換機能を発揮しない。従っ
てタンクＴから引出されてきたＬＮＧは第１熱交換器Ｅ
３を素通りして液相のままで蒸発器Ｖへ供給される。即
ち蒸発器Ｖは如何なる場合においても液体単独の供給を
受けるので、その運転は極めて安定したものとなる。
本発明は上記実施例に限定されるものではない。従って
本発明において使用される熱媒体は、第３図に例示する
様にＢＯＧの液化ステップではＢＯＧから吸熱し、ＬＮ
Ｇの昇温ステップではＬＮＧから吸熱されるものであれ
ばよいが、中でも凝固点が低く、沸点の高いイソペンタ
ンが好ましい。熱交換器の態様も本発明を限定しない
が、ＢＯＧ（又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が大（本実
施例では熱交換器Ｅ２において１２５℃）である場合は
熱応力に対処する為に多管円筒型のものを使用すること
が好ましい。
本発明において使用される熱媒体は、第３図に例示する
様にＢＯＧの液化ステップではＢＯＧから吸熱し、ＬＮ
Ｇの昇温ステップではＬＮＧから吸熱されるものであれ
ばよいが、中でも凝固点が低く、沸点の高いイソペンタ
ンが好ましい。熱交換器の態様も本発明を限定しない
が、ＢＯＧ（又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が大（本実
施例では熱交換器Ｅ２において１２５℃）である場合は
熱応力に対処する為に多管円筒型のものを使用すること
が好ましい。
一方ＢＯＧ（又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が比較的小
さい（本実施例では第２熱交換器Ｅ１において１０℃以
下）場合は、熱交換性にすぐれているアルミプレートフ
ィン型のものを使用することが好ましい。また上記実施
例における熱交換器は、ＢＯＧ液化ステップは２種，Ｌ
ＮＧ昇温ステップでは１種を用いたが、これらの数が本
発明を限定するものでないことは言うまでもない。
さい（本実施例では第２熱交換器Ｅ１において１０℃以
下）場合は、熱交換性にすぐれているアルミプレートフ
ィン型のものを使用することが好ましい。また上記実施
例における熱交換器は、ＢＯＧ液化ステップは２種，Ｌ
ＮＧ昇温ステップでは１種を用いたが、これらの数が本
発明を限定するものでないことは言うまでもない。
上記説明は天然ガス需要事情に基づく日変動について述
べたが、新たに入港してきた船からＬＮＧタンクへの荷
揚げ作業に伴なって大量のＢＯＧが発生するとき等の様
に、ＢＯＧが必要量を超える様な事態が発生した場合の
全てに適用することができる。
べたが、新たに入港してきた船からＬＮＧタンクへの荷
揚げ作業に伴なって大量のＢＯＧが発生するとき等の様
に、ＢＯＧが必要量を超える様な事態が発生した場合の
全てに適用することができる。
［発明の効果］ 本発明は上記の様に構成されるから、熱媒体とＢＯＧ或
はＬＮＧ間の熱交換により天然ガスの需要が少ない時間
帯ではＢＯＧを液化すると共に熱媒体に蓄積し、一方天
然ガスの需要時には熱媒体の放熱冷却により前記ＬＮＧ
を昇温し別途設けられた蒸発器に移送して需要に供する
ことができる。従って効率的に且つ低コストで天然ガス
の安定供給を行なうことができる。しかもＬＮＧの昇温
に際してはＬＮＧが気化することはなく液単相で蒸発器
に移送されるから、蒸発器の動作を安定して行なうこと
ができると共に、蒸発器の既設配管等を変更する必要も
ない。
はＬＮＧ間の熱交換により天然ガスの需要が少ない時間
帯ではＢＯＧを液化すると共に熱媒体に蓄積し、一方天
然ガスの需要時には熱媒体の放熱冷却により前記ＬＮＧ
を昇温し別途設けられた蒸発器に移送して需要に供する
ことができる。従って効率的に且つ低コストで天然ガス
の安定供給を行なうことができる。しかもＬＮＧの昇温
に際してはＬＮＧが気化することはなく液単相で蒸発器
に移送されるから、蒸発器の動作を安定して行なうこと
ができると共に、蒸発器の既設配管等を変更する必要も
ない。
第１図は本発明に係るＢＯＧ液化ステップのフローチャ
ートを示す図、第２図は同ＬＮＧの昇温ステップのフロ
ーチャートを示す図、第３図は本発明の実施例における
温度履歴を示す図である。 Ｔ……ＬＮＧ貯蔵タンク Ｔ１……第１熱媒体貯蔵タンク Ｔ２……第２熱媒体貯蔵タンク Ｅ１，Ｅ２……第１熱交換器 Ｅ３……第２熱交換器 Ｖ……液化天然ガス蒸発器 Ｃ……ＢＯＧ昇圧用コンプレッサ Ｐ……ＬＮＧ送給ポンプ Ｐ１，Ｐ２……熱媒体送給ポンプ
ートを示す図、第２図は同ＬＮＧの昇温ステップのフロ
ーチャートを示す図、第３図は本発明の実施例における
温度履歴を示す図である。 Ｔ……ＬＮＧ貯蔵タンク Ｔ１……第１熱媒体貯蔵タンク Ｔ２……第２熱媒体貯蔵タンク Ｅ１，Ｅ２……第１熱交換器 Ｅ３……第２熱交換器 Ｖ……液化天然ガス蒸発器 Ｃ……ＢＯＧ昇圧用コンプレッサ Ｐ……ＬＮＧ送給ポンプ Ｐ１，Ｐ２……熱媒体送給ポンプ
Claims (2)
- 【請求項１】液化天然ガス貯蔵タンクの液相側から液化
天然ガスを取出して第１熱交換器に導入し、この第１熱
交換器にて液化天然ガスが気化しない範囲で第２熱媒体
貯蔵タンクから導入した熱媒体に冷熱を貯蔵せしめて該
熱媒体を第１熱媒体貯蔵タンクに導入すると共に、前記
第１熱交換器から冷熱付与後の液化天然ガスを液体状態
のままで液化天然ガス蒸発器に供給するステップと、液
化天然ガス貯蔵タンクの気相側から放出されてくる気化
天然ガスの全部又は一部を第２熱交換器に導入すると共
に、前記第１熱媒体貯蔵タンクから冷熱が貯蔵された熱
媒体を前記第２熱交換器に導入し、気化天然ガスを再液
化せしめて冷熱を放出した後に熱媒体を第２熱媒体貯蔵
タンクに導入するステップとを包含することを特徴とす
る液化天然ガスの蒸発・再液化方法。 - 【請求項２】液化天然ガス貯蔵タンクの気相側から放出
されてくる気化天然ガスを第２熱交換器に導入し、該第
２熱交換器で気化天然ガスを再液化して前記液化天然ガ
ス貯蔵タンクに還流させる流路と、第１熱媒体貯蔵タン
クから冷熱が貯蔵された熱媒体を前記第２熱交換器に導
入する流路と、前記第２熱交換器で気化天然ガスを再液
化させた後の熱媒体を第２熱媒体貯蔵タンクに導入する
流路と、前記液化天然ガス貯蔵タンクから液化天然ガス
を取り出して第１熱交換器に導入し、該第１熱交換器に
て液化天然ガスが気化しない範囲で熱媒体に冷熱を貯蔵
せしめて液体状態のままで液化天然ガスを液化天然ガス
蒸発器に供給する流路と、前記第２熱媒体貯蔵タンクか
ら熱媒体を前記第１熱交換器に導入して熱媒体に冷熱を
付与せしめて該熱媒体を前記第１熱媒体貯蔵タンクに導
入する流路とからなることを特徴とする液化天然ガスの
蒸発・再液化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15365986A JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15365986A JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS639800A JPS639800A (ja) | 1988-01-16 |
| JPH0637960B2 true JPH0637960B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=15567374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15365986A Expired - Lifetime JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637960B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101399759B1 (ko) * | 2013-06-12 | 2014-06-27 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 처리 시스템 및 방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5919799A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 低温液化ガス貯蔵設備における冷熱回収保持、供給装置 |
-
1986
- 1986-06-30 JP JP15365986A patent/JPH0637960B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101399759B1 (ko) * | 2013-06-12 | 2014-06-27 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 처리 시스템 및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS639800A (ja) | 1988-01-16 |
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