JPS639800A - 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 - Google Patents
液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は熱媒体による冷熱の貯蔵及び放出を利用して行
なう液化天然ガスの蒸発・再液化システムに関し、詳細
には液化天然ガスの貯蔵タンクと蒸発設備を備えている
基地における上記タンクからの気化天然ガスを処理する
方法に関するものである。
なう液化天然ガスの蒸発・再液化システムに関し、詳細
には液化天然ガスの貯蔵タンクと蒸発設備を備えている
基地における上記タンクからの気化天然ガスを処理する
方法に関するものである。
［従来の技術］
都市ガスや火力発電等に利用される天然ガスの需要につ
いては、季節変動の他に日変動があり、特に後者につい
ては日中にピークを示し、深夜にオフビークを示すとい
う需要パターンがあり、需要の変動に合わせて天然ガス
の供給量を変動させる必要がある。ここで供給される天
然ガスとは、液化天然ガス（以下ＬＮＧという）貯蔵タ
ンクのＬＮＧを蒸発器で蒸発させて製造されるものの他
、ＬＮＧ貯蔵タンクへの熱侵入によってＬＮＧが気化す
ることによって放出されてくるガス体（Ｂｏｉｌ Ｏｆ
ｆ Ｇａｓ：以下ＢＯＧという）も供給源の一翼を荷な
っている。
いては、季節変動の他に日変動があり、特に後者につい
ては日中にピークを示し、深夜にオフビークを示すとい
う需要パターンがあり、需要の変動に合わせて天然ガス
の供給量を変動させる必要がある。ここで供給される天
然ガスとは、液化天然ガス（以下ＬＮＧという）貯蔵タ
ンクのＬＮＧを蒸発器で蒸発させて製造されるものの他
、ＬＮＧ貯蔵タンクへの熱侵入によってＬＮＧが気化す
ることによって放出されてくるガス体（Ｂｏｉｌ Ｏｆ
ｆ Ｇａｓ：以下ＢＯＧという）も供給源の一翼を荷な
っている。
従って、深夜のオフピークにおいてはＢＯＧの供給も抑
制する必要があるが、この様な余剰ＢＯＧを抑制する従
来技術は存在しない。今後ＬＮＧ比率は益々増大してい
くものと思われるが、その時は５ｏｅｚも多くなるので
、ＬＮＧの蒸発量コントロールだけで日変動に対応する
ことが困難になると思われる。
制する必要があるが、この様な余剰ＢＯＧを抑制する従
来技術は存在しない。今後ＬＮＧ比率は益々増大してい
くものと思われるが、その時は５ｏｅｚも多くなるので
、ＬＮＧの蒸発量コントロールだけで日変動に対応する
ことが困難になると思われる。
［発明が解決しようとする問題点］
余剰ＢＯＧは特別のガスタンクを設けて貯蔵しておくこ
とも考えられなくはないが、貯蔵設備の建設その他ラン
ニングコストの点からも製品コストを上昇させるもので
あって得策ではない。
とも考えられなくはないが、貯蔵設備の建設その他ラン
ニングコストの点からも製品コストを上昇させるもので
あって得策ではない。
一方天然ガスのパイプライン供給の発達した欧米等にお
いては例えば英国特許第１２９４０８４号にみられる様
に余剰天然ガスをパイプライン途中より抜出し熱交換器
群に通して液化貯蔵しておき需要時には再び熱交換器群
に通して、再度ガス化し、パイプラインに戻すシステム
も知られている。この方法は冷熱貯蔵用媒体を使用する
ものであり、ガス化工程では上記媒体に冷熱を貯蔵して
おき、液化貯蔵工程では上記冷熱を利用するものである
から、ＬＮＧの液化・気化工程を媒体の加熱・冷却工程
に対応させる様なりローズドタイプの熱交換システムを
組むものであって、ＬＮＧの気化を全て熱交換器内で行
なわせる様な構成が必要となる。即ち熱交換器を多数且
つ多段に設けると共に媒体タンクについても多段に設け
る必要のあるシステムであり、コスト的な負担は極めて
大きい。これに対し我国においてはＬＮＧ受入気化プラ
ントに専用の蒸発器（例えば海水散布型蒸発器等）を備
えている為、この専用蒸発器の安定操業を害するもので
あってはならず、余剰ＢＯＧの処理について上記英国特
許の装置をそのまま転用して使用することはできないと
いう事情がある。
いては例えば英国特許第１２９４０８４号にみられる様
に余剰天然ガスをパイプライン途中より抜出し熱交換器
群に通して液化貯蔵しておき需要時には再び熱交換器群
に通して、再度ガス化し、パイプラインに戻すシステム
も知られている。この方法は冷熱貯蔵用媒体を使用する
ものであり、ガス化工程では上記媒体に冷熱を貯蔵して
おき、液化貯蔵工程では上記冷熱を利用するものである
から、ＬＮＧの液化・気化工程を媒体の加熱・冷却工程
に対応させる様なりローズドタイプの熱交換システムを
組むものであって、ＬＮＧの気化を全て熱交換器内で行
なわせる様な構成が必要となる。即ち熱交換器を多数且
つ多段に設けると共に媒体タンクについても多段に設け
る必要のあるシステムであり、コスト的な負担は極めて
大きい。これに対し我国においてはＬＮＧ受入気化プラ
ントに専用の蒸発器（例えば海水散布型蒸発器等）を備
えている為、この専用蒸発器の安定操業を害するもので
あってはならず、余剰ＢＯＧの処理について上記英国特
許の装置をそのまま転用して使用することはできないと
いう事情がある。
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたものであるが、
要は上述の専用蒸発器はそのまま蒸発器として安定に操
業できる為の条件を維持し得るＢＯＧ対策、即ち余剰Ｂ
ＯＧの一時的液化貯蔵と必要時の再ガス化を行ない得る
システムであって、しかも再ガス化に当たっては、当該
システムではＬＮＧの昇温を行なうに止める（換言すれ
ば専用蒸発器においては液体から気体への変換を安定し
て行なう必要がある為、当該システムでは貯蔵されたＬ
ＮＧの気化まで行なわせることなく単に具部させるに止
める）ことのできるシステムが必要であるとの立場から
なされたもので、その目的を端的に述べると、余剰ＢＯ
Ｇと熱媒体間の熱交換によってＢＯＧの液化及び該液化
ＢＯＧを含むＬＮＧの昇温を行なうことができるシステ
ムの提供を目的とするものである。
要は上述の専用蒸発器はそのまま蒸発器として安定に操
業できる為の条件を維持し得るＢＯＧ対策、即ち余剰Ｂ
ＯＧの一時的液化貯蔵と必要時の再ガス化を行ない得る
システムであって、しかも再ガス化に当たっては、当該
システムではＬＮＧの昇温を行なうに止める（換言すれ
ば専用蒸発器においては液体から気体への変換を安定し
て行なう必要がある為、当該システムでは貯蔵されたＬ
ＮＧの気化まで行なわせることなく単に具部させるに止
める）ことのできるシステムが必要であるとの立場から
なされたもので、その目的を端的に述べると、余剰ＢＯ
Ｇと熱媒体間の熱交換によってＢＯＧの液化及び該液化
ＢＯＧを含むＬＮＧの昇温を行なうことができるシステ
ムの提供を目的とするものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は液化天然ガスタンクの液相側から取出した液化
天然ガスの冷熱を利用して熱媒に冷熱を貯蔵せしめると
共に冷熱付与後の液化天然ガスを液体状態のままで液化
天然ガス蒸発器に供給するステップと、液化天然ガスタ
ンクの気相側から放出されてくる気化天然ガスの全部又
は一部を前記貯蔵された冷熱を利用して再液化するステ
ップとを包含することを要旨とするものである。
天然ガスの冷熱を利用して熱媒に冷熱を貯蔵せしめると
共に冷熱付与後の液化天然ガスを液体状態のままで液化
天然ガス蒸発器に供給するステップと、液化天然ガスタ
ンクの気相側から放出されてくる気化天然ガスの全部又
は一部を前記貯蔵された冷熱を利用して再液化するステ
ップとを包含することを要旨とするものである。
［作用コ
第１図は本発明におけるＢＯＧ液化運転ステップを示す
フローチャートである。ＬＮＧ貯蔵タンクＴの気相側か
ら放出されてきたＢＯＧはコンプレッサーＣにより昇圧
される。日中であればそのまま矢印Ｘ方向・へ供給され
ていくのであるが、本運転ステップは夜間のオフビーク
中に行なわれるものであるから、その一部又は全部が熱
交換器Ｅ２及びＥ’ｌ ［熱交換器Ｅ２は予冷用に設
けられたものであり、熱交換器Ｅ１とＥ２と一体化しシ
ェル・アンド・コイル方式（所謂ハンブソン式）にする
ことも可能であるコを経由して液化させ再び貯蔵タンク
ＡにＬＮＧとして還流される。
フローチャートである。ＬＮＧ貯蔵タンクＴの気相側か
ら放出されてきたＢＯＧはコンプレッサーＣにより昇圧
される。日中であればそのまま矢印Ｘ方向・へ供給され
ていくのであるが、本運転ステップは夜間のオフビーク
中に行なわれるものであるから、その一部又は全部が熱
交換器Ｅ２及びＥ’ｌ ［熱交換器Ｅ２は予冷用に設
けられたものであり、熱交換器Ｅ１とＥ２と一体化しシ
ェル・アンド・コイル方式（所謂ハンブソン式）にする
ことも可能であるコを経由して液化させ再び貯蔵タンク
ＡにＬＮＧとして還流される。
一方熱媒体は低温熱媒体貯蔵用の貯蔵タンクＴ、からポ
ンプＰ１により熱交換器Ｅ１及びＥ２を逆方向に経由し
て熱交換により昇温され液体状態のままで貯蔵タンクＴ
２に導入される。即ちＢＯＧと熱媒体の間で熱交換が行
なわれることによってＢＯＧは液化され、その際ＢＯＧ
から放出された放出熱（顕然及び潜熱）は熱媒体に蓄熱
される。
ンプＰ１により熱交換器Ｅ１及びＥ２を逆方向に経由し
て熱交換により昇温され液体状態のままで貯蔵タンクＴ
２に導入される。即ちＢＯＧと熱媒体の間で熱交換が行
なわれることによってＢＯＧは液化され、その際ＢＯＧ
から放出された放出熱（顕然及び潜熱）は熱媒体に蓄熱
される。
次に第２図は本発明におけるＬＮＧ昇温運転ステップ（
冷熱貯蔵運転）を示すフローチャートである。第１図に
示したステップでタンクＴに通流された液化ＢＯＧを含
むＬＮＧは、天然ガスの需要ピーク時においてはタンク
Ｔの液相側からポンプＰにより熱交換器Ｅ３に導入され
、液体状態を保持しつつ昇温され別途設けられた蒸発器
■に送られて気化された後矢印Ｘ方向から圧送されてく
るＢＯＧに合流されて需要側に供給される。
冷熱貯蔵運転）を示すフローチャートである。第１図に
示したステップでタンクＴに通流された液化ＢＯＧを含
むＬＮＧは、天然ガスの需要ピーク時においてはタンク
Ｔの液相側からポンプＰにより熱交換器Ｅ３に導入され
、液体状態を保持しつつ昇温され別途設けられた蒸発器
■に送られて気化された後矢印Ｘ方向から圧送されてく
るＢＯＧに合流されて需要側に供給される。
こうして第１図に示したステップでタンクＴ２に貯蔵さ
れた高温熱媒体は、第２図に示すステップではタンクＴ
２からポンプＰ２により熱交換器Ｅ３に導入され、低温
になってからタンクＴ１に冷熱として貯蔵され次の余剰
ＢＯＧ液化運転に備えられることになる。即ち第２図の
ステップではＬＮＧと熱媒体の間で熱交換が行なわれ、
第１図のステップで熱媒体に蓄熱された熱量が第２図の
ステップでは熱交換器Ｅ３通過時に放出されＬＮＧの昇
温に供される。この場合熱媒体からＬＮＧに移行する伝
熱量はＬＮＧと熱媒体の温′度差及びそれぞれの流量を
調整することによりＬＮＧの気化が生じない範囲、即ち
ＬＮＧに対してＬＮＧの温度上昇に作用する顕然のみを
与える範囲に抑制される。その結果ＬＮＧは熱媒体との
熱交換によっても蒸気相を生ずることなく液相のままで
蒸発器■に導入されるので、蒸発器へ気液混相流が送ら
れるということは生じず、従って蒸発器へのバイブライ
ンや分配方式については従来設備に一切手を加える必要
がなく、安定した蒸発運転の継続を保証することができ
る。
れた高温熱媒体は、第２図に示すステップではタンクＴ
２からポンプＰ２により熱交換器Ｅ３に導入され、低温
になってからタンクＴ１に冷熱として貯蔵され次の余剰
ＢＯＧ液化運転に備えられることになる。即ち第２図の
ステップではＬＮＧと熱媒体の間で熱交換が行なわれ、
第１図のステップで熱媒体に蓄熱された熱量が第２図の
ステップでは熱交換器Ｅ３通過時に放出されＬＮＧの昇
温に供される。この場合熱媒体からＬＮＧに移行する伝
熱量はＬＮＧと熱媒体の温′度差及びそれぞれの流量を
調整することによりＬＮＧの気化が生じない範囲、即ち
ＬＮＧに対してＬＮＧの温度上昇に作用する顕然のみを
与える範囲に抑制される。その結果ＬＮＧは熱媒体との
熱交換によっても蒸気相を生ずることなく液相のままで
蒸発器■に導入されるので、蒸発器へ気液混相流が送ら
れるということは生じず、従って蒸発器へのバイブライ
ンや分配方式については従来設備に一切手を加える必要
がなく、安定した蒸発運転の継続を保証することができ
る。
［実施例］
熱媒体としてイソペンタン（凝固点ニー１６０℃）を使
用して第１図のＢＯＧ液化運転と第２図のＬＮＧ昇温運
転を行なフた。運転条件と運転結果は次のとおりであっ
た。
用して第１図のＢＯＧ液化運転と第２図のＬＮＧ昇温運
転を行なフた。運転条件と運転結果は次のとおりであっ
た。
■ＢＯＧ液化擁転
イ）運転条件
運転時間： ８時間
ＢＯＧ流量： ６，０００ ｋｇ／ｈｒコンプレッサ
Ｃによる昇圧： ２１ｋｇ／ｃｍ２Ｇイソペンタン流量
： ４４．Ｇｏｏ ｋｇ／ｈｒ熱交換器の型： ＥＩ ニアルミプレートフィン型 Ｅ２ ：多管円筒型 口）運転結果 ＢＯＧの温度変化 熱交換器Ｅ２人口：４０℃（気相） 熱交換器Ｅ２出口二一８５℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１４０℃（液相）イソペンタンの
温度変化 熱交換器Ｅ１人口二−１６０℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１０５℃ 熱交換器Ｅ２出口：−８５℃ ■ＬＮＧ昇温運転 イ）運転条件 運転時間＝ １２時間 ＬＮＧ流量： ３０，０００ ｋｇ／ｈｒポンプＰに
よる昇圧： ２１ｋｇ／ ｃｍ’ Ｇイソペンタン流量
： ３０．０００ ｋｇ／ｈｒ熱交換器Ｅ３の型ニアル
ミプレート フィン型 口）運転結果 ＬＮＧの温度変化 熱交換器Ｅ３人口二−１５５℃ 熱交換器Ｅ、出ロ：−１２０ｔＣ液相）イソペンタンの
温度変化 熱交換器Ｅ３人口二−１５℃ 熱交換器Ｅコ出口：−１５０℃ 第３図にＢＯＧの液化過程（直線Ｉの左下がり）とイソ
ペンタンの蓄熱過程（直線■！の右上り）及び放熱過程
（直線Ｉ！の左下がり）とＬＮＧの昇温過程（直線ＩＩ
Ｉの右上り）における各温度履五を示す。
Ｃによる昇圧： ２１ｋｇ／ｃｍ２Ｇイソペンタン流量
： ４４．Ｇｏｏ ｋｇ／ｈｒ熱交換器の型： ＥＩ ニアルミプレートフィン型 Ｅ２ ：多管円筒型 口）運転結果 ＢＯＧの温度変化 熱交換器Ｅ２人口：４０℃（気相） 熱交換器Ｅ２出口二一８５℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１４０℃（液相）イソペンタンの
温度変化 熱交換器Ｅ１人口二−１６０℃ 熱交換器Ｅ１出口：−１０５℃ 熱交換器Ｅ２出口：−８５℃ ■ＬＮＧ昇温運転 イ）運転条件 運転時間＝ １２時間 ＬＮＧ流量： ３０，０００ ｋｇ／ｈｒポンプＰに
よる昇圧： ２１ｋｇ／ ｃｍ’ Ｇイソペンタン流量
： ３０．０００ ｋｇ／ｈｒ熱交換器Ｅ３の型ニアル
ミプレート フィン型 口）運転結果 ＬＮＧの温度変化 熱交換器Ｅ３人口二−１５５℃ 熱交換器Ｅ、出ロ：−１２０ｔＣ液相）イソペンタンの
温度変化 熱交換器Ｅ３人口二−１５℃ 熱交換器Ｅコ出口：−１５０℃ 第３図にＢＯＧの液化過程（直線Ｉの左下がり）とイソ
ペンタンの蓄熱過程（直線■！の右上り）及び放熱過程
（直線Ｉ！の左下がり）とＬＮＧの昇温過程（直線ＩＩ
Ｉの右上り）における各温度履五を示す。
尚第２図ＬＮＧ昇温運転ではタンクＴ２内の高温媒体を
使用して熱交換器Ｅ３でＬＮＧの昇温を行ない、得られ
た冷熱をタンクＴ１に貯蔵すると述べたが、タンクＴ２
内の高温媒体が全てタンクＴ□へ移行された後は熱交換
器Ｅ、は熱交換機能を発揮しない。従ってタンクＴから
引出されてきたＬＮＧは熱交換器Ｅ、を素通りし液相の
ままで蒸発器■へ供給される。即ち蒸発器■は如何なる
場合においても液体単独の供給を受けるので、その運転
は極めて安定したものとなる。
使用して熱交換器Ｅ３でＬＮＧの昇温を行ない、得られ
た冷熱をタンクＴ１に貯蔵すると述べたが、タンクＴ２
内の高温媒体が全てタンクＴ□へ移行された後は熱交換
器Ｅ、は熱交換機能を発揮しない。従ってタンクＴから
引出されてきたＬＮＧは熱交換器Ｅ、を素通りし液相の
ままで蒸発器■へ供給される。即ち蒸発器■は如何なる
場合においても液体単独の供給を受けるので、その運転
は極めて安定したものとなる。
本発明は上記実施例に限定されるものではない。従って
本発明において使用される熱媒体は第３図に例示する様
にＢＯＧの液化ステップではＢＯＧから吸熱し、ＬＮＧ
の昇温ステップではＬＮＧから吸熱されるものであれば
よいが、中でも凝固点が低く、沸点の高いイソペンタン
が好ましい。熱交換器の態様も本発明を限定しないが、
ＢＯＧ （又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が大（本実施
例では熱交換器Ｅ２において１２５℃）である場合は熱
応力に対処する為に多管円筒型のものを使用することが
好ましい。
本発明において使用される熱媒体は第３図に例示する様
にＢＯＧの液化ステップではＢＯＧから吸熱し、ＬＮＧ
の昇温ステップではＬＮＧから吸熱されるものであれば
よいが、中でも凝固点が低く、沸点の高いイソペンタン
が好ましい。熱交換器の態様も本発明を限定しないが、
ＢＯＧ （又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が大（本実施
例では熱交換器Ｅ２において１２５℃）である場合は熱
応力に対処する為に多管円筒型のものを使用することが
好ましい。
一方ＢＯＧ （又はＬＮＧ）と熱媒体の温度差が比較的
小さい（本実施例では熱交換器Ｅ１において１０℃以下
）場合は熱交換性にすぐれているアルミプレートフィン
型のものを使用することが好ましい。また上記実施例に
おける熱交換器はＢＯＧ液化ステップでは２種、ＬＮＧ
昇温ステップでは１種を用いたが、これらの数が本発明
を限定するものでないことは言うまでもない。
小さい（本実施例では熱交換器Ｅ１において１０℃以下
）場合は熱交換性にすぐれているアルミプレートフィン
型のものを使用することが好ましい。また上記実施例に
おける熱交換器はＢＯＧ液化ステップでは２種、ＬＮＧ
昇温ステップでは１種を用いたが、これらの数が本発明
を限定するものでないことは言うまでもない。
上記説明は天然ガス需要事情に基づく日変動について述
べたが、新たに入港してきた船からＬＮＧタンクへの荷
揚げ作業に伴なって大量のＢＯＧが発生するとき等の様
に、ＢＯＧが必要量を超える様な事態が発生した場合の
全てに適用することができる。
べたが、新たに入港してきた船からＬＮＧタンクへの荷
揚げ作業に伴なって大量のＢＯＧが発生するとき等の様
に、ＢＯＧが必要量を超える様な事態が発生した場合の
全てに適用することができる。
［発明の効果］
本発明は上記の様に構成されるから熱媒体とＢＯＧ或は
ＬＮＧ間の熱交換により天然ガスの需要が少ない時間帯
ではＢＯＧを液化すると共に熱媒体に蓄熱し、一方天然
ガスの需要時には熱媒体の放熱冷却により前記ＬＮＧを
昇温し別途設けられた蒸発器に移送して需要に供するこ
とができる。従って効率的に且つ低コストで天然ガスの
安定供給を行なうことができる。しかもＬＮＧの昇温に
際してはＬＮＧが気化することはなく液単相で蒸発器に
移送されるから蒸発器に対する影響が少なく蒸発器の既
設配管等を変更する必要もない。
ＬＮＧ間の熱交換により天然ガスの需要が少ない時間帯
ではＢＯＧを液化すると共に熱媒体に蓄熱し、一方天然
ガスの需要時には熱媒体の放熱冷却により前記ＬＮＧを
昇温し別途設けられた蒸発器に移送して需要に供するこ
とができる。従って効率的に且つ低コストで天然ガスの
安定供給を行なうことができる。しかもＬＮＧの昇温に
際してはＬＮＧが気化することはなく液単相で蒸発器に
移送されるから蒸発器に対する影響が少なく蒸発器の既
設配管等を変更する必要もない。
第１図は本発明に係るＢＯＧｉ化ステップのフローチャ
ートを示す図、第２図は同ＬＮＧの昇温ステップのフロ
ーチャートを示す図、第３図は本発明の実施例における
温度履歴を示す図である。 Ｔ・−Ｌ Ｎ Ｇ貯蔵タンク Ｔ １． Ｔ ２・・・熱媒体貯蔵タンクＥｌ 、Ｅ２
、Ｅａ・・・熱交換器 ■・・・蒸発器 Ｃ・・・ＢＯＧ昇圧用コンプレッサ Ｐ・・・ＬＮＧ送給ポンプ
ートを示す図、第２図は同ＬＮＧの昇温ステップのフロ
ーチャートを示す図、第３図は本発明の実施例における
温度履歴を示す図である。 Ｔ・−Ｌ Ｎ Ｇ貯蔵タンク Ｔ １． Ｔ ２・・・熱媒体貯蔵タンクＥｌ 、Ｅ２
、Ｅａ・・・熱交換器 ■・・・蒸発器 Ｃ・・・ＢＯＧ昇圧用コンプレッサ Ｐ・・・ＬＮＧ送給ポンプ
Claims (1)
- 液化天然ガスタンクの液相側から取出した液化天然ガス
の冷熱を利用して熱媒に冷熱を貯蔵せしめると共に冷熱
付与後の液化天然ガスを液体状態のままで液化天然ガス
蒸発器に供給するステップと、液化天然ガスタンクの気
相側から放出されてくる気化天然ガスの全部又は一部を
前記貯蔵された冷熱を利用して再液化するステップとを
包含することを特徴とする液化天然ガスの蒸発・再液化
システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15365986A JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15365986A JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS639800A true JPS639800A (ja) | 1988-01-16 |
| JPH0637960B2 JPH0637960B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=15567374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15365986A Expired - Lifetime JPH0637960B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 液化天然ガスの蒸発・再液化方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637960B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101399759B1 (ko) * | 2013-06-12 | 2014-06-27 | 현대중공업 주식회사 | 액화가스 처리 시스템 및 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5919799A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 低温液化ガス貯蔵設備における冷熱回収保持、供給装置 |
-
1986
- 1986-06-30 JP JP15365986A patent/JPH0637960B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5919799A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 低温液化ガス貯蔵設備における冷熱回収保持、供給装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0637960B2 (ja) | 1994-05-18 |
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