JPH06343827A - フロン含有ガスの処理方法 - Google Patents
フロン含有ガスの処理方法Info
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- JPH06343827A JPH06343827A JP5154565A JP15456593A JPH06343827A JP H06343827 A JPH06343827 A JP H06343827A JP 5154565 A JP5154565 A JP 5154565A JP 15456593 A JP15456593 A JP 15456593A JP H06343827 A JPH06343827 A JP H06343827A
- Authority
- JP
- Japan
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- containing gas
- catalyst
- fluorocarbon
- silicon carbide
- carrier
- Prior art date
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 フロン含有ガスを酸化分解するに際し、触媒
寿命の長い処理方法を提供する。 【構成】 水蒸気、空気共存雰囲気下、３００℃以上の
温度で、白金を担持した炭化珪素からなる触媒と、フロ
ン含有ガスを接触させる。
寿命の長い処理方法を提供する。 【構成】 水蒸気、空気共存雰囲気下、３００℃以上の
温度で、白金を担持した炭化珪素からなる触媒と、フロ
ン含有ガスを接触させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフロン含有ガスを水蒸気
空気共存雰囲気下で触媒を用いて処理する方法に関す
る。
空気共存雰囲気下で触媒を用いて処理する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】フロンは、溶剤、溶媒、発泡剤等に広く
使用されているが、安定性が高いためオゾン層を破壊す
る原因物質として懸念されており、フロンを大気中に放
出させない技術の開発が望まれている。フロンを無害化
する処理技術としては、無害な化合物に分解すること
が、最も経済的と考えられている。最近、フロンを接触
酸化分解反応により温和な条件で無害化する技術が開発
され注目されている。
使用されているが、安定性が高いためオゾン層を破壊す
る原因物質として懸念されており、フロンを大気中に放
出させない技術の開発が望まれている。フロンを無害化
する処理技術としては、無害な化合物に分解すること
が、最も経済的と考えられている。最近、フロンを接触
酸化分解反応により温和な条件で無害化する技術が開発
され注目されている。
【０００３】フロンの処理方法としては、吸着によりフ
ロンを濃縮した後、吸着剤から脱離されたガスと、空
気、水蒸気などを含むガスの存在下で、アルミナ、シリ
カ、チタニア、ジルコニアなどからなる担体に、銅、
鉄、コバルト、ニッケル、白金などの金属を担持した触
媒に接触させて、分解する方法（特開平３−１０６４１
９号公報）が開示されている。また、フロンを含む排ガ
スを、チタニアジルコニア複合酸化物に遷移金属を担持
してなる触媒に１００℃以上で接触させて分解する方法
（特開平４−３１３３４４号公報）が開示されている。
ロンを濃縮した後、吸着剤から脱離されたガスと、空
気、水蒸気などを含むガスの存在下で、アルミナ、シリ
カ、チタニア、ジルコニアなどからなる担体に、銅、
鉄、コバルト、ニッケル、白金などの金属を担持した触
媒に接触させて、分解する方法（特開平３−１０６４１
９号公報）が開示されている。また、フロンを含む排ガ
スを、チタニアジルコニア複合酸化物に遷移金属を担持
してなる触媒に１００℃以上で接触させて分解する方法
（特開平４−３１３３４４号公報）が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の空気、
水蒸気などを用いてフロンを酸化分解処理する触媒は、
フロンの酸化分解によって生ずる塩化水素、フッ化水素
に対して耐蝕性が低く、このためとくに高濃度のフロン
を含有するガスを処理する場合には分解活性の安定性、
すなわち触媒寿命が短かいという欠点がある。本発明
は、水蒸気空気共存雰囲気下でフロン含有ガスを酸化分
解するに際し、触媒寿命の長い処理方法を提供すること
を目的とするものである。
水蒸気などを用いてフロンを酸化分解処理する触媒は、
フロンの酸化分解によって生ずる塩化水素、フッ化水素
に対して耐蝕性が低く、このためとくに高濃度のフロン
を含有するガスを処理する場合には分解活性の安定性、
すなわち触媒寿命が短かいという欠点がある。本発明
は、水蒸気空気共存雰囲気下でフロン含有ガスを酸化分
解するに際し、触媒寿命の長い処理方法を提供すること
を目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成するために、化学的に安定でしかも活性の高い担
体と活性物質の組み合せを検討した結果、フロン含有ガ
スを、水蒸気空気共存雰囲気下、３００℃以上の温度
で、白金を担持した炭化珪素からなる触媒と接触させる
ことを特徴とする本発明を見い出した。本発明は、ま
た、フロン含有ガス中のフロン濃度が０．１容量％以上
であることを特徴とし、また、炭化珪素の比表面積が１
ｍ2 ／ｇ以上であることを特徴とする。
を達成するために、化学的に安定でしかも活性の高い担
体と活性物質の組み合せを検討した結果、フロン含有ガ
スを、水蒸気空気共存雰囲気下、３００℃以上の温度
で、白金を担持した炭化珪素からなる触媒と接触させる
ことを特徴とする本発明を見い出した。本発明は、ま
た、フロン含有ガス中のフロン濃度が０．１容量％以上
であることを特徴とし、また、炭化珪素の比表面積が１
ｍ2 ／ｇ以上であることを特徴とする。
【０００６】
【作用】担体としては、多孔質の炭化珪素を用いる必要
がある。炭化珪素は、フロンが酸化分解によって生ずる
塩化水素、フッ化水素に対する耐蝕性が極めて高く、こ
のため触媒の活性が長期間にわたって劣化しない。担体
の比表面積が大きい程触媒の活性は高くなり１ｍ2 ／ｇ
以上であることが好ましい。担体の形状は特に限定され
ることはなく、球状、ペレット状等の成型担体あるいは
圧損を小さくするためハニカム等のモノリス状の成型担
体が使用される。
がある。炭化珪素は、フロンが酸化分解によって生ずる
塩化水素、フッ化水素に対する耐蝕性が極めて高く、こ
のため触媒の活性が長期間にわたって劣化しない。担体
の比表面積が大きい程触媒の活性は高くなり１ｍ2 ／ｇ
以上であることが好ましい。担体の形状は特に限定され
ることはなく、球状、ペレット状等の成型担体あるいは
圧損を小さくするためハニカム等のモノリス状の成型担
体が使用される。
【０００７】フロンの酸化分解には、酸素が必要であ
り、酸素の供給源として空気が最も経済的である。水蒸
気は触媒性能を維持する効果がある。導入する空気と水
蒸気の量は、反応生成物がハロゲン化水素、炭酸ガスに
なるに十分な化学量論以上であればよい。
り、酸素の供給源として空気が最も経済的である。水蒸
気は触媒性能を維持する効果がある。導入する空気と水
蒸気の量は、反応生成物がハロゲン化水素、炭酸ガスに
なるに十分な化学量論以上であればよい。
【０００８】フロンを酸化分解するには３００℃以上の
反応温度である必要がある。３００℃未満では担体の比
表面積を１ｍ2 ／ｇ以上であっても酸化分解の反応速度
が著しく小さくなるからである。６００℃を越えると、
担持する白金の凝集が起こり、分解活性が劣化し易くな
るので、６００℃以下であることが好ましい。
反応温度である必要がある。３００℃未満では担体の比
表面積を１ｍ2 ／ｇ以上であっても酸化分解の反応速度
が著しく小さくなるからである。６００℃を越えると、
担持する白金の凝集が起こり、分解活性が劣化し易くな
るので、６００℃以下であることが好ましい。
【０００９】活性金属である白金あるいは白金酸化物を
炭化珪素の担体に担持させるには、白金を含有する溶液
に担体を浸漬する方法、あるいは担体の吸液量に見合う
白金含有液を含浸させる方法がある。使用する白金塩と
しては、塩化物、硝酸塩、酢酸塩、アンミン錯塩、有機
酸塩等がある。白金含有溶液を担持した触媒前駆体を、
１００℃前後で乾燥した後、５００℃前後で焼成し、白
金塩を分解し触媒とする。
炭化珪素の担体に担持させるには、白金を含有する溶液
に担体を浸漬する方法、あるいは担体の吸液量に見合う
白金含有液を含浸させる方法がある。使用する白金塩と
しては、塩化物、硝酸塩、酢酸塩、アンミン錯塩、有機
酸塩等がある。白金含有溶液を担持した触媒前駆体を、
１００℃前後で乾燥した後、５００℃前後で焼成し、白
金塩を分解し触媒とする。
【００１０】フロンを酸化分解する装置の型式としては
特に制限されないが、一般的には触媒を固定層とし、フ
ロン含有ガスを水蒸気、空気と共に触媒層に導入する流
通式接触反応装置が使用される。空間速度は５０，００
０ｈ-1以下が好ましい。また、酸化分解されるフロン含
有ガス中のフロン濃度が０．１容量％以上の高濃度のと
き、高い分解率が得られることから、フロン濃度は０．
１容量％以上であることが好ましい。より好ましくは
１．０容量％以上である。
特に制限されないが、一般的には触媒を固定層とし、フ
ロン含有ガスを水蒸気、空気と共に触媒層に導入する流
通式接触反応装置が使用される。空間速度は５０，００
０ｈ-1以下が好ましい。また、酸化分解されるフロン含
有ガス中のフロン濃度が０．１容量％以上の高濃度のと
き、高い分解率が得られることから、フロン濃度は０．
１容量％以上であることが好ましい。より好ましくは
１．０容量％以上である。
【００１１】
【実施例】次に実施例で本発明を更に詳述する。 （実施例１）多孔質ハニカム形状炭化珪素（イビデン
（株）製Ｇｒａｄｅ：ＳＰＣ、細孔容積：０．４５ｃｃ
／ｇ、ＢＥＴ比表面積：１ｍ2 ／ｇ）を担体として用い
た。１ｇの塩化白金酸（Ｈ2 ＰｔＣｌ6 −６Ｈ2 Ｏ）を
５０ｃｃの０．６ｍｏｌ塩酸に溶かし、３７ｇの担体に
注ぎ白金を含浸させた。室温にて７ｈ保持後乾燥機に移
し、１１０℃で１６ｈ乾燥した。この乾燥物６．７ｃｃ
を内径２０ｍｍφの石英製の燃焼管に入れ、１２５ｃｃ
／ｍｉｎの空気流通下、５２５℃で１６ｈ焼成し白金−
炭化珪素触媒を得た。触媒のＰｔ含有率は１．０％であ
った。ＣＦＣ１１３分解における触媒性能評価試験は、
内径２０ｍｍφの石英製反応管を用い、水蒸気、空気共
存ガス流通下、常圧にて、下記条件下で実施した。 触媒量 ４．９ｇ（６．７ｃｃ） ＣＦＣ１１３液流量 ０．３８ｃｃ／ｈ（１．１容量
％） 水流量 ０．５２ｃｃ／ｈ（９．６容量
％） 空気流量 ６，０００ｃｃ／ｈ（８９．３
容量％） 空間速度 １，０００ｈ-1 反応温度 ５００℃ 反応時間 ２００ｈ ＣＦＣ１１３の分解率は、反応前後のＣＦＣ１１３濃度
をガスクロマトグラフで定量分析することで計算した。
触媒の分解活性は表１に示すように、反応１０ｈ時点で
の分解率は７６％と高く、しかも２００ｈまで活性劣化
は全く認められなかった。
（株）製Ｇｒａｄｅ：ＳＰＣ、細孔容積：０．４５ｃｃ
／ｇ、ＢＥＴ比表面積：１ｍ2 ／ｇ）を担体として用い
た。１ｇの塩化白金酸（Ｈ2 ＰｔＣｌ6 −６Ｈ2 Ｏ）を
５０ｃｃの０．６ｍｏｌ塩酸に溶かし、３７ｇの担体に
注ぎ白金を含浸させた。室温にて７ｈ保持後乾燥機に移
し、１１０℃で１６ｈ乾燥した。この乾燥物６．７ｃｃ
を内径２０ｍｍφの石英製の燃焼管に入れ、１２５ｃｃ
／ｍｉｎの空気流通下、５２５℃で１６ｈ焼成し白金−
炭化珪素触媒を得た。触媒のＰｔ含有率は１．０％であ
った。ＣＦＣ１１３分解における触媒性能評価試験は、
内径２０ｍｍφの石英製反応管を用い、水蒸気、空気共
存ガス流通下、常圧にて、下記条件下で実施した。 触媒量 ４．９ｇ（６．７ｃｃ） ＣＦＣ１１３液流量 ０．３８ｃｃ／ｈ（１．１容量
％） 水流量 ０．５２ｃｃ／ｈ（９．６容量
％） 空気流量 ６，０００ｃｃ／ｈ（８９．３
容量％） 空間速度 １，０００ｈ-1 反応温度 ５００℃ 反応時間 ２００ｈ ＣＦＣ１１３の分解率は、反応前後のＣＦＣ１１３濃度
をガスクロマトグラフで定量分析することで計算した。
触媒の分解活性は表１に示すように、反応１０ｈ時点で
の分解率は７６％と高く、しかも２００ｈまで活性劣化
は全く認められなかった。
【００１２】
【表１】
【００１３】（実施例２）実施例１においてＢＥＴ比表
面積が０ｍ2 ／ｇの多孔質ハニカム形状炭化珪素を担体
として用いたこと以外は実施例１と同様の方法で触媒を
得たのち、その分解活性を測定した。表１に示すように
分解率は４８％と低いが２００ｈまで活性劣化は全く認
められなかった。
面積が０ｍ2 ／ｇの多孔質ハニカム形状炭化珪素を担体
として用いたこと以外は実施例１と同様の方法で触媒を
得たのち、その分解活性を測定した。表１に示すように
分解率は４８％と低いが２００ｈまで活性劣化は全く認
められなかった。
【００１４】（比較例１）２リットルのビーカー中で、
８０ｇの塩化ジルコニル（ＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2Ｏ）を
蒸留水に溶解し、０．５ｍｏｌの塩化ジルコニル水溶液
５００ｃｃを調製した。この水溶液に、７５ｃｃの１６
％四塩化チタン（ＴｉＣｌ4 ）を蒸留水で希釈し５００
ｃｃとした０．５ｍｏｌの四塩化チタン水溶液を加え
た。一方、２９％アンモニア水を蒸留水で１リットルに
希釈し、４．２５ｍｏｌの希アンモニア水を調製し、２
５℃に保った上記硝酸ジルコニルと四塩化チタン混合水
溶液に攪拌しながら２０ｃｃ／ｍｉｎの添加速度で加
え、最終ｐＨを９．５にすることにより、水酸化ジルコ
ニウムと水酸化チタニウムの共沈殿を生成させた。この
スラリーを３ｈ放置後ブフナーロートに移し減圧濾過
し、沈殿を１リットルの蒸留水で５回洗浄し、硝酸イオ
ン、塩素イオンとアンモニウムイオンを除去した。得ら
れた沈殿を１リットルの蒸留水に再度懸濁させ、２５℃
に保ち半日放置した後ブフナーロートで減圧濾過し、沈
殿を再度１リットルの蒸留水で洗浄した。この沈殿を乾
燥器中で、１１０℃、３６ｈ乾燥した後、電気マッフル
炉に移し、室温から５５０℃まで４℃／ｍｉｎの昇温速
度で昇温し、５５０℃に５ｈ保持焼成しジルコニア−チ
タニア担体を得た。担体のＢＥＴ法による表面積は１２
５ｍ2 ／ｇであった。ジルコニア−チタニア担体に実施
例１と同様の方法で、白金を担持して触媒を得たのち、
その分解活性を測定した。表１に示すように、触媒は反
応初期には分解活性が高いが、活性劣化が激しく、２０
０ｈ後の分解率は２０％まで低下した。
８０ｇの塩化ジルコニル（ＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2Ｏ）を
蒸留水に溶解し、０．５ｍｏｌの塩化ジルコニル水溶液
５００ｃｃを調製した。この水溶液に、７５ｃｃの１６
％四塩化チタン（ＴｉＣｌ4 ）を蒸留水で希釈し５００
ｃｃとした０．５ｍｏｌの四塩化チタン水溶液を加え
た。一方、２９％アンモニア水を蒸留水で１リットルに
希釈し、４．２５ｍｏｌの希アンモニア水を調製し、２
５℃に保った上記硝酸ジルコニルと四塩化チタン混合水
溶液に攪拌しながら２０ｃｃ／ｍｉｎの添加速度で加
え、最終ｐＨを９．５にすることにより、水酸化ジルコ
ニウムと水酸化チタニウムの共沈殿を生成させた。この
スラリーを３ｈ放置後ブフナーロートに移し減圧濾過
し、沈殿を１リットルの蒸留水で５回洗浄し、硝酸イオ
ン、塩素イオンとアンモニウムイオンを除去した。得ら
れた沈殿を１リットルの蒸留水に再度懸濁させ、２５℃
に保ち半日放置した後ブフナーロートで減圧濾過し、沈
殿を再度１リットルの蒸留水で洗浄した。この沈殿を乾
燥器中で、１１０℃、３６ｈ乾燥した後、電気マッフル
炉に移し、室温から５５０℃まで４℃／ｍｉｎの昇温速
度で昇温し、５５０℃に５ｈ保持焼成しジルコニア−チ
タニア担体を得た。担体のＢＥＴ法による表面積は１２
５ｍ2 ／ｇであった。ジルコニア−チタニア担体に実施
例１と同様の方法で、白金を担持して触媒を得たのち、
その分解活性を測定した。表１に示すように、触媒は反
応初期には分解活性が高いが、活性劣化が激しく、２０
０ｈ後の分解率は２０％まで低下した。
【００１５】（比較例２）市販のγアルミナ担体（日本
ケッチェン社製、Ｇｒａｄｅ−００１Ｅ、ＢＥＴ表面
積：２６０ｍ2 ／ｇ）を用いたこと以外は、実施例１と
同様の方法で白金を担持し、１．０％Ｐｔ含有白金アル
ミナ触媒を得たのち、その分解活性を測定した。表１に
示すよう、劣化が激しく、２００ｈ後の分解率は１０％
まで低下した。
ケッチェン社製、Ｇｒａｄｅ−００１Ｅ、ＢＥＴ表面
積：２６０ｍ2 ／ｇ）を用いたこと以外は、実施例１と
同様の方法で白金を担持し、１．０％Ｐｔ含有白金アル
ミナ触媒を得たのち、その分解活性を測定した。表１に
示すよう、劣化が激しく、２００ｈ後の分解率は１０％
まで低下した。
【００１６】（比較例３）２リットルのビーカー中で、
８０ｇの塩化ジルコニル（ＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2Ｏ）を
蒸留水に溶解し、５００ｃｃの０．５ｍｏｌの塩化ジル
コニル水溶液を調製した。一方、２９％アンモニア水を
蒸留水で１リットルに希釈し、４．２５ｍｏｌの希アン
モニア水を調製し、２５℃に保った上記塩化ジルコニル
水溶液に攪拌しながら２０ｃｃ／ｍｉｎの添加速度で加
え、最終ｐＨを９．５にすることにより、水酸化ジルコ
ニウムの沈殿を生成させた。このスラリーを３ｈ放置後
ブフナーロートに移し減圧濾過し、沈殿を１リットルの
蒸留水で５回洗浄し、塩素イオンとアンモニウムイオン
を除去した。得られた沈殿を１リットルの蒸留水に再度
懸濁させ、２５℃に保ち半日放置した後ブフナーロート
で減圧濾過し、沈殿を再度１リットルの蒸留水で洗浄し
た。この沈殿を乾燥器中で、１１０℃、３６ｈ乾燥した
後、電気マッフル炉に移し、室温から５５０℃まで４℃
／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、５５０℃に５ｈ保持焼成
しジルコニア担体を得た。担体のＢＥＴ法による表面積
は５３ｍ2 ／ｇであった。ジルコニア担体に実施例１と
同様の方法で、白金を担持して触媒を得たのち、その分
解活性を測定した。表１に示すように、劣化が２００ｈ
まで徐々に進行しており、２００ｈ後の分解率は４０％
まで低下した。
８０ｇの塩化ジルコニル（ＺｒＯＣｌ2 ・８Ｈ2Ｏ）を
蒸留水に溶解し、５００ｃｃの０．５ｍｏｌの塩化ジル
コニル水溶液を調製した。一方、２９％アンモニア水を
蒸留水で１リットルに希釈し、４．２５ｍｏｌの希アン
モニア水を調製し、２５℃に保った上記塩化ジルコニル
水溶液に攪拌しながら２０ｃｃ／ｍｉｎの添加速度で加
え、最終ｐＨを９．５にすることにより、水酸化ジルコ
ニウムの沈殿を生成させた。このスラリーを３ｈ放置後
ブフナーロートに移し減圧濾過し、沈殿を１リットルの
蒸留水で５回洗浄し、塩素イオンとアンモニウムイオン
を除去した。得られた沈殿を１リットルの蒸留水に再度
懸濁させ、２５℃に保ち半日放置した後ブフナーロート
で減圧濾過し、沈殿を再度１リットルの蒸留水で洗浄し
た。この沈殿を乾燥器中で、１１０℃、３６ｈ乾燥した
後、電気マッフル炉に移し、室温から５５０℃まで４℃
／ｍｉｎの昇温速度で昇温し、５５０℃に５ｈ保持焼成
しジルコニア担体を得た。担体のＢＥＴ法による表面積
は５３ｍ2 ／ｇであった。ジルコニア担体に実施例１と
同様の方法で、白金を担持して触媒を得たのち、その分
解活性を測定した。表１に示すように、劣化が２００ｈ
まで徐々に進行しており、２００ｈ後の分解率は４０％
まで低下した。
【００１７】（実施例３〜４）実施例１，２においてＣ
ＦＣ１１３液流量、水流量、空気流量を、ＣＦＣ１１３
濃度０．１容量％、水蒸気０．９容量％、空気９９．０
容量になるように調整して評価試験したこと以外は、実
施例１，２と同様の方法で触媒を得たのち、その分解活
性を測定した。その結果を表２に示す。
ＦＣ１１３液流量、水流量、空気流量を、ＣＦＣ１１３
濃度０．１容量％、水蒸気０．９容量％、空気９９．０
容量になるように調整して評価試験したこと以外は、実
施例１，２と同様の方法で触媒を得たのち、その分解活
性を測定した。その結果を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】（比較例４〜５）比較例１，２，３におい
てＣＦＣ１１３液流量、水流量、空気流量を、ＣＦＣ濃
度０．１容量％、水蒸気０．９容量％、空気９９．０容
量％になるように調整して評価試験したこと以外は、比
較例１，２，３と同様の方法で触媒を得たのち、その分
解活性を測定した。その結果を表２に示す。
てＣＦＣ１１３液流量、水流量、空気流量を、ＣＦＣ濃
度０．１容量％、水蒸気０．９容量％、空気９９．０容
量％になるように調整して評価試験したこと以外は、比
較例１，２，３と同様の方法で触媒を得たのち、その分
解活性を測定した。その結果を表２に示す。
【００２０】表２より、炭化珪素を担体とする触媒はフ
ロン濃度が低くなると、フロン濃度が高いときに比べ分
解活性は下がる傾向を示すが２００ｈまでの活性劣化は
全く認められなく、一方チタニア・ジルコニア、アルミ
ナ、ジルコニアを担体とする触媒はフロン濃度が低くな
ると、フロン濃度が高いときに比べ、１０ｈまでの分解
活性は下がる傾向を示すが、２００ｈまでの活性劣化は
著しく改善されていることが分かる。
ロン濃度が低くなると、フロン濃度が高いときに比べ分
解活性は下がる傾向を示すが２００ｈまでの活性劣化は
全く認められなく、一方チタニア・ジルコニア、アルミ
ナ、ジルコニアを担体とする触媒はフロン濃度が低くな
ると、フロン濃度が高いときに比べ、１０ｈまでの分解
活性は下がる傾向を示すが、２００ｈまでの活性劣化は
著しく改善されていることが分かる。
【００２１】（実施例５〜９）実施例１において、反応
温度を３００℃、４００℃、５００℃、６００℃、６５
０℃としたこと以外は実施例１と同様の方法で触媒を得
たのち、その分解活性を測定した。その結果を表３に示
す。
温度を３００℃、４００℃、５００℃、６００℃、６５
０℃としたこと以外は実施例１と同様の方法で触媒を得
たのち、その分解活性を測定した。その結果を表３に示
す。
【００２２】（比較例７）実施例１において反応温度を
２００℃としたこと以外は、実施例１と同様の方法で触
媒を得たのち、その分解活性を測定した。その結果を表
３に示す。
２００℃としたこと以外は、実施例１と同様の方法で触
媒を得たのち、その分解活性を測定した。その結果を表
３に示す。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３よりフロンを酸化分解するときの反応
温度は３００℃以上が必要であり、６００℃を越えると
分解活性が徐々に低下することが分かる。
温度は３００℃以上が必要であり、６００℃を越えると
分解活性が徐々に低下することが分かる。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、フロン含有ガスを長時
間安定して酸化分解することが可能になる。
間安定して酸化分解することが可能になる。
Claims (3)
- 【請求項１】 フロン含有ガスを、水蒸気空気共存雰囲
気下、３００℃以上の温度で、白金を担持した炭化珪素
からなる触媒と接触させることを特徴とするフロン含有
ガスの処理方法。 - 【請求項２】 フロン含有ガス中のフロン濃度が０．１
容量％以上であることを特徴とする請求項１記載の処理
方法。 - 【請求項３】 炭化珪素の比表面積が１ｍ2 ／ｇ以上で
あることを特徴とする請求項１又は２記載の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5154565A JPH06343827A (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | フロン含有ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5154565A JPH06343827A (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | フロン含有ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06343827A true JPH06343827A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15587023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5154565A Pending JPH06343827A (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | フロン含有ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06343827A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1201292A1 (en) * | 1999-06-07 | 2002-05-02 | Nkk Corporation | Method and apparatus for decomposing halogenated hydrocarbon gas |
| WO2021085536A1 (ja) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | 地方独立行政法人東京都立産業技術研究センター | Ｖｏｃ処理用触媒、ｖｏｃ処理装置およびｖｏｃの処理方法 |
-
1993
- 1993-06-02 JP JP5154565A patent/JPH06343827A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1201292A1 (en) * | 1999-06-07 | 2002-05-02 | Nkk Corporation | Method and apparatus for decomposing halogenated hydrocarbon gas |
| US6815573B2 (en) | 1999-06-07 | 2004-11-09 | Nkk Corporation | Method of decomposing halogenated hydrocarbon gas |
| WO2021085536A1 (ja) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | 地方独立行政法人東京都立産業技術研究センター | Ｖｏｃ処理用触媒、ｖｏｃ処理装置およびｖｏｃの処理方法 |
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