JPH06342728A - 鉄心の製造方法 - Google Patents
鉄心の製造方法Info
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- JPH06342728A JPH06342728A JP35779192A JP35779192A JPH06342728A JP H06342728 A JPH06342728 A JP H06342728A JP 35779192 A JP35779192 A JP 35779192A JP 35779192 A JP35779192 A JP 35779192A JP H06342728 A JPH06342728 A JP H06342728A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、優れた透磁率の周波数特性及び高
い磁束密度を有する鉄心の製造方法を提供することを目
的とする。 【構成】 本発明の鉄心の製造方法は、平均粒径１０〜
１００μｍで、平均粒径をＤμｍ、固有電気抵抗率をρ
μΩ−ｃｍとしたとき、Ｄ、ρを数値のみで示してρ／
Ｄ2 ≧４×１０-3の関係を満足する鉄粉、鉄合金磁性粉
のいずれか又は両方と、合量が、体積比にして１．５〜
４０％である、電気絶縁性結着樹脂及び平均粒径２０μ
ｍ以下の電気絶縁性無機化合物の粉末を混合した後成形
することを特徴とする。
い磁束密度を有する鉄心の製造方法を提供することを目
的とする。 【構成】 本発明の鉄心の製造方法は、平均粒径１０〜
１００μｍで、平均粒径をＤμｍ、固有電気抵抗率をρ
μΩ−ｃｍとしたとき、Ｄ、ρを数値のみで示してρ／
Ｄ2 ≧４×１０-3の関係を満足する鉄粉、鉄合金磁性粉
のいずれか又は両方と、合量が、体積比にして１．５〜
４０％である、電気絶縁性結着樹脂及び平均粒径２０μ
ｍ以下の電気絶縁性無機化合物の粉末を混合した後成形
することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄心の製造方法に関
し、更に詳しくは、透磁率の周波数特性が優れ、且つ、
高い磁束密度を有する鉄心の製造方法に関する。
し、更に詳しくは、透磁率の周波数特性が優れ、且つ、
高い磁束密度を有する鉄心の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、交流を直流に交換する装置、直流
を交流に変換する装置、或る数端数の交流を異なる周波
数の交流に変換する装置及び所謂チョッパ等の直流を直
流に変換する装置等のような電力変換装置、或いは無接
点遮断器等の電気機器には、その電気回路構成要素とし
て、サイリスタ又はトランジスタに代表される半導体ス
イッチング素子並びにこれに接続されたターンオンスト
レス緩和用リアクトル、転流リアクトル、エネルギー蓄
積用リアクトル或いはマッチング用変圧器等が使用され
ている。
を交流に変換する装置、或る数端数の交流を異なる周波
数の交流に変換する装置及び所謂チョッパ等の直流を直
流に変換する装置等のような電力変換装置、或いは無接
点遮断器等の電気機器には、その電気回路構成要素とし
て、サイリスタ又はトランジスタに代表される半導体ス
イッチング素子並びにこれに接続されたターンオンスト
レス緩和用リアクトル、転流リアクトル、エネルギー蓄
積用リアクトル或いはマッチング用変圧器等が使用され
ている。
【０００３】このような電力変換装置の例として、第１
図に直流を交流に変換する装置の電気回路図を示す。第
１図の電力変換装置は、半導体スイッチング素子１、タ
ーンオンストレス緩和用リアクトル２及びマッチング用
変圧器３により構成されているものである。
図に直流を交流に変換する装置の電気回路図を示す。第
１図の電力変換装置は、半導体スイッチング素子１、タ
ーンオンストレス緩和用リアクトル２及びマッチング用
変圧器３により構成されているものである。
【０００４】これらのリアクトルや変圧器には、半導体
のスイッチングに伴い、１００ＫＨｚから場合によって
は５００ＫＨｚを超える程度にまで達する高い周波数成
分を含有する電流が流れることがある。
のスイッチングに伴い、１００ＫＨｚから場合によって
は５００ＫＨｚを超える程度にまで達する高い周波数成
分を含有する電流が流れることがある。
【０００５】このようなリアクトルや変圧器を構成して
いる鉄心には、従来、次のようなものが使用されてい
る。即ち、(a) 層間絶縁を施した薄い電磁鋼板又はパ
ーマロイ板等を積層して作製した積層鉄心、(b) カー
ボニル鉄微粉、パーマロイ微粉等を、例えば、フェノー
ル樹脂等の樹脂を使用して結着せしめた、所謂ダストコ
ア、或いは、(c) 酸化物系磁性材料を焼結して作製し
た、所謂フェライトコア等が挙げられる。
いる鉄心には、従来、次のようなものが使用されてい
る。即ち、(a) 層間絶縁を施した薄い電磁鋼板又はパ
ーマロイ板等を積層して作製した積層鉄心、(b) カー
ボニル鉄微粉、パーマロイ微粉等を、例えば、フェノー
ル樹脂等の樹脂を使用して結着せしめた、所謂ダストコ
ア、或いは、(c) 酸化物系磁性材料を焼結して作製し
た、所謂フェライトコア等が挙げられる。
【０００６】これらの中で、積層鉄心は、商用周波数帯
域においては優れた電気特性を示すものの、高い周波数
帯域においては、鉄心の鉄損が著しく、殊に、渦電流損
失が周波数の２乗に比例して増加し、又、鉄心を成形す
る板材の表面から内部へ入るにつれ、鉄心材料の表皮効
果によって磁化力が変化しにくくなるという性質を有し
ている。従って、積層鉄心は、高い周波数帯域において
は、本来鉄心材料自身が有している飽和磁束密度よりも
はるかに低い磁束密度でしか使用することができず、渦
電流損失も極めて大きいという問題点を有している。更
に、積層鉄心は、高い周波数に対する実効透磁率が、商
用周波数に対する実効透磁率と比較して著しく低いとい
う問題点を有している。これらの問題点を有している積
層鉄心を、高い周波数成分を有する電流が流れる、半導
体スイッチング素子に接続されたリアクトル又は変圧器
等に使用する場合には、実効透磁率及び磁束密度を補償
するために、鉄心自身を大型なものにしなければなら
ず、それに伴い、実効透磁率が低いことと相俟って、銅
損が大きくなるという問題点をも有している。
域においては優れた電気特性を示すものの、高い周波数
帯域においては、鉄心の鉄損が著しく、殊に、渦電流損
失が周波数の２乗に比例して増加し、又、鉄心を成形す
る板材の表面から内部へ入るにつれ、鉄心材料の表皮効
果によって磁化力が変化しにくくなるという性質を有し
ている。従って、積層鉄心は、高い周波数帯域において
は、本来鉄心材料自身が有している飽和磁束密度よりも
はるかに低い磁束密度でしか使用することができず、渦
電流損失も極めて大きいという問題点を有している。更
に、積層鉄心は、高い周波数に対する実効透磁率が、商
用周波数に対する実効透磁率と比較して著しく低いとい
う問題点を有している。これらの問題点を有している積
層鉄心を、高い周波数成分を有する電流が流れる、半導
体スイッチング素子に接続されたリアクトル又は変圧器
等に使用する場合には、実効透磁率及び磁束密度を補償
するために、鉄心自身を大型なものにしなければなら
ず、それに伴い、実効透磁率が低いことと相俟って、銅
損が大きくなるという問題点をも有している。
【０００７】一方、ダストコアと呼ばれる圧粉磁性体が
鉄心材料として使用されており、例えば、特許第１１２
２３５号等に詳細に説明されている。しかしながら、こ
のようなダストコアは、一般に、その磁束密度及び透磁
率がかなり低い値を有するものである。これらの中でも
比較的高い磁束密度を有するカーボニル鉄粉を使用した
ダストコアにおいても、その、１００００Ａ／ｍの磁化
力における磁束密度は０．１Ｔをやや上回る程度であ
り、透磁率は１．２５×１０-5Ｈ／ｍ程度のものであ
る。従って、ダストコアを鉄心材料として使用したリア
クトル又は変圧器等においては、磁束密度や透磁率の低
さを補償するために、鉄心の巨大化が避けられず、それ
に伴い、リアクトル又は変圧器等の銅損が大きくなると
いう問題点を有している。
鉄心材料として使用されており、例えば、特許第１１２
２３５号等に詳細に説明されている。しかしながら、こ
のようなダストコアは、一般に、その磁束密度及び透磁
率がかなり低い値を有するものである。これらの中でも
比較的高い磁束密度を有するカーボニル鉄粉を使用した
ダストコアにおいても、その、１００００Ａ／ｍの磁化
力における磁束密度は０．１Ｔをやや上回る程度であ
り、透磁率は１．２５×１０-5Ｈ／ｍ程度のものであ
る。従って、ダストコアを鉄心材料として使用したリア
クトル又は変圧器等においては、磁束密度や透磁率の低
さを補償するために、鉄心の巨大化が避けられず、それ
に伴い、リアクトル又は変圧器等の銅損が大きくなると
いう問題点を有している。
【０００８】又、小型の電気機器に使用されているフェ
ライトコアは、高い固有抵抗値及び比較的優れた高周波
特性を有している。しかしながら、フェライトコアは、
１００００Ａ／ｍの磁化力にのける磁束密度が０．４Ｔ
程度と低く、鉄心の使用温度範囲である−４０〜１２０
℃において、透磁率並びに同一磁化力における磁束密度
の値がそれぞれ数十％も変化するという問題点を有して
いる。このため、フェライトコアを、半導体スイッチン
グ素子に接続されたリアクトル又は変圧器等の鉄心材料
として使用する場合には、磁束密度が低いために、鉄心
を大型にする必要がある。しかし、フェライトコアは、
焼結体であるために、大型鉄心の製造が困難であり、鉄
心としては適さないものである。又、フェライトコア
は、その低磁束密度に起因する銅損が大きいこと、透磁
率及び磁束密度が温度で大きな影響を受けるために、リ
アクトルや変圧器に使用した場合にその特性変化が大き
いこと、更には、電磁鋼板等と比較した場合に磁歪が大
きいので鉄心から発せされる騒音が大きくなること等の
問題点を有している。
ライトコアは、高い固有抵抗値及び比較的優れた高周波
特性を有している。しかしながら、フェライトコアは、
１００００Ａ／ｍの磁化力にのける磁束密度が０．４Ｔ
程度と低く、鉄心の使用温度範囲である−４０〜１２０
℃において、透磁率並びに同一磁化力における磁束密度
の値がそれぞれ数十％も変化するという問題点を有して
いる。このため、フェライトコアを、半導体スイッチン
グ素子に接続されたリアクトル又は変圧器等の鉄心材料
として使用する場合には、磁束密度が低いために、鉄心
を大型にする必要がある。しかし、フェライトコアは、
焼結体であるために、大型鉄心の製造が困難であり、鉄
心としては適さないものである。又、フェライトコア
は、その低磁束密度に起因する銅損が大きいこと、透磁
率及び磁束密度が温度で大きな影響を受けるために、リ
アクトルや変圧器に使用した場合にその特性変化が大き
いこと、更には、電磁鋼板等と比較した場合に磁歪が大
きいので鉄心から発せされる騒音が大きくなること等の
問題点を有している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
は磁束密度や実効電気抵抗値と実効透磁率の周波数特性
の共に優れたものが得られないという問題があった。
は磁束密度や実効電気抵抗値と実効透磁率の周波数特性
の共に優れたものが得られないという問題があった。
【００１０】本発明は、上記した問題点を解消し、半導
体素子に接続されたリアクトル或いは変圧器等に使用さ
れる鉄心の製造方法として、優れた透磁率の周波数特性
及び高い磁束密度を有する鉄心の製造方法を提供するこ
とにある。
体素子に接続されたリアクトル或いは変圧器等に使用さ
れる鉄心の製造方法として、優れた透磁率の周波数特性
及び高い磁束密度を有する鉄心の製造方法を提供するこ
とにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明の鉄心の
製造方法は、磁性粉と結着樹脂と無機化合物の粉末とを
混合した後成形するものである。すなわち、本発明の鉄
心の製造方法は、平均粒径１０〜１００μｍで、平均粒
径をＤμｍ、固有電気抵抗率をρμΩ−ｃｍとしたと
き、Ｄ、ρを数値のみで示してρ／Ｄ2 ≧４×１０-3の
関係を満足する鉄粉、鉄合金磁性粉のいずれか又は両方
と、合量が、体積比にして１．５〜４０％である電気絶
縁性結着樹脂及び電気絶縁性無機化合物の粉末とを混合
した後成形することを特徴とする。
製造方法は、磁性粉と結着樹脂と無機化合物の粉末とを
混合した後成形するものである。すなわち、本発明の鉄
心の製造方法は、平均粒径１０〜１００μｍで、平均粒
径をＤμｍ、固有電気抵抗率をρμΩ−ｃｍとしたと
き、Ｄ、ρを数値のみで示してρ／Ｄ2 ≧４×１０-3の
関係を満足する鉄粉、鉄合金磁性粉のいずれか又は両方
と、合量が、体積比にして１．５〜４０％である電気絶
縁性結着樹脂及び電気絶縁性無機化合物の粉末とを混合
した後成形することを特徴とする。
【００１２】本発明で用いる鉄粉又は鉄合金磁性粉は、
その固有電気抵抗率が１０μΩ−ｃｍから高々数十μΩ
−ｃｍ程度であるため、表皮効果が生ずる高い周波数を
含む交流電流においても充分な鉄心材料特性を得るため
には、これら粉末を微細な粒子として粒子表面から粒子
内部まで充分磁化に寄与せしめなければならないことか
らして、その平均粒径が１００μｍ以下であることが必
要である。しかしながら、その平均粒径が１０μｍ未満
と極めて小さくなると、後述する鉄心の成形段階で、通
常適用される１００００ＭＰａ以下の成形圧では、得ら
れた鉄心の密度が大きくならず、その結果、磁束密度の
低下という不都合を生ずる。結局、本発明にあっては、
鉄粉又は鉄合金磁性粉の平均粒径１０〜１００μｍの範
囲に設定される。
その固有電気抵抗率が１０μΩ−ｃｍから高々数十μΩ
−ｃｍ程度であるため、表皮効果が生ずる高い周波数を
含む交流電流においても充分な鉄心材料特性を得るため
には、これら粉末を微細な粒子として粒子表面から粒子
内部まで充分磁化に寄与せしめなければならないことか
らして、その平均粒径が１００μｍ以下であることが必
要である。しかしながら、その平均粒径が１０μｍ未満
と極めて小さくなると、後述する鉄心の成形段階で、通
常適用される１００００ＭＰａ以下の成形圧では、得ら
れた鉄心の密度が大きくならず、その結果、磁束密度の
低下という不都合を生ずる。結局、本発明にあっては、
鉄粉又は鉄合金磁性粉の平均粒径１０〜１００μｍの範
囲に設定される。
【００１３】また、これらの粉末の平均粒径（Ｄμｍ）
とその固有電気抵抗率（ρμΩ−ｃｍ）との関係につい
ていえば、Ｄとρを数値のみで示して、ρ／Ｄ2 ≧４×
１０-3の関係を満足することが必要である。
とその固有電気抵抗率（ρμΩ−ｃｍ）との関係につい
ていえば、Ｄとρを数値のみで示して、ρ／Ｄ2 ≧４×
１０-3の関係を満足することが必要である。
【００１４】本発明に用いる鉄粉又は鉄合金磁性粉は上
記した諸元を充足するものであれば何であってもよい
が、例えば、純鉄の粉、Ｆｅ−３Ｓｉで代表されるＦｅ
−Ｓｉ合金粉、Ｆｅ−Ａｌ合金粉、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合
金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ−Ｃｏ合金粉をあげるこ
とができ、これら各々又はこれらの適宜な組合せによる
粉末があげられる。
記した諸元を充足するものであれば何であってもよい
が、例えば、純鉄の粉、Ｆｅ−３Ｓｉで代表されるＦｅ
−Ｓｉ合金粉、Ｆｅ−Ａｌ合金粉、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合
金粉、Ｆｅ−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ−Ｃｏ合金粉をあげるこ
とができ、これら各々又はこれらの適宜な組合せによる
粉末があげられる。
【００１５】本発明に使用される電気絶縁性の結着樹脂
は、上記した鉄粉又は鉄合金磁性粉の表面を被覆して粉
末相互間の電気絶縁状態にし鉄心全体の交流磁化に対す
る充分な実効電気抵抗値を付与せしめると同時に、これ
ら粉末を結着するバインダーとしても機能する。このよ
うな結着樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリエステル樹脂などの各種の樹
脂のそれぞれ又はこれらを適宜に組合せて成る樹脂をあ
げることができる。
は、上記した鉄粉又は鉄合金磁性粉の表面を被覆して粉
末相互間の電気絶縁状態にし鉄心全体の交流磁化に対す
る充分な実効電気抵抗値を付与せしめると同時に、これ
ら粉末を結着するバインダーとしても機能する。このよ
うな結着樹脂としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリエステル樹脂などの各種の樹
脂のそれぞれ又はこれらを適宜に組合せて成る樹脂をあ
げることができる。
【００１６】また、本発明に使用される電気絶縁性無機
化合物の粉末は、鉄心の成形時に鉄粉又は鉄合金磁性粉
相互間における摩擦抵抗を減少させて鉄心の成形密度を
高めると同時に、導電体である鉄粉又は鉄合金磁性粉相
互間に介在して鉄心全体の交流磁化に対する実効電気抵
抗値を高めるという機能も果す。このような無機化合物
としては、炭酸カルシウム、シリカ、マグネシア、アル
ミナ、各種のガラスなど又はこれらを適宜に組合せたも
のをあげることができる。ただし、これら無機化合物
は、前記した鉄粉又は鉄合金磁性粉、結着樹脂と相互に
反応しないものでなければならないことはいうまでもな
い。
化合物の粉末は、鉄心の成形時に鉄粉又は鉄合金磁性粉
相互間における摩擦抵抗を減少させて鉄心の成形密度を
高めると同時に、導電体である鉄粉又は鉄合金磁性粉相
互間に介在して鉄心全体の交流磁化に対する実効電気抵
抗値を高めるという機能も果す。このような無機化合物
としては、炭酸カルシウム、シリカ、マグネシア、アル
ミナ、各種のガラスなど又はこれらを適宜に組合せたも
のをあげることができる。ただし、これら無機化合物
は、前記した鉄粉又は鉄合金磁性粉、結着樹脂と相互に
反応しないものでなければならないことはいうまでもな
い。
【００１７】なお、無機化合物の粉末の平均粒径は、そ
の分散性、鉄心材料特性との関係からして、鉄粉又は鉄
合金磁性粉の平均粒径の１／５以下（２０μｍ以下）に
限定される。
の分散性、鉄心材料特性との関係からして、鉄粉又は鉄
合金磁性粉の平均粒径の１／５以下（２０μｍ以下）に
限定される。
【００１８】本発明により得られる鉄心にあっては、結
着樹脂と無機化合物の粉末との合量が、全体の体積と比
較して、１．５〜４０％の範囲に設定される。この体積
比が１．５％未満の場合には、鉄心の成形密度は高まら
ずしかも実効電気抵抗値が低下し、また、４０％を超え
ると実効電気抵抗値の増加傾向は飽和状態に達し更には
成形密度が低下して飽和磁束密度も低くなり磁化力１０
０００Ａ／ｍでの磁束密度はフェライト程度になってし
まう。
着樹脂と無機化合物の粉末との合量が、全体の体積と比
較して、１．５〜４０％の範囲に設定される。この体積
比が１．５％未満の場合には、鉄心の成形密度は高まら
ずしかも実効電気抵抗値が低下し、また、４０％を超え
ると実効電気抵抗値の増加傾向は飽和状態に達し更には
成形密度が低下して飽和磁束密度も低くなり磁化力１０
０００Ａ／ｍでの磁束密度はフェライト程度になってし
まう。
【００１９】結着樹脂と無機化合物粉末との相互におけ
る体積比についていえば、前者と後者の比が９８〜２０
ｖｏｌ％：２〜８０ｖｏｌ％、好ましくは９５〜３０ｖ
ｏｌ％：５〜７０ｖｏｌ％である。
る体積比についていえば、前者と後者の比が９８〜２０
ｖｏｌ％：２〜８０ｖｏｌ％、好ましくは９５〜３０ｖ
ｏｌ％：５〜７０ｖｏｌ％である。
【００２０】上述したような鉄粉、鉄合金磁性粉又はこ
れら両者の混合粉と結着樹脂と無機化合物粉末との３者
を所定量、例えばミキサーで充分に混練し、得られた混
練物を金型に充填してこれを圧縮成形する。このとき、
適用する成形圧は、通常、１００００ＭＰａ以下でよ
い。得られた成形体は、そのまま鉄心として使用に供さ
れるが、必要に応じては、３０〜３００℃程度の温度で
熱処理して結着樹脂を硬化してもよい。
れら両者の混合粉と結着樹脂と無機化合物粉末との３者
を所定量、例えばミキサーで充分に混練し、得られた混
練物を金型に充填してこれを圧縮成形する。このとき、
適用する成形圧は、通常、１００００ＭＰａ以下でよ
い。得られた成形体は、そのまま鉄心として使用に供さ
れるが、必要に応じては、３０〜３００℃程度の温度で
熱処理して結着樹脂を硬化してもよい。
【００２１】
実施例 １〜６ 平均粒径の異なる各種の磁性粉、無機化合物の粉末及び
結着樹脂を第１表に示した割合（体積％）で配合し、こ
れを充分に混練した。得られた混練物を鉄心成形用金型
に充填し、各種の圧力で加圧成形して所定形状の成形体
とした。この成形体を加熱処理して結着樹脂を硬化し鉄
心とした。
結着樹脂を第１表に示した割合（体積％）で配合し、こ
れを充分に混練した。得られた混練物を鉄心成形用金型
に充填し、各種の圧力で加圧成形して所定形状の成形体
とした。この成形体を加熱処理して結着樹脂を硬化し鉄
心とした。
【００２２】これら鉄心につき、密度、磁化力１０００
０Ａ／ｍにおける磁束密度を測定し、更に、交流磁化に
対する鉄心の渦電流損から実効電気抵抗値を算出した。
０Ａ／ｍにおける磁束密度を測定し、更に、交流磁化に
対する鉄心の渦電流損から実効電気抵抗値を算出した。
【００２３】以上の結果を一括して表１に示した。
【００２４】
【表１】 また、実施例１〜４の鉄心につき−４０〜１２０℃の温
度における透磁率及び磁束密度の変化をそれぞれ測定し
たところ、いずれもその変化率は１０％未満であった。
度における透磁率及び磁束密度の変化をそれぞれ測定し
たところ、いずれもその変化率は１０％未満であった。
【００２５】また、実施例３の鉄心と従来のダストコア
から成る鉄心とにつき、各磁力化における磁束密度の変
化を表わす直流磁化曲線を求めそれを第２図に示した。
本発明の鉄心（曲線Ａ）は従来のもの（曲線Ｂ）に比べ
て磁束密度の高い優れたものであることが確認された。 実施例７〜１０ 固有電気抵抗率（ρ）及び平均粒径（Ｄ）がそれぞれ異
なる鉄粉又は鉄合金磁性粉８４ｖｏｌ％、平均粒径１μ
ｍ以下のアルミナ粉末１ｖｏｌ％、エポキシ樹脂１５ｖ
ｏｌ％を混練し、混練物を６００ＭＰａの圧力で成形し
た後、得られた成形体に２００℃、１時間の加熱処理を
施して鉄心とした。
から成る鉄心とにつき、各磁力化における磁束密度の変
化を表わす直流磁化曲線を求めそれを第２図に示した。
本発明の鉄心（曲線Ａ）は従来のもの（曲線Ｂ）に比べ
て磁束密度の高い優れたものであることが確認された。 実施例７〜１０ 固有電気抵抗率（ρ）及び平均粒径（Ｄ）がそれぞれ異
なる鉄粉又は鉄合金磁性粉８４ｖｏｌ％、平均粒径１μ
ｍ以下のアルミナ粉末１ｖｏｌ％、エポキシ樹脂１５ｖ
ｏｌ％を混練し、混練物を６００ＭＰａの圧力で成形し
た後、得られた成形体に２００℃、１時間の加熱処理を
施して鉄心とした。
【００２６】これらの鉄心につき、１ｋＨｚ〜５００ｋ
Ｈｚの実効透磁率を測定し、１ｋＨｚの実効透磁率を基
準とした比を求めた。その結果を、ρ／Ｄ2 との関係と
して表２に示した。
Ｈｚの実効透磁率を測定し、１ｋＨｚの実効透磁率を基
準とした比を求めた。その結果を、ρ／Ｄ2 との関係と
して表２に示した。
【００２７】
【表２】 実施例１１ 平均粒径６３μｍのＦｅ−３Ａｌ粉末４０ｖｏｌ％、平
均粒径５３μｍ以下のＦｅ−Ｎｉ粉末１０ｖｏｌ％、平
均粒径４４μｍ以下のＦｅ粉、平均粒径８μｍのガラス
粉末０．８ｖｏｌ％、ポリアミド樹脂１４．２ｖｏｌ％
と混練し、混練物を８００ＭＰａの圧力で加圧成形した
後、成形体に１００℃、１時間の加熱処理を施して鉄心
とした。この鉄心の実用抵抗率は３５０ｍΩ−ｃｍ以上
であった。
均粒径５３μｍ以下のＦｅ−Ｎｉ粉末１０ｖｏｌ％、平
均粒径４４μｍ以下のＦｅ粉、平均粒径８μｍのガラス
粉末０．８ｖｏｌ％、ポリアミド樹脂１４．２ｖｏｌ％
と混練し、混練物を８００ＭＰａの圧力で加圧成形した
後、成形体に１００℃、１時間の加熱処理を施して鉄心
とした。この鉄心の実用抵抗率は３５０ｍΩ−ｃｍ以上
であった。
【００２８】なお、以上の実施例において、エポキシ樹
脂に代えてポリイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂を用
い、また、マグネシウム等他の無機化合物を用いても同
様の結果が得られた。
脂に代えてポリイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂を用
い、また、マグネシウム等他の無機化合物を用いても同
様の結果が得られた。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よると、従来のフェライトコアの鉄心、ダスコアの鉄心
に比べてはるかに高い磁束密度を有し、また高い実効電
気抵抗値を有し、更に、積層鉄心と比較しても、１〜５
００ｋＨｚの周波数帯域における実効透磁率の変化の小
さい鉄心の製造方法を提供することができる。
よると、従来のフェライトコアの鉄心、ダスコアの鉄心
に比べてはるかに高い磁束密度を有し、また高い実効電
気抵抗値を有し、更に、積層鉄心と比較しても、１〜５
００ｋＨｚの周波数帯域における実効透磁率の変化の小
さい鉄心の製造方法を提供することができる。
【図１】 直流を交流に変換する装置の電気回路図の一
例を示す図。
例を示す図。
【図２】 本発明の鉄心（実施例３）と従来のダストコ
アにおける直流磁化曲線を示す図。
アにおける直流磁化曲線を示す図。
１…半導体スイッチング素子 ２…ターンオンストレス緩和用リアクトル ３…マッチング用変圧器 ４…交流に対する負荷 ５…直流電源 Ａ…本発明の鉄心の直流磁化曲線 Ｂ…従来のダストコアの直線磁化曲線。
Claims (1)
- 【請求項１】 平均粒径１０〜１００μｍで、平均粒径
をＤμｍ、固有電気抵抗率をρμΩ−ｃｍとしたとき、
Ｄ、ρを数値のみで示してρ／Ｄ2 ≧４×１０-3の関係
を満足する鉄粉、鉄合金磁性粉のいずれか又は両方と、 合量が、体積比にして１．５〜４０％である、電気絶縁
性結着樹脂及び平均粒径２０μｍ以下の電気絶縁性無機
化合物の粉末を混合した後成形することを特徴とする鉄
心の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35779192A JPH0793220B2 (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 鉄心の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35779192A JPH0793220B2 (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 鉄心の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57226736A Division JPS59119710A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 鉄心 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06342728A true JPH06342728A (ja) | 1994-12-13 |
| JPH0793220B2 JPH0793220B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=18455944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35779192A Expired - Lifetime JPH0793220B2 (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 鉄心の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0793220B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002075720A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-15 | Daido Steel Co Ltd | 圧粉磁芯 |
| JP2003535215A (ja) * | 2000-05-31 | 2003-11-25 | ヘガネス・コーポレーシヨン | 金属に基づく圧密構成成分及び冷圧密化に適した金属に基づく粉末組成物の製造法 |
-
1992
- 1992-12-25 JP JP35779192A patent/JPH0793220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003535215A (ja) * | 2000-05-31 | 2003-11-25 | ヘガネス・コーポレーシヨン | 金属に基づく圧密構成成分及び冷圧密化に適した金属に基づく粉末組成物の製造法 |
| JP2002075720A (ja) * | 2000-08-29 | 2002-03-15 | Daido Steel Co Ltd | 圧粉磁芯 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0793220B2 (ja) | 1995-10-09 |
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