JPH06333715A - 希土類磁石材料および希土類ボンド磁石 - Google Patents
希土類磁石材料および希土類ボンド磁石Info
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- JPH06333715A JPH06333715A JP5177196A JP17719693A JPH06333715A JP H06333715 A JPH06333715 A JP H06333715A JP 5177196 A JP5177196 A JP 5177196A JP 17719693 A JP17719693 A JP 17719693A JP H06333715 A JPH06333715 A JP H06333715A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 少ない希土類金属を含みかつ等方性であるに
もかかわらず優れた磁気特性を確保できるようにする。 【構成】 原子％で、Ｙ，ランタニド元素の希土類金属
Ｒ２〜７、残部Ｃo からなり、少なくとも硬磁性の希土
類化合物相と軟磁性のコバルト相との２相の金属組織を
有し、かつ前記相のそれぞれが５００ｎｍ以下の結晶粒
サイズを有し、硬磁性相と軟磁性相との交換相互作用に
より保磁力が発生するようになっている。
もかかわらず優れた磁気特性を確保できるようにする。 【構成】 原子％で、Ｙ，ランタニド元素の希土類金属
Ｒ２〜７、残部Ｃo からなり、少なくとも硬磁性の希土
類化合物相と軟磁性のコバルト相との２相の金属組織を
有し、かつ前記相のそれぞれが５００ｎｍ以下の結晶粒
サイズを有し、硬磁性相と軟磁性相との交換相互作用に
より保磁力が発生するようになっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、粉末状の希土類磁石材
料およびその磁石材料を用いた希土類ボンド磁石に関す
る。
料およびその磁石材料を用いた希土類ボンド磁石に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種電子機器の小型化にともなっ
て、Ｎd −Ｆe −Ｂ系永久磁石が広く使用されている。
そして、この種の永久磁石の中でも、超急冷法により得
たＮd−Ｆe −Ｂ系合金粉末を樹脂バインダで結合し
た、いわゆるネオジボンド磁石の需要が拡大している
が、その磁気特性は、最大磁気エネルギー積ＢＨmax が
約10MGOe、残留磁束密度Ｂr が約７kGであり、今日の市
場の要求を満たすには不十分なものとなっている。
て、Ｎd −Ｆe −Ｂ系永久磁石が広く使用されている。
そして、この種の永久磁石の中でも、超急冷法により得
たＮd−Ｆe −Ｂ系合金粉末を樹脂バインダで結合し
た、いわゆるネオジボンド磁石の需要が拡大している
が、その磁気特性は、最大磁気エネルギー積ＢＨmax が
約10MGOe、残留磁束密度Ｂr が約７kGであり、今日の市
場の要求を満たすには不十分なものとなっている。
【０００３】一方、上記Ｎd −Ｆe −Ｂ系永久磁石より
優れた磁気特性を有するものとして、Ｓm −Ｃo 系ボン
ド磁石が知られている。このボンド磁石は、異方性で最
大磁気エネルギー積ＢＨmax が約17MGOe、残留磁束密度
Ｂr が約９kGの高値となっている。
優れた磁気特性を有するものとして、Ｓm −Ｃo 系ボン
ド磁石が知られている。このボンド磁石は、異方性で最
大磁気エネルギー積ＢＨmax が約17MGOe、残留磁束密度
Ｂr が約９kGの高値となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記Ｓ
m −Ｃo 系ボンド磁石材料は、高価なＳm を多量に含む
（10原子％以上）ばかりか、異方性とするための磁場成
形が必要となって製造に多くの工数を要し、コストの増
大が避けられないという問題があった。また、前記磁場
成形を行う都合上、成形形状にも制約を受けるという問
題もあった。
m −Ｃo 系ボンド磁石材料は、高価なＳm を多量に含む
（10原子％以上）ばかりか、異方性とするための磁場成
形が必要となって製造に多くの工数を要し、コストの増
大が避けられないという問題があった。また、前記磁場
成形を行う都合上、成形形状にも制約を受けるという問
題もあった。
【０００５】本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなさ
れたもので、少ない希土類金属を含みかつ等方性である
にもかかわらず優れた磁気特性を確保できる粉末状の希
土類磁石材料およびその磁石材料を用いた希土類ボンド
磁石を提供することを目的とする。
れたもので、少ない希土類金属を含みかつ等方性である
にもかかわらず優れた磁気特性を確保できる粉末状の希
土類磁石材料およびその磁石材料を用いた希土類ボンド
磁石を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】磁石材料が硬磁性相と軟
磁性相とを含む場合に、両相が交換相互作用で結合する
ことにより保磁力が発生するという、交換スプリング磁
石（Exchange SpringMagnet）と呼ばれる新しい概念の
磁石が提案され（E.F.Kneller and R.Hawing:IEEE Tran
s. Magn.,27,3588(1991)）、その実用化が図られてい
る。この磁石において、保磁力は軟磁性相の結晶粒サイ
ズが軟磁性相中に存在できる磁壁の幅よりも十分に小さ
くなると発現する。また、硬磁性相は保磁力を担うため
に高い異方性磁界を持つことが望まれ、一方、軟磁性相
は高い残留磁束密度を与えるために高い飽和磁束密度を
持つことが望ましいとされている。代表的なものとし
て、Ｎd2Ｆe14 Ｂ化合物相とＦe3Ｂ化合物相との混合相
を有する磁石材料が知られているが、本発明者等は、Ｓ
m2Ｃo17 やＳm Ｃo5の方がＮd2Ｆe14 Ｂよりも異方性磁
界が大きく、かつコバルトまたはコバルト合金の方がＦ
e3Ｂよりも飽和磁束密度が高いことに着目し、従来のＳ
m −Ｃo 系磁石材料において、コバルトまたはコバルト
合金相を過剰とすることにより上記目的を達成したもの
である。
磁性相とを含む場合に、両相が交換相互作用で結合する
ことにより保磁力が発生するという、交換スプリング磁
石（Exchange SpringMagnet）と呼ばれる新しい概念の
磁石が提案され（E.F.Kneller and R.Hawing:IEEE Tran
s. Magn.,27,3588(1991)）、その実用化が図られてい
る。この磁石において、保磁力は軟磁性相の結晶粒サイ
ズが軟磁性相中に存在できる磁壁の幅よりも十分に小さ
くなると発現する。また、硬磁性相は保磁力を担うため
に高い異方性磁界を持つことが望まれ、一方、軟磁性相
は高い残留磁束密度を与えるために高い飽和磁束密度を
持つことが望ましいとされている。代表的なものとし
て、Ｎd2Ｆe14 Ｂ化合物相とＦe3Ｂ化合物相との混合相
を有する磁石材料が知られているが、本発明者等は、Ｓ
m2Ｃo17 やＳm Ｃo5の方がＮd2Ｆe14 Ｂよりも異方性磁
界が大きく、かつコバルトまたはコバルト合金の方がＦ
e3Ｂよりも飽和磁束密度が高いことに着目し、従来のＳ
m −Ｃo 系磁石材料において、コバルトまたはコバルト
合金相を過剰とすることにより上記目的を達成したもの
である。
【０００７】その希土類磁石材料の具体的構成は、原子
％で、Ｙ，ランタニド元素の１種または２種以上の希土
類金属（Ｒ）２〜７％、残部Ｃo からなり、少なくとも
硬磁性の希土類化合物相と軟磁性のコバルト相との２相
の金属組織を有し、かつ前記それぞれの相が500 nm以下
の結晶粒サイズを有することを特徴とする。
％で、Ｙ，ランタニド元素の１種または２種以上の希土
類金属（Ｒ）２〜７％、残部Ｃo からなり、少なくとも
硬磁性の希土類化合物相と軟磁性のコバルト相との２相
の金属組織を有し、かつ前記それぞれの相が500 nm以下
の結晶粒サイズを有することを特徴とする。
【０００８】本発明において、上記ランタニド元素とし
ては、Ｃe ，Ｓm , Ｐr , Ｎd , Ｄy を選択するのが望
ましく、これら元素の選択またはＹの選択により優れた
磁気特性を得ることができる。また、これら希土類金属
Ｒの含有量としては２〜７原子％とする必要がある。こ
れは、２原子％未満では軟磁性相の結晶粒サイズが磁壁
の幅よりも大きくなりすぎて所望の保磁力が得られず、
一方、７原子％を越えると従来のＲ−Ｃo 系磁石材料と
同じになって、希土類金属の含有量を少なくしようとす
る本発明の目的からはずれるためである。また、上記希
土類化合物相はＴh2Ｚn17 型、Ｔh Ｎi17 型またはＴb
Ｃu7型の結晶構造をもつことを特徴とする。
ては、Ｃe ，Ｓm , Ｐr , Ｎd , Ｄy を選択するのが望
ましく、これら元素の選択またはＹの選択により優れた
磁気特性を得ることができる。また、これら希土類金属
Ｒの含有量としては２〜７原子％とする必要がある。こ
れは、２原子％未満では軟磁性相の結晶粒サイズが磁壁
の幅よりも大きくなりすぎて所望の保磁力が得られず、
一方、７原子％を越えると従来のＲ−Ｃo 系磁石材料と
同じになって、希土類金属の含有量を少なくしようとす
る本発明の目的からはずれるためである。また、上記希
土類化合物相はＴh2Ｚn17 型、Ｔh Ｎi17 型またはＴb
Ｃu7型の結晶構造をもつことを特徴とする。
【０００９】また、本発明においては、合金中のＣo の
一部をＦe で置換することにより、さらに残留磁束密度
キュリー温度を高めることができる。但し、合金組成に
占めるＦe の置換率が30原子％を越えると硬磁性相の結
晶磁気異方性が低下し、これにともない保磁力が低下し
てしまうため、置換率は合金組成中30原子％以下とする
のが良い。さらに上記Ｃo の一部をＮi ，Ｔi ，Ｖ，Ｃ
r ，Ｍn ，Ｃu ，Ｇa ，Ｚr ，Ｎb ，Ｍo ，Ｓn ，Ｈf
，Ｔa ，Ｗ，Ｂ，Ａl ，Ｓi ，Ｐの繊維元素などで置
換することも磁気特性の改良調整のために有効である。
一部をＦe で置換することにより、さらに残留磁束密度
キュリー温度を高めることができる。但し、合金組成に
占めるＦe の置換率が30原子％を越えると硬磁性相の結
晶磁気異方性が低下し、これにともない保磁力が低下し
てしまうため、置換率は合金組成中30原子％以下とする
のが良い。さらに上記Ｃo の一部をＮi ，Ｔi ，Ｖ，Ｃ
r ，Ｍn ，Ｃu ，Ｇa ，Ｚr ，Ｎb ，Ｍo ，Ｓn ，Ｈf
，Ｔa ，Ｗ，Ｂ，Ａl ，Ｓi ，Ｐの繊維元素などで置
換することも磁気特性の改良調整のために有効である。
【００１０】本発明にかゝる磁石材料は、上記したよう
に各相の結晶粒サイズを500 nm以下としたことを特徴と
するが、各相の結晶粒サイズを500 nm以下とするには、
合金溶湯を回転するロール表面へ射出する単ロール法に
代表される超急冷法、合金各成分を機械的に攪拌、混練
粉砕するメカニカルアロイング法、あるいはメカニカル
グラインディング法等を用いることができる。この場
合、前記各法の条件を制御することにより直接微細結晶
粒を得るようにしても、あるいは一旦非晶質とした合金
粉末を400 〜800 ℃で熱処理して再結晶化するようにし
ても良い。
に各相の結晶粒サイズを500 nm以下としたことを特徴と
するが、各相の結晶粒サイズを500 nm以下とするには、
合金溶湯を回転するロール表面へ射出する単ロール法に
代表される超急冷法、合金各成分を機械的に攪拌、混練
粉砕するメカニカルアロイング法、あるいはメカニカル
グラインディング法等を用いることができる。この場
合、前記各法の条件を制御することにより直接微細結晶
粒を得るようにしても、あるいは一旦非晶質とした合金
粉末を400 〜800 ℃で熱処理して再結晶化するようにし
ても良い。
【００１１】本発明にかゝる希土類ボンド磁石は、上記
希土類磁石材料を樹脂、純金属、合金等のバインダーで
結合してなるものである。この場合、樹脂バインダーと
してはエポキシやフェノールなどの熱硬化性樹脂、ある
いはナイロン等の熱可塑性樹脂を、金属または合金バイ
ンダーとしては亜鉛や錫などをそれぞれ用いることがで
きる。また、成形方法としては圧縮、射出、押出し、ホ
ットプレスなどの各種方法を用いることができる。
希土類磁石材料を樹脂、純金属、合金等のバインダーで
結合してなるものである。この場合、樹脂バインダーと
してはエポキシやフェノールなどの熱硬化性樹脂、ある
いはナイロン等の熱可塑性樹脂を、金属または合金バイ
ンダーとしては亜鉛や錫などをそれぞれ用いることがで
きる。また、成形方法としては圧縮、射出、押出し、ホ
ットプレスなどの各種方法を用いることができる。
【００１２】
【作用】上記のように構成した希土類磁石材料において
は、硬磁性相と軟磁性相との交換相互作用が効果的に発
揮されて優れた磁気特性を確保できるようになる。
は、硬磁性相と軟磁性相との交換相互作用が効果的に発
揮されて優れた磁気特性を確保できるようになる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
【００１４】実施例１ 金属サマリウムおよび電解コバルトを所定の比率で配合
し、高周波溶解してＳm4.4Ｃo95.6 組成（各元素に付し
た数値は原子％を表す）の合金インゴットを製作した。
次に、このインゴットを石英射出管に充填して高周波溶
解し、アルゴンガス圧力によって石英管下部の内径0.5m
m の細孔から、周速度35m/sec で高速回転する、クロム
メッキされた直径400mm の水冷銅ロール表面に射出急冷
し、非晶質合金薄帯を得た。次に、この合金薄帯を100
μｍ以下に粉砕し、電気炉に装入してアルゴンガス雰囲
気中で700 ℃に１時間保持して再結晶化させた。
し、高周波溶解してＳm4.4Ｃo95.6 組成（各元素に付し
た数値は原子％を表す）の合金インゴットを製作した。
次に、このインゴットを石英射出管に充填して高周波溶
解し、アルゴンガス圧力によって石英管下部の内径0.5m
m の細孔から、周速度35m/sec で高速回転する、クロム
メッキされた直径400mm の水冷銅ロール表面に射出急冷
し、非晶質合金薄帯を得た。次に、この合金薄帯を100
μｍ以下に粉砕し、電気炉に装入してアルゴンガス雰囲
気中で700 ℃に１時間保持して再結晶化させた。
【００１５】上記のようにして得た合金粉末（磁石材
料）について、走査型電子顕微鏡（SEM ）およびＸ線回
折法によって組織の解析を行った結果、それぞれが500n
m 以下の微細結晶粒であるＴh2Ｚn17 型結晶構造の希土
類化合物相とコバルト相との混合組織であることが分か
った。また、得られた磁石材料の磁気特性を振動試料型
磁力計（VSM ）によって測定した結果、残留磁束密度Ｂ
r は10.9kG、保磁力 iＨc は8.1kOe、最大磁気エネルギ
ー積ＢＨmax は14.0MGOeであり、優れた磁気特性が得ら
れることが確認できた。
料）について、走査型電子顕微鏡（SEM ）およびＸ線回
折法によって組織の解析を行った結果、それぞれが500n
m 以下の微細結晶粒であるＴh2Ｚn17 型結晶構造の希土
類化合物相とコバルト相との混合組織であることが分か
った。また、得られた磁石材料の磁気特性を振動試料型
磁力計（VSM ）によって測定した結果、残留磁束密度Ｂ
r は10.9kG、保磁力 iＨc は8.1kOe、最大磁気エネルギ
ー積ＢＨmax は14.0MGOeであり、優れた磁気特性が得ら
れることが確認できた。
【００１６】実施例２ 金属サマリウムおよび電解コバルトを所定の比率で配合
し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射出してＳm
4.1Ｃo95.9 組成の非晶質の合金薄帯を得、続いてこの
薄帯を100 μｍ以下に粉砕し、電気炉に装入してアルゴ
ンガス雰囲気中で570 ℃に６時間保持して再結晶化させ
た。
し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射出してＳm
4.1Ｃo95.9 組成の非晶質の合金薄帯を得、続いてこの
薄帯を100 μｍ以下に粉砕し、電気炉に装入してアルゴ
ンガス雰囲気中で570 ℃に６時間保持して再結晶化させ
た。
【００１７】上記のようにして得た合金粉末について、
実施例１と同様の方法で組織の解析を行い、併せて磁気
特性を測定した。この結果、それぞれが500nm 以下の微
細結晶粒であるＴb Ｃu7型結晶構造の希土類化合物相と
コバルト相との混合組織であることが分かった。また残
留磁束密度Ｂr は9.9kG 、保磁力 iＨc が5.9kOe、最大
磁気エネルギー積ＢＨmax が11.0MGOeであり、優れた磁
気特性が得られることが確認できた。
実施例１と同様の方法で組織の解析を行い、併せて磁気
特性を測定した。この結果、それぞれが500nm 以下の微
細結晶粒であるＴb Ｃu7型結晶構造の希土類化合物相と
コバルト相との混合組織であることが分かった。また残
留磁束密度Ｂr は9.9kG 、保磁力 iＨc が5.9kOe、最大
磁気エネルギー積ＢＨmax が11.0MGOeであり、優れた磁
気特性が得られることが確認できた。
【００１８】実施例３ 金属サマリウムおよび電解コバルトを所定の比率で配合
し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射出してＳm
4.4Ｃo95.6 組成の非晶質の合金薄帯を得た。ただし、
銅ロールの周速度は18m/sec に制御した。次に、得られ
た合金薄帯を100μｍ以下に粉砕した。
し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射出してＳm
4.4Ｃo95.6 組成の非晶質の合金薄帯を得た。ただし、
銅ロールの周速度は18m/sec に制御した。次に、得られ
た合金薄帯を100μｍ以下に粉砕した。
【００１９】上記のようにして得た磁石材料について、
実施例１と同様の方法で組織の解析を行い、併せて磁気
特性を測定した。この結果、それぞれが10〜50nm以下の
微細結晶粒であるＴh2Ｎi17 型結晶構造の希土類化合物
相とコバルト相との混合状態であることが分かった。ま
た残留磁束密度Ｂr は10.1kG、保磁力 iＨc は5.7kOe、
最大磁気エネルギー積ＢＨmax は13.2MGOeであり、優れ
た磁気特性が得られることが確認できた。
実施例１と同様の方法で組織の解析を行い、併せて磁気
特性を測定した。この結果、それぞれが10〜50nm以下の
微細結晶粒であるＴh2Ｎi17 型結晶構造の希土類化合物
相とコバルト相との混合状態であることが分かった。ま
た残留磁束密度Ｂr は10.1kG、保磁力 iＨc は5.7kOe、
最大磁気エネルギー積ＢＨmax は13.2MGOeであり、優れ
た磁気特性が得られることが確認できた。
【００２０】実施例４ 金属サマリウムおよび電解コバルトを所定の比率で配合
し、高周波溶解してＳm2Ｃo17 化合物相からなる合金イ
ンゴットを得、次に、この合金インゴットを150 μｍ以
下に粉砕して、この合金粉末を−200 メッシュのコバル
ト粉末に対して種々の割合（ｘ重量％）で配合し、アル
ゴンガス雰囲気下、振動ミル中で12時間機械的に攪拌粉
砕して非晶質合金粉末を得た。次に、この非晶質合金粉
末を電気炉に装入し、アルゴンガス雰囲気中で700 ℃に
１時間保持して再結晶化させ、これを実施例１と同様の
磁気特性の測定試験に供した。
し、高周波溶解してＳm2Ｃo17 化合物相からなる合金イ
ンゴットを得、次に、この合金インゴットを150 μｍ以
下に粉砕して、この合金粉末を−200 メッシュのコバル
ト粉末に対して種々の割合（ｘ重量％）で配合し、アル
ゴンガス雰囲気下、振動ミル中で12時間機械的に攪拌粉
砕して非晶質合金粉末を得た。次に、この非晶質合金粉
末を電気炉に装入し、アルゴンガス雰囲気中で700 ℃に
１時間保持して再結晶化させ、これを実施例１と同様の
磁気特性の測定試験に供した。
【００２１】図１は、磁石材料中に占めるＳm2Ｃo17 化
合物相（ｘ）の各種磁気特性に及ぼす影響をみたもので
ある。なお、同図にはＳm2Ｃo17 含有量に対応するＳm
含有量（原子％）を併記している。これより、最大磁気
エネルギー積ＢＨmax および残留磁束密度Ｂr は、Ｓm2
Ｃo17 含有量が40重量％付近（Ｓm ４原子％付近）でピ
ークを示すが、本発明の希土類金属の範囲２〜７原子％
では高値となっている。なお、Ｓm 含有量が２原子％未
満ではＢＨmax 、Ｂr 、 iＨc 共に著しく小さくなって
いるが、これは、軟磁性相の結晶粒サイズが磁壁の幅よ
りも大きくなりすぎたためと推量される。
合物相（ｘ）の各種磁気特性に及ぼす影響をみたもので
ある。なお、同図にはＳm2Ｃo17 含有量に対応するＳm
含有量（原子％）を併記している。これより、最大磁気
エネルギー積ＢＨmax および残留磁束密度Ｂr は、Ｓm2
Ｃo17 含有量が40重量％付近（Ｓm ４原子％付近）でピ
ークを示すが、本発明の希土類金属の範囲２〜７原子％
では高値となっている。なお、Ｓm 含有量が２原子％未
満ではＢＨmax 、Ｂr 、 iＨc 共に著しく小さくなって
いるが、これは、軟磁性相の結晶粒サイズが磁壁の幅よ
りも大きくなりすぎたためと推量される。
【００２２】実施例５ 金属サマリウム、電解コバルトおよび電解鉄を所定の比
率で配合し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射
出、粉砕、再結晶化処理を行って、Ｓm4.4（Ｆe，Ｃo
）95.6組成の磁石材料を得、これを実施例１と同様の
磁気特性の測定試験に供した。
率で配合し、実施例１と同様に溶解、再溶解、急冷射
出、粉砕、再結晶化処理を行って、Ｓm4.4（Ｆe，Ｃo
）95.6組成の磁石材料を得、これを実施例１と同様の
磁気特性の測定試験に供した。
【００２３】図２は、種々の磁気特定に及ぼすＦe 含有
量の影響を示したものである。これより、Ｆe 含有量が
30原子％までは、残留磁束密度Ｂr が向上する効果が認
められ、これを越えると保磁力 iＨc が著しく低下する
ようになる。したがってＣoをＦe で置換する場合は、
Ｆe 含有量を総量の30原子％内に抑えるのが望ましいこ
とが分かる。
量の影響を示したものである。これより、Ｆe 含有量が
30原子％までは、残留磁束密度Ｂr が向上する効果が認
められ、これを越えると保磁力 iＨc が著しく低下する
ようになる。したがってＣoをＦe で置換する場合は、
Ｆe 含有量を総量の30原子％内に抑えるのが望ましいこ
とが分かる。
【００２４】実施例６ 希土類金属としてＣe ，Ｓe , Ｐr , Ｎd のいずれか
と、電解コバルトと、電解鉄とＣu ，Ｔi ，Ｃr ，Ｍn
，Ｚr ，Ｈf ，Ｎb のいずれかの純金属あるいはフェ
ロアロイとを原料として、実施例１と同様に溶解、急冷
射出、粉砕、再結晶化処理を行って、表１に示す組成の
磁石材料１〜９を得、これらを実施例１と同様の磁気特
性の測定試験に供した。表１に、磁気特性の測定結果を
示す。これより本発明にかゝる磁石材料はいずれも、残
留磁束密度Ｂr 、保磁力 iＨc 、最大磁気エネルギー積
ＢＨmax 共に高い値となり、Ｃo の一部をこれら金属で
置換しても優れた磁気特性が得られることが明らかとな
った。
と、電解コバルトと、電解鉄とＣu ，Ｔi ，Ｃr ，Ｍn
，Ｚr ，Ｈf ，Ｎb のいずれかの純金属あるいはフェ
ロアロイとを原料として、実施例１と同様に溶解、急冷
射出、粉砕、再結晶化処理を行って、表１に示す組成の
磁石材料１〜９を得、これらを実施例１と同様の磁気特
性の測定試験に供した。表１に、磁気特性の測定結果を
示す。これより本発明にかゝる磁石材料はいずれも、残
留磁束密度Ｂr 、保磁力 iＨc 、最大磁気エネルギー積
ＢＨmax 共に高い値となり、Ｃo の一部をこれら金属で
置換しても優れた磁気特性が得られることが明らかとな
った。
【００２５】
【表１】
【００２６】実施例７ 実施例１と同様にして得たＳm4.4Ｃo95.6 組成の磁石材
料に、バインダーとして一液性エポキシ樹脂２重量％
と、潤滑剤として機能するオレイン0.2 重量％とを混合
した。次に、この混合粉末を金型に充填して５ton/cm2
の圧力で成形し、その後、窒素ガス雰囲気中で150 ℃に
１時間保持するキュア処理を行って磁石体を得、この磁
石体の磁気特性をＢ−Ｈカーブトレーサーによって測定
した。この結果、残留磁束密度Ｂr は9.2kG 、保磁力 i
Ｈc は6.5kOe、最大磁気エネルギー積ＢＨmax は13.3MG
Oeであり、優れた磁気特性が得られることが確認でき
た。
料に、バインダーとして一液性エポキシ樹脂２重量％
と、潤滑剤として機能するオレイン0.2 重量％とを混合
した。次に、この混合粉末を金型に充填して５ton/cm2
の圧力で成形し、その後、窒素ガス雰囲気中で150 ℃に
１時間保持するキュア処理を行って磁石体を得、この磁
石体の磁気特性をＢ−Ｈカーブトレーサーによって測定
した。この結果、残留磁束密度Ｂr は9.2kG 、保磁力 i
Ｈc は6.5kOe、最大磁気エネルギー積ＢＨmax は13.3MG
Oeであり、優れた磁気特性が得られることが確認でき
た。
【００２７】実施例８ 実施例１と同様にして得たＳm4.4Ｃo95.6 組成の磁石材
料に、−200 メッシュの亜鉛粉末10重量％を混合し、こ
の混合粉末を金型に充填して５ton/cm2 の圧力で成形
し、その後、アルゴンガス雰囲気中で450 ℃に４時間保
持する熱処理を行って磁石体を得、この磁石体の磁気特
性をＢ−Ｈカーブトトレーサーによって測定した。この
結果、残留磁束密度Ｂr は8.2kG 、保磁力 iＨc は10.3
kOe 、最大磁気エネルギー積ＢＨmax は11.9MGOeであ
り、優れた磁気特性が得られることが確認できた。
料に、−200 メッシュの亜鉛粉末10重量％を混合し、こ
の混合粉末を金型に充填して５ton/cm2 の圧力で成形
し、その後、アルゴンガス雰囲気中で450 ℃に４時間保
持する熱処理を行って磁石体を得、この磁石体の磁気特
性をＢ−Ｈカーブトトレーサーによって測定した。この
結果、残留磁束密度Ｂr は8.2kG 、保磁力 iＨc は10.3
kOe 、最大磁気エネルギー積ＢＨmax は11.9MGOeであ
り、優れた磁気特性が得られることが確認できた。
【００２７】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
かかる希土類磁石材料および希土類ボンド磁石によれ
ば、希土類金属の含有量を低く抑え、しかも等方性とし
たにもかかわらず優れた磁気特性を得ることができ、大
幅なコスト低減が達成できる効果がある。また、異方性
とする特別の処理が不要になるって形状的な自由度が高
まる効果がある。
かかる希土類磁石材料および希土類ボンド磁石によれ
ば、希土類金属の含有量を低く抑え、しかも等方性とし
たにもかかわらず優れた磁気特性を得ることができ、大
幅なコスト低減が達成できる効果がある。また、異方性
とする特別の処理が不要になるって形状的な自由度が高
まる効果がある。
【図１】磁気特性に及ぼす希土類化合物相の含有量の影
響を示すグラフである。
響を示すグラフである。
【図２】磁気特性に及ぼすＣo 置換Ｆe 量の影響を示す
グラフである。
グラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 原子％で、Ｙ，ランタニド元素の１種ま
たは２種以上の希土類金属（Ｒ）２〜７％、残部Ｃo か
らなり、少なくとも硬磁性の希土類化合物相と軟磁性の
コバルト相との２相の金属組織を有し、かつ前記相のそ
れぞれが500nm以下の結晶粒サイズを有することを特徴
とする粉末状の希土類磁石材料。 - 【請求項２】 Ｃo の一部を総量の0.2 〜30原子％の範
囲内でＦe ，Ｎi ，Ｔi ，Ｖ，Ｃr ，Ｍn ，Ｃu ，Ｇa
，Ｚr ，Ｎb ，Ｍo ，Ｓn ，Ｈf ，Ｔa ，Ｗ，Ｂ，Ａl
，Ｓi ，Ｐの１種または２種以上と置換したことを特
徴とする請求項１に記載の希土類磁石材料。 - 【請求項３】 希土類化合物相がＴh2Ｚn17 型、Ｔh Ｎ
i17 型またはＴb Ｃu7型の結晶構造をもつことを特徴と
する請求項１または２に記載の希土類磁石材料。 - 【請求項４】 請求項１、２または３に記載の希土類磁
石材料を樹脂、純金属または合金のバインダーにより結
合してなる希土類ボンド磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5177196A JPH06333715A (ja) | 1993-05-24 | 1993-05-24 | 希土類磁石材料および希土類ボンド磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5177196A JPH06333715A (ja) | 1993-05-24 | 1993-05-24 | 希土類磁石材料および希土類ボンド磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06333715A true JPH06333715A (ja) | 1994-12-02 |
Family
ID=16026863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5177196A Pending JPH06333715A (ja) | 1993-05-24 | 1993-05-24 | 希土類磁石材料および希土類ボンド磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06333715A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5750044A (en) * | 1994-07-12 | 1998-05-12 | Tdk Corporation | Magnet and bonded magnet |
| CN102403118A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-04-04 | 北京航空航天大学 | 一种各向异性钐钴基纳米晶稀土永磁体制备方法 |
-
1993
- 1993-05-24 JP JP5177196A patent/JPH06333715A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5750044A (en) * | 1994-07-12 | 1998-05-12 | Tdk Corporation | Magnet and bonded magnet |
| CN102403118A (zh) * | 2011-11-23 | 2012-04-04 | 北京航空航天大学 | 一种各向异性钐钴基纳米晶稀土永磁体制备方法 |
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