JPH06330142A - 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱炭精錬法Info
- Publication number
- JPH06330142A JPH06330142A JP11625093A JP11625093A JPH06330142A JP H06330142 A JPH06330142 A JP H06330142A JP 11625093 A JP11625093 A JP 11625093A JP 11625093 A JP11625093 A JP 11625093A JP H06330142 A JPH06330142 A JP H06330142A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- molten steel
- inert gas
- decarburization
- oxygen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼中の〔Ｃｒ〕酸化を抑え、かつ希釈用の
不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行い、精
錬コストの低減をはかる含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関
する。 【構成】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素
ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱
炭精錬法において、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上
０．７ｍａｓｓ％以下の領域において、溶鋼１トン当り
０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ以上の二酸化炭素ガスを、酸素ガ
スまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスまたは不活性
ガスに混合させて吹込む脱炭精錬法である。 【効果】 酸素ガス原単位、不活性ガス原単位が大幅に
低下し、また脱炭酸素効率が向上することにより還元用
Ｓｉ原単位が低減するため、精錬コストの大幅な低減が
はかれ、効率的な脱炭が可能となる。
不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行い、精
錬コストの低減をはかる含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関
する。 【構成】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素
ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱
炭精錬法において、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上
０．７ｍａｓｓ％以下の領域において、溶鋼１トン当り
０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ以上の二酸化炭素ガスを、酸素ガ
スまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスまたは不活性
ガスに混合させて吹込む脱炭精錬法である。 【効果】 酸素ガス原単位、不活性ガス原単位が大幅に
低下し、また脱炭酸素効率が向上することにより還元用
Ｓｉ原単位が低減するため、精錬コストの大幅な低減が
はかれ、効率的な脱炭が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は含クロム溶鋼の脱炭精錬
において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の
不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行う含ク
ロム溶鋼の脱炭精錬法に関する。
において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の
不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行う含ク
ロム溶鋼の脱炭精錬法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼のごとき１１％以上のクロ
ムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭の中
期以降（例えば［Ｃ］；０．７ｍａｓｓ％以下）を減圧
下で行う真空脱炭法、および希釈ガスを吹込むことによ
り、雰囲気中のＣＯ分圧を下げて行う希釈脱炭法が広く
用いられている。前者は一般にＶＯＤ、後者はＡＯＤお
よび上底吹き転炉を用いて行われている。これらの方法
はいずれも脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒ］の酸化
損失を抑えながら効果的に脱炭を進行させようとするも
のである。
ムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法として、脱炭の中
期以降（例えば［Ｃ］；０．７ｍａｓｓ％以下）を減圧
下で行う真空脱炭法、および希釈ガスを吹込むことによ
り、雰囲気中のＣＯ分圧を下げて行う希釈脱炭法が広く
用いられている。前者は一般にＶＯＤ、後者はＡＯＤお
よび上底吹き転炉を用いて行われている。これらの方法
はいずれも脱炭中期以降において溶鋼中［Ｃｒ］の酸化
損失を抑えながら効果的に脱炭を進行させようとするも
のである。
【０００３】従来これらの方法での脱炭を効率よく進め
る手段として、真空脱炭法では酸素ガス（以下、単に酸
素という）供給量および不活性ガス供給量の調整あるい
は真空度の調整を行う方法、また希釈脱炭法では希釈ガ
スとしての不活性ガスと酸素供給量の調整を行う方法が
主体として採り入れられてきた。しかし、これらの方法
では不活性ガスの使用量は却って増加する方向であり、
十分な効果は得られていなかった。
る手段として、真空脱炭法では酸素ガス（以下、単に酸
素という）供給量および不活性ガス供給量の調整あるい
は真空度の調整を行う方法、また希釈脱炭法では希釈ガ
スとしての不活性ガスと酸素供給量の調整を行う方法が
主体として採り入れられてきた。しかし、これらの方法
では不活性ガスの使用量は却って増加する方向であり、
十分な効果は得られていなかった。
【０００４】脱炭精錬に二酸化炭素ガス（以下、ＣＯ2
という）使用する方法としては、例えば、特開昭５５−
１５８２０８号公報には、酸素上吹き製鋼法において浴
面下よりＣＯ2 を吹込み、溶鋼の攪拌を促進させて脱炭
を促進させる方法が記載されている。また特開昭５７−
３２３１６号公報には転炉において鋼浴下部の羽口より
酸素とともにＣＯ2 を吹込み、ＣＯ2 の冷却効果を利用
して羽口の溶損を防止する方法が記載されている。これ
らの方法ではＣＯ2 は完全にＣＯとＯに分解するとして
おり、ＣＯ2 の使用の効果としては攪拌および冷却の効
果だけを考えており、十分な効果は得られていない。
という）使用する方法としては、例えば、特開昭５５−
１５８２０８号公報には、酸素上吹き製鋼法において浴
面下よりＣＯ2 を吹込み、溶鋼の攪拌を促進させて脱炭
を促進させる方法が記載されている。また特開昭５７−
３２３１６号公報には転炉において鋼浴下部の羽口より
酸素とともにＣＯ2 を吹込み、ＣＯ2 の冷却効果を利用
して羽口の溶損を防止する方法が記載されている。これ
らの方法ではＣＯ2 は完全にＣＯとＯに分解するとして
おり、ＣＯ2 の使用の効果としては攪拌および冷却の効
果だけを考えており、十分な効果は得られていない。
【０００５】また、特開昭５０−３７６１１号公報には
ＣＯ2 は分解せず、ＣＯの希釈効果をもつためにＡｒガ
スのような不活性ガスの代替として使用する方法が記載
されているが、この方法ではＣＯ2 のＣＯとＯへの分解
率が定量化されていないために、過剰な不活性ガスを使
用する結果となっており、十分な効果が得られていな
い。
ＣＯ2 は分解せず、ＣＯの希釈効果をもつためにＡｒガ
スのような不活性ガスの代替として使用する方法が記載
されているが、この方法ではＣＯ2 のＣＯとＯへの分解
率が定量化されていないために、過剰な不活性ガスを使
用する結果となっており、十分な効果が得られていな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はＡｒガスのよ
うな不活性ガスを多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精
錬法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈
用の不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行
い、精錬コストの低減をはかることのできる含クロム溶
鋼の脱炭精錬法を提供することを目的とするものであ
る。
うな不活性ガスを多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精
錬法において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈
用の不活性ガスの使用量を抑えて、効率よく脱炭を行
い、精錬コストの低減をはかることのできる含クロム溶
鋼の脱炭精錬法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の課題を有
利に解決するものであり、その要旨とするところは、含
クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素ガスまたは酸
素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱炭精錬法にお
いて、［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．７ｍａｓ
ｓ％以下の領域において、溶鋼１トン当り０．１Ｎｍ3
／ｍｉｎ以上の二酸化炭素ガスを、酸素ガスまたは酸素
ガスと不活性ガスの混合ガスまたは不活性ガスに混合さ
せて吹込むことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法
にある。
利に解決するものであり、その要旨とするところは、含
クロム溶鋼の浴面上および浴面下より酸素ガスまたは酸
素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込む脱炭精錬法にお
いて、［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．７ｍａｓ
ｓ％以下の領域において、溶鋼１トン当り０．１Ｎｍ3
／ｍｉｎ以上の二酸化炭素ガスを、酸素ガスまたは酸素
ガスと不活性ガスの混合ガスまたは不活性ガスに混合さ
せて吹込むことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法
にある。
【０００８】以下本発明について詳細に説明する。本発
明の含クロム溶鋼の脱炭精錬は図１に例示するような脱
炭精錬法に適用するものである。図１（ａ）はＡＯＤ
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示
し、図中の１は横吹き羽口、２は上吹きランス、３は底
吹き羽口、４は溶鋼、５はスラグを示す。これらの方法
では上吹きランス、横吹き羽口および底吹き羽口から酸
素または酸素と不活性ガスとの混合ガスまたは不活性ガ
スを吹込む。
明の含クロム溶鋼の脱炭精錬は図１に例示するような脱
炭精錬法に適用するものである。図１（ａ）はＡＯＤ
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示
し、図中の１は横吹き羽口、２は上吹きランス、３は底
吹き羽口、４は溶鋼、５はスラグを示す。これらの方法
では上吹きランス、横吹き羽口および底吹き羽口から酸
素または酸素と不活性ガスとの混合ガスまたは不活性ガ
スを吹込む。
【０００９】本発明は含クロム溶鋼の脱炭精錬におい
て、一定流量以上ではＣＯ2 がＣＯとＯに分解する比率
が一定となり、ＣＯ2 はＣＯの希釈ガスとしての作用と
酸素を供給する酸化性ガスとしての作用を同時にもつこ
とに着目し、これらの作用を効率的に利用することを提
案するものである。図２はＳＵＳ３０４ステンレス鋼の
脱炭にＣＯ2 のみを用いた場合のＣＯ2 の吹込み流量と
ＣＯ2 の分解率の関係を示す。ＣＯ2 の分解率とは吹き
込んだ全ＣＯ2 に対するＣＯとＯに分解したＣＯ2 の比
率であり、１００よりこの値を引いた値はＣＯ2 がその
ままの状態で存在している割合を示す。図２よりＣＯ2
吹込み流量が０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以上ではＣＯ2
の分解率は約３０％で安定する。つまり、この流量以上
では吹き込んだＣＯ2 の３割が酸化性ガスとして作用
し、残りの７割が不活性ガスとして作用することにな
る。本発明はこの関係を用いて効率的な精錬法を提案す
るものである。
て、一定流量以上ではＣＯ2 がＣＯとＯに分解する比率
が一定となり、ＣＯ2 はＣＯの希釈ガスとしての作用と
酸素を供給する酸化性ガスとしての作用を同時にもつこ
とに着目し、これらの作用を効率的に利用することを提
案するものである。図２はＳＵＳ３０４ステンレス鋼の
脱炭にＣＯ2 のみを用いた場合のＣＯ2 の吹込み流量と
ＣＯ2 の分解率の関係を示す。ＣＯ2 の分解率とは吹き
込んだ全ＣＯ2 に対するＣＯとＯに分解したＣＯ2 の比
率であり、１００よりこの値を引いた値はＣＯ2 がその
ままの状態で存在している割合を示す。図２よりＣＯ2
吹込み流量が０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以上ではＣＯ2
の分解率は約３０％で安定する。つまり、この流量以上
では吹き込んだＣＯ2 の３割が酸化性ガスとして作用
し、残りの７割が不活性ガスとして作用することにな
る。本発明はこの関係を用いて効率的な精錬法を提案す
るものである。
【００１０】図３はＳＵＳ３０４ステンレス鋼の脱炭に
酸素のみを用いた場合の［Ｃ］濃度と脱炭酸素効率の関
係を示す。なお、脱炭酸素効率は供給酸素の中で脱炭に
使用された酸素の割合を示す。また、脱炭開始前の［Ｓ
ｉ］濃度はいずれも０．１ｍａｓｓ％以下であった。図
３より［Ｃ］濃度０．７ｍａｓｓ％以下で急激な脱炭酸
素効率の低下が認められる。つまり、この濃度以下では
不活性ガスによる希釈が必要であり、ＣＯ2 の不活性ガ
スとしての作用が有効に使用できる。
酸素のみを用いた場合の［Ｃ］濃度と脱炭酸素効率の関
係を示す。なお、脱炭酸素効率は供給酸素の中で脱炭に
使用された酸素の割合を示す。また、脱炭開始前の［Ｓ
ｉ］濃度はいずれも０．１ｍａｓｓ％以下であった。図
３より［Ｃ］濃度０．７ｍａｓｓ％以下で急激な脱炭酸
素効率の低下が認められる。つまり、この濃度以下では
不活性ガスによる希釈が必要であり、ＣＯ2 の不活性ガ
スとしての作用が有効に使用できる。
【００１１】図４にＳＵＳ３０４ステンレス鋼の脱炭に
ＣＯ2 とＡｒガスの混合ガスを用いた場合の［Ｃ］濃度
と溶鋼中［Ｃｒ］の酸化指数を示す。なお、ＣＯ2 とＡ
ｒガスの混合ガスとしてはＣＯ2 ／Ａｒ比で１／０，１
／１，１／２の３種類のガスを用いた。また、［Ｃｒ］
酸化指数はＣＯ2 ／Ａｒ比１／１の混合ガスを用いた場
合の［Ｃ］濃度０．１ｍａｓｓ％における［Ｃｒ］酸化
量を１．０として換算した値である。図４よりいずれの
混合ガスにおいても、［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％未
満で［Ｃｒ］の酸化量が急激に増大する。従って、ＣＯ
2 の使用は［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上に限定す
る必要がある。
ＣＯ2 とＡｒガスの混合ガスを用いた場合の［Ｃ］濃度
と溶鋼中［Ｃｒ］の酸化指数を示す。なお、ＣＯ2 とＡ
ｒガスの混合ガスとしてはＣＯ2 ／Ａｒ比で１／０，１
／１，１／２の３種類のガスを用いた。また、［Ｃｒ］
酸化指数はＣＯ2 ／Ａｒ比１／１の混合ガスを用いた場
合の［Ｃ］濃度０．１ｍａｓｓ％における［Ｃｒ］酸化
量を１．０として換算した値である。図４よりいずれの
混合ガスにおいても、［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％未
満で［Ｃｒ］の酸化量が急激に増大する。従って、ＣＯ
2 の使用は［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％以上に限定す
る必要がある。
【００１２】以上より、Ａｒガスのような不活性ガスを
多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精錬法において、溶
鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の不活性ガスの
使用量を抑えて、効率よく脱炭を行うためには、［Ｃ］
濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．７ｍａｓｓ％以下の領
域で、０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以上のＣＯ2 を酸素ま
たは酸素と不活性ガスの混合ガスまたは不活性ガスに混
合して吹込むことが効果的である。
多量に使用する含クロム溶鋼の脱炭精錬法において、溶
鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、かつ希釈用の不活性ガスの
使用量を抑えて、効率よく脱炭を行うためには、［Ｃ］
濃度０．０５ｍａｓｓ％以上０．７ｍａｓｓ％以下の領
域で、０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以上のＣＯ2 を酸素ま
たは酸素と不活性ガスの混合ガスまたは不活性ガスに混
合して吹込むことが効果的である。
【００１３】実際の操業おにいては、ＣＯ2 の約３割が
ＣＯとＯに分解することを考慮することで、任意にＣＯ
2 、酸素および不活性ガスの三者の混合比率を設定する
ことが可能である。例えば、予定よりも［Ｃｒ］の酸化
量が大きく脱炭速度が遅い場合には酸素の比率を下げ、
ＣＯ2 および不活性ガスの比率を上げることで、［Ｃ
ｒ］酸化を抑えることが可能である。
ＣＯとＯに分解することを考慮することで、任意にＣＯ
2 、酸素および不活性ガスの三者の混合比率を設定する
ことが可能である。例えば、予定よりも［Ｃｒ］の酸化
量が大きく脱炭速度が遅い場合には酸素の比率を下げ、
ＣＯ2 および不活性ガスの比率を上げることで、［Ｃ
ｒ］酸化を抑えることが可能である。
【００１４】
【作用】ＣＯ2 を鋼浴中に吹込んだ場合、一部に式で
示されるように分解せずにそのまま浮上するとの知見が
示されているが、一般には下記式で示されるようにＣ
ＯとＯに分解されると考えられてきた。 ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ2 （ｇ） …… ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ（ｇ）＋〔Ｏ〕 …… 本発明では一定流量以上でＣＯ2 を吹込んだ場合、式
での反応が約７割、式での反応が約３割進行すること
を見出し、これを含クロム溶鋼の脱炭精錬に適用するこ
とを創案した。脱炭反応は式、反応平衡定数Ｋは
式、また脱炭と同時に進行する溶鋼中［Ｃｒ］の酸化反
応は式で表される。
示されるように分解せずにそのまま浮上するとの知見が
示されているが、一般には下記式で示されるようにＣ
ＯとＯに分解されると考えられてきた。 ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ2 （ｇ） …… ＣＯ2 （ｇ）＝ＣＯ（ｇ）＋〔Ｏ〕 …… 本発明では一定流量以上でＣＯ2 を吹込んだ場合、式
での反応が約７割、式での反応が約３割進行すること
を見出し、これを含クロム溶鋼の脱炭精錬に適用するこ
とを創案した。脱炭反応は式、反応平衡定数Ｋは
式、また脱炭と同時に進行する溶鋼中［Ｃｒ］の酸化反
応は式で表される。
【００１５】 〔Ｃ〕＋〔Ｏ〕＝ＣＯ（ｇ） …… Ｋ＝ＰCO／ａc ・ａo …… ２〔Ｃｒ〕＋３〔Ｏ〕＝（Ｃｒ2 Ｏ3 ） …… ここで、ａc ，ａo は溶鋼中［Ｃ］，［Ｏ］の活量、Ｐ
COは雰囲気中ＣＯの分圧を示す。
COは雰囲気中ＣＯの分圧を示す。
【００１６】式で生成した［Ｏ］は溶鋼中［Ｃ］ある
いは［Ｃｒ］と反応して、あるいは式の反応が進行
する。脱炭を効率的に進行させるには式を優先的に進
行させる必要がある。式より式を優先的に進行させ
るにはＰCOの低下が有効である。ＰCOを低下させる手段
として、雰囲気を真空にしたり、多量の不活性ガスを加
える方法が従来より採り入られてきたが、ＣＯ2 吹込み
では約７割がＣＯ2 のまま残存するために、ＰCOの低下
にそのまま作用する。従って、ＣＯ2 を適量酸素あるい
は酸素と不活性ガスとの混合ガスあるいは不活性ガスに
混合させて使用することにより、ＣＯ2 の酸化性ガスと
しての作用および不活性ガスとしての作用を有効に利用
することができ、かつ高価な不活性ガスの低減をはかる
ことができる。
いは［Ｃｒ］と反応して、あるいは式の反応が進行
する。脱炭を効率的に進行させるには式を優先的に進
行させる必要がある。式より式を優先的に進行させ
るにはＰCOの低下が有効である。ＰCOを低下させる手段
として、雰囲気を真空にしたり、多量の不活性ガスを加
える方法が従来より採り入られてきたが、ＣＯ2 吹込み
では約７割がＣＯ2 のまま残存するために、ＰCOの低下
にそのまま作用する。従って、ＣＯ2 を適量酸素あるい
は酸素と不活性ガスとの混合ガスあるいは不活性ガスに
混合させて使用することにより、ＣＯ2 の酸化性ガスと
しての作用および不活性ガスとしての作用を有効に利用
することができ、かつ高価な不活性ガスの低減をはかる
ことができる。
【００１７】含クロム溶鋼の脱炭反応は高［Ｃ］濃度域
では酸素供給律速、低［Ｃ］濃度域では［Ｃ］の移動律
速である。酸素供給律速域では、脱炭反応促進のために
ＰCOの低下は必要なく、ＣＯ2 の吹込みも必要ない。本
発明ではこの境界の［Ｃ］濃度が０．７ｍａｓｓ％であ
ることを見出した。また、ＣＯ2 は約３割が分解するた
めに、低［Ｃ］濃度域では却って酸素の供給過剰とな
り、溶鋼中［Ｃｒ］の酸化を招く。本発明ではＣＯ2 の
供給限界の［Ｃ］濃度が０．０５ｍａｓｓ％であること
を見出した。
では酸素供給律速、低［Ｃ］濃度域では［Ｃ］の移動律
速である。酸素供給律速域では、脱炭反応促進のために
ＰCOの低下は必要なく、ＣＯ2 の吹込みも必要ない。本
発明ではこの境界の［Ｃ］濃度が０．７ｍａｓｓ％であ
ることを見出した。また、ＣＯ2 は約３割が分解するた
めに、低［Ｃ］濃度域では却って酸素の供給過剰とな
り、溶鋼中［Ｃｒ］の酸化を招く。本発明ではＣＯ2 の
供給限界の［Ｃ］濃度が０．０５ｍａｓｓ％であること
を見出した。
【００１８】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（８ｍａｓｓ％Ｎ
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）６０ｔｏｎの処理において、
図１（ａ）に示す実施態様で実施した。脱炭開始時の
［Ｃ］濃度は全て［Ｃ］濃度１．５ｍａｓｓ％とし、
０．７ｍａｓｓ％までは全ての実施例で酸素のみ脱炭し
た。また、［Ｃ］濃度０．７〜０．５ｍａｓｓ％，０．
５〜０．２ｍａｓｓ％，０．２〜０．０５ｍａｓｓ％，
０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％の４段階に区切って、ガ
ス供給パターンを変更した。脱炭後還元材としてＦｅ−
Ｓｉを添加して、脱炭時に酸化した［Ｃｒ］を回収した
後に、取鍋へ出鋼した。なお、脱炭時の全ガス供給量は
０．７〜０．２ｍａｓｓ％では１．０Ｎｍ 3 ／ｍｉｎ・
Ｔ一定、０．２〜０．０５ｍａｓｓ％では０．８Ｎｍ3
／ｍｉｎ・Ｔ一定、０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％では
０．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ一定として脱炭を行った。
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）６０ｔｏｎの処理において、
図１（ａ）に示す実施態様で実施した。脱炭開始時の
［Ｃ］濃度は全て［Ｃ］濃度１．５ｍａｓｓ％とし、
０．７ｍａｓｓ％までは全ての実施例で酸素のみ脱炭し
た。また、［Ｃ］濃度０．７〜０．５ｍａｓｓ％，０．
５〜０．２ｍａｓｓ％，０．２〜０．０５ｍａｓｓ％，
０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％の４段階に区切って、ガ
ス供給パターンを変更した。脱炭後還元材としてＦｅ−
Ｓｉを添加して、脱炭時に酸化した［Ｃｒ］を回収した
後に、取鍋へ出鋼した。なお、脱炭時の全ガス供給量は
０．７〜０．２ｍａｓｓ％では１．０Ｎｍ 3 ／ｍｉｎ・
Ｔ一定、０．２〜０．０５ｍａｓｓ％では０．８Ｎｍ3
／ｍｉｎ・Ｔ一定、０．０５〜０．０３ｍａｓｓ％では
０．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ一定として脱炭を行った。
【００１９】表１に脱炭精錬条件の実施例を示す。本発
明の実施例は先に示した条件を満足するように実施し
た。比較例のＮｏ．５は従来法として一般に行われてい
るＣＯ 2 を使用しない方法であり、比較例のＮｏ．６は
ＣＯ2 使用の［Ｃ］濃度範囲が本発明の条件外の例、比
較例のＮｏ．７はＣＯ2 の吹込み流量が本発明の条件外
の例である。
明の実施例は先に示した条件を満足するように実施し
た。比較例のＮｏ．５は従来法として一般に行われてい
るＣＯ 2 を使用しない方法であり、比較例のＮｏ．６は
ＣＯ2 使用の［Ｃ］濃度範囲が本発明の条件外の例、比
較例のＮｏ．７はＣＯ2 の吹込み流量が本発明の条件外
の例である。
【００２０】実施結果を表２に示す。表中の値は比較例
のＮｏ．５の結果を１００として、全て比例換算した値
である。本実施例ではＣＯ2 が分解した後の酸素／不活
性ガスの比率はほぼ一定となるようにガス供給量を設定
しているために、還元用Ｓｉ原単位および精錬時間には
大きな差は表れていない。
のＮｏ．５の結果を１００として、全て比例換算した値
である。本実施例ではＣＯ2 が分解した後の酸素／不活
性ガスの比率はほぼ一定となるようにガス供給量を設定
しているために、還元用Ｓｉ原単位および精錬時間には
大きな差は表れていない。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】本発明によると、含クロム溶鋼の脱炭精
錬において、酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低
下が可能であり、また脱炭酸素効率が向上することで還
元用Ｓｉ原単位の低減が可能であるために、精錬コスト
の大幅な低減がはかれる。さらに、ＣＯ2 の供給速度を
上げれば、さらに脱炭速度が向上し、精錬時間の短縮が
可能となり、生産性の向上がはかれる。
錬において、酸素原単位、不活性ガス原単位の大幅な低
下が可能であり、また脱炭酸素効率が向上することで還
元用Ｓｉ原単位の低減が可能であるために、精錬コスト
の大幅な低減がはかれる。さらに、ＣＯ2 の供給速度を
上げれば、さらに脱炭速度が向上し、精錬時間の短縮が
可能となり、生産性の向上がはかれる。
【図１】本発明の実施態様の説明図で、（ａ）はＡＯＤ
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示す
図である。
法、（ｂ）は上底吹き転炉法、（ｃ）はＶＯＤ法を示す
図である。
【図２】本発明におけるＣＯ2 の吹込み流量の限定理由
を示す図である。
を示す図である。
【図３】本発明における上限の［Ｃ］濃度の限定理由を
示す図である。
示す図である。
【図４】本発明おにける下限の［Ｃ］濃度の限定理由を
示す図である。
示す図である。
１ 横吹き羽口 ２ 上吹きランス ３ 底吹き羽口 ４ 溶鋼 ５ スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩崎 央 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 含クロム溶鋼の浴面上および浴面下より
酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹込
む脱炭精錬法において、［Ｃ］濃度０．０５ｍａｓｓ％
以上０．７ｍａｓｓ％以下の領域において、溶鋼１トン
当り０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ以上の二酸化炭素ガスを、酸
素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスの混合ガスまたは不
活性ガスに混合させて吹込むことを特徴とする含クロム
溶鋼の脱炭精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11625093A JPH06330142A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11625093A JPH06330142A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330142A true JPH06330142A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=14682487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11625093A Withdrawn JPH06330142A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330142A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400498B1 (ko) * | 2012-09-10 | 2014-05-28 | 주식회사 포스코 | 고순도 스테인리스강의 고속 탈탄 방법 |
| US9045805B2 (en) | 2013-03-12 | 2015-06-02 | Ati Properties, Inc. | Alloy refining methods |
-
1993
- 1993-05-18 JP JP11625093A patent/JPH06330142A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400498B1 (ko) * | 2012-09-10 | 2014-05-28 | 주식회사 포스코 | 고순도 스테인리스강의 고속 탈탄 방법 |
| US9045805B2 (en) | 2013-03-12 | 2015-06-02 | Ati Properties, Inc. | Alloy refining methods |
| US9683273B2 (en) | 2013-03-12 | 2017-06-20 | Ati Properties Llc | Alloy refining methods |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06330142A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP3752801B2 (ja) | 極低炭素及び極低窒素ステンレス鋼の溶製方法 | |
| JP4022266B2 (ja) | ステンレス鋼の溶製方法 | |
| JPH06330143A (ja) | 含クロム溶鋼の減圧脱炭処理方法 | |
| JP3044642B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH07331321A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH11131122A (ja) | 高炉溶銑とフェロクロム合金を用いたステンレス粗溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JP3273205B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP6921365B1 (ja) | 含クロム溶鋼の精錬方法 | |
| JPH07331322A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH0885811A (ja) | 含クロム溶鋼の精錬法 | |
| JP3273382B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP2024054574A (ja) | 転炉の操業方法 | |
| JP2795513B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP3757435B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JP3225327B2 (ja) | 含クロム溶鋼の減圧脱炭処理方法 | |
| JP2515059B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP3531480B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JPH089730B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH111714A (ja) | 製鋼方法 | |
| JPH0987723A (ja) | 転炉吹錬末期の過酸化防止法 | |
| JP2004256854A (ja) | ステンレス鋼の脱炭精錬方法 | |
| JPH0477045B2 (ja) | ||
| JP3914611B2 (ja) | ステンレス溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JPH07233408A (ja) | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000801 |