JPH06319228A - 静止形無効電力補償装置の制御回路 - Google Patents
静止形無効電力補償装置の制御回路Info
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- JPH06319228A JPH06319228A JP5129971A JP12997193A JPH06319228A JP H06319228 A JPH06319228 A JP H06319228A JP 5129971 A JP5129971 A JP 5129971A JP 12997193 A JP12997193 A JP 12997193A JP H06319228 A JPH06319228 A JP H06319228A
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- circuit
- frequency
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- control circuit
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＳＶＣ制御回路において、フィルタ回路の位
相ずれに起因する低周波振動の助長を防ぐ。 【構成】 き電変圧器１の二次側にリアクタンス補償用
の直列コンデンサ２と共に接続されるＳＶＣ６の制御回
路であって、き電電圧の低周波振動成分をバンドパスフ
ィルタ（アクティブフィルタ）７０１により検出し、前
記振動成分を打ち消すような指令を生成してＳＶＣ６の
駆動指令に反映させる低周波振動抑制回路７０を備えた
ＳＶＣ制御回路７に関する。バンドパスフィルタ７０１
の位相ずれに起因する抑制下限周波数以下の低周波振動
を検出する下限検出出力停止回路７０６と、前記位相ず
れに起因する抑制上限周波数以上の低周波振動を検出す
る上限検出出力停止回路７０７と、各停止回路７０６ま
たは７０７の出力に基づき低周波振動抑制回路７０の出
力を停止させるＮＡＮＤ回路７０８、ＯＲ回路７０９、
アナログスイッチ７０３等を備える。
相ずれに起因する低周波振動の助長を防ぐ。 【構成】 き電変圧器１の二次側にリアクタンス補償用
の直列コンデンサ２と共に接続されるＳＶＣ６の制御回
路であって、き電電圧の低周波振動成分をバンドパスフ
ィルタ（アクティブフィルタ）７０１により検出し、前
記振動成分を打ち消すような指令を生成してＳＶＣ６の
駆動指令に反映させる低周波振動抑制回路７０を備えた
ＳＶＣ制御回路７に関する。バンドパスフィルタ７０１
の位相ずれに起因する抑制下限周波数以下の低周波振動
を検出する下限検出出力停止回路７０６と、前記位相ず
れに起因する抑制上限周波数以上の低周波振動を検出す
る上限検出出力停止回路７０７と、各停止回路７０６ま
たは７０７の出力に基づき低周波振動抑制回路７０の出
力を停止させるＮＡＮＤ回路７０８、ＯＲ回路７０９、
アナログスイッチ７０３等を備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は静止形無効電力補償装置
（ＳＶＣ）の制御回路に関し、特に交流電気鉄道の分野
において、ＳＶＣと共にき電変圧器のリアクタンス補償
用の直列コンデンサが系統に接続されている場合に発生
するき電電圧の低周波振動を抑制するための制御回路に
関する。
（ＳＶＣ）の制御回路に関し、特に交流電気鉄道の分野
において、ＳＶＣと共にき電変圧器のリアクタンス補償
用の直列コンデンサが系統に接続されている場合に発生
するき電電圧の低周波振動を抑制するための制御回路に
関する。
【０００２】
【従来の技術】電気鉄道では負荷変動が不規則であり、
激しい電圧変動が発生する。き電変圧器は、比較的短時
間ではあるが励磁突入電流等に起因してその容量の３倍
程度の負荷を負うことがしばしばある。これに起因し
て、き電変圧器のリアクタンスによる電圧降下も定格負
荷時の３倍程度になり、その二次側では大幅な電圧降下
が発生する。このため、従来から図７に示すように系統
（電源ｅ）に接続されたき電変圧器（誘導リアクタンス
をｊＸSとする）の二次側に直列コンデンサ（容量リア
クタンスを−ｊＸCとする）を挿入し、変圧器のリアク
タンスｊＸSを１００％補償することにより、見かけ上
の電源容量を増大して上記問題を解決している。
激しい電圧変動が発生する。き電変圧器は、比較的短時
間ではあるが励磁突入電流等に起因してその容量の３倍
程度の負荷を負うことがしばしばある。これに起因し
て、き電変圧器のリアクタンスによる電圧降下も定格負
荷時の３倍程度になり、その二次側では大幅な電圧降下
が発生する。このため、従来から図７に示すように系統
（電源ｅ）に接続されたき電変圧器（誘導リアクタンス
をｊＸSとする）の二次側に直列コンデンサ（容量リア
クタンスを−ｊＸCとする）を挿入し、変圧器のリアク
タンスｊＸSを１００％補償することにより、見かけ上
の電源容量を増大して上記問題を解決している。
【０００３】なお、上記直列コンデンサは系統に直列に
接続されるため、重負荷や系統短絡時の過電圧保護が必
要であると共に、き電区間が分かれるセクションを電気
車が通過する際の無負荷変圧器投入時に、直列コンデン
サと車両変圧器との間のＬＣ共振により生じる低周波振
動から直列コンデンサを保護することが必要になる。一
方、負荷側では、図８のようにＳＶＣを接続してき電電
圧を救済することが通常行われている。ここでＳＶＣ
は、リアクトルの電流をサイリスタ装置により連続的に
制御するリアクトル制御方式のものが用いられている。
接続されるため、重負荷や系統短絡時の過電圧保護が必
要であると共に、き電区間が分かれるセクションを電気
車が通過する際の無負荷変圧器投入時に、直列コンデン
サと車両変圧器との間のＬＣ共振により生じる低周波振
動から直列コンデンサを保護することが必要になる。一
方、負荷側では、図８のようにＳＶＣを接続してき電電
圧を救済することが通常行われている。ここでＳＶＣ
は、リアクトルの電流をサイリスタ装置により連続的に
制御するリアクトル制御方式のものが用いられている。
【０００４】このように直列コンデンサが系統にあり、
かつＳＶＣが設置される場合には、電気車がセクション
を通過する際に励磁突流電流が発生し、車両変圧器は一
時的に飽和する。これにより、直列コンデンサには低周
波電圧が印加されて充電されるため、き電側（車両変圧
器一次側）では電源電圧と直列コンデンサの電圧との差
により低周波振動が繰り返し発生する。一方、ＳＶＣが
組み合わされる場合は、き電電圧が低周波振動を起こし
ていることによりＳＶＣ内のサイリスタの点弧角位相の
ずれ等に起因して低周波振動を一層助長させるような挙
動があり、結果的に直列コンデンサの両端に過電圧が接
続的に発生するという問題があった。
かつＳＶＣが設置される場合には、電気車がセクション
を通過する際に励磁突流電流が発生し、車両変圧器は一
時的に飽和する。これにより、直列コンデンサには低周
波電圧が印加されて充電されるため、き電側（車両変圧
器一次側）では電源電圧と直列コンデンサの電圧との差
により低周波振動が繰り返し発生する。一方、ＳＶＣが
組み合わされる場合は、き電電圧が低周波振動を起こし
ていることによりＳＶＣ内のサイリスタの点弧角位相の
ずれ等に起因して低周波振動を一層助長させるような挙
動があり、結果的に直列コンデンサの両端に過電圧が接
続的に発生するという問題があった。
【０００５】この問題点に鑑み、出願人は特願平４−１
２６９０２号に係るＳＶＣ制御回路を出願した。この制
御回路は、バンドパスフィルタを用いてき電電圧の低周
波振動成分を負荷電流、き電変圧器二次電流またはき電
変圧器二次電圧（き電電圧）から抽出し、この振動成分
を逆位相にてＳＶＣのサイリスタ電流指令に注入するこ
とにより、低周波振動成分をキャンセルするようにＳＶ
Ｃを動作させるものである。
２６９０２号に係るＳＶＣ制御回路を出願した。この制
御回路は、バンドパスフィルタを用いてき電電圧の低周
波振動成分を負荷電流、き電変圧器二次電流またはき電
変圧器二次電圧（き電電圧）から抽出し、この振動成分
を逆位相にてＳＶＣのサイリスタ電流指令に注入するこ
とにより、低周波振動成分をキャンセルするようにＳＶ
Ｃを動作させるものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、低
周波振動成分を抽出するバンドパスフィルタがアクティ
ブフィルタにより構成されている。一般的にアクティブ
フィルタは、検出する周波数により出力信号が位相回転
（位相ずれ）を起す特性をもっており、これを従来技術
に即して言えば、検出された信号がそのままの位相でＳ
ＶＣのサイリスタ電流指令に注入されることとなるた
め、位相ずれが低周波振動を更に助長してしまうという
問題があった。
周波振動成分を抽出するバンドパスフィルタがアクティ
ブフィルタにより構成されている。一般的にアクティブ
フィルタは、検出する周波数により出力信号が位相回転
（位相ずれ）を起す特性をもっており、これを従来技術
に即して言えば、検出された信号がそのままの位相でＳ
ＶＣのサイリスタ電流指令に注入されることとなるた
め、位相ずれが低周波振動を更に助長してしまうという
問題があった。
【０００７】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたもので、その目的とするところは、低周波振動成分
抽出用のアクティブフィルタの位相ずれによる低周波振
動の助長を防止するようにしたＳＶＣ制御回路を提供す
ることにある。
れたもので、その目的とするところは、低周波振動成分
抽出用のアクティブフィルタの位相ずれによる低周波振
動の助長を防止するようにしたＳＶＣ制御回路を提供す
ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、き電変圧器の二次側にそのリアクタンス
補償用の直列コンデンサと共に接続される静止形無効電
力補償装置の制御回路であって、き電電圧の低周波振動
成分をアクティブフィルタにより検出し、前記振動成分
を打ち消すような指令を生成して静止形無効電力補償装
置の駆動指令に反映させる低周波振動抑制回路を備えた
制御回路において、アクティブフィルタの位相ずれに起
因する抑制下限周波数以下の周波数を有する低周波振動
を検出する下限検出出力停止回路と、前記位相ずれに起
因する抑制上限周波数以上の周波数を有する低周波振動
を検出する上限検出出力停止回路と、下限検出出力停止
回路または上限検出出力停止回路の出力に基づき低周波
振動抑制回路の出力を停止させる手段とを備えたもので
ある。
め、本発明は、き電変圧器の二次側にそのリアクタンス
補償用の直列コンデンサと共に接続される静止形無効電
力補償装置の制御回路であって、き電電圧の低周波振動
成分をアクティブフィルタにより検出し、前記振動成分
を打ち消すような指令を生成して静止形無効電力補償装
置の駆動指令に反映させる低周波振動抑制回路を備えた
制御回路において、アクティブフィルタの位相ずれに起
因する抑制下限周波数以下の周波数を有する低周波振動
を検出する下限検出出力停止回路と、前記位相ずれに起
因する抑制上限周波数以上の周波数を有する低周波振動
を検出する上限検出出力停止回路と、下限検出出力停止
回路または上限検出出力停止回路の出力に基づき低周波
振動抑制回路の出力を停止させる手段とを備えたもので
ある。
【０００９】
【作用】本発明において、アクティブフィルタにより検
出した低周波振動成分のうち抑制可能な下限周波数以下
または上限周波数以上の振動が抽出された場合には、下
限または上限検出出力停止回路により低周波振動抑制回
路の出力を停止させ、これによりき電電圧の低周波振動
が助長されるのを抑止する。
出した低周波振動成分のうち抑制可能な下限周波数以下
または上限周波数以上の振動が抽出された場合には、下
限または上限検出出力停止回路により低周波振動抑制回
路の出力を停止させ、これによりき電電圧の低周波振動
が助長されるのを抑止する。
【００１０】
【実施例】以下、図に沿って本発明の実施例を説明す
る。図１はこの実施例を示す回路構成図であってき電回
路の主回路と共に示してある。図において、き電回路の
主回路はき電変圧器１、そのリアクタンス補償用の直列
コンデンサ２、高インピーダンス変圧器３、サイリスタ
装置４、負荷電流検出用ＣＴ５から構成されている。な
お、高インピーダンス変圧器３及びサイリスタ装置４は
ＳＶＣ６の構成要素であるが、このＳＶＣ６内において
変圧器３と並列接続される進相フィルタコンデンサやリ
アクトル等は、便宜上図示を省略してある。
る。図１はこの実施例を示す回路構成図であってき電回
路の主回路と共に示してある。図において、き電回路の
主回路はき電変圧器１、そのリアクタンス補償用の直列
コンデンサ２、高インピーダンス変圧器３、サイリスタ
装置４、負荷電流検出用ＣＴ５から構成されている。な
お、高インピーダンス変圧器３及びサイリスタ装置４は
ＳＶＣ６の構成要素であるが、このＳＶＣ６内において
変圧器３と並列接続される進相フィルタコンデンサやリ
アクトル等は、便宜上図示を省略してある。
【００１１】一方、本発明のＳＶＣ制御回路７は、低周
波振動抑制回路７０、この抑制回路７０の出力と無効電
力検出値Ｑとを加算する加算器７１、その出力に基づい
て前記サイリスタ装置４に対する点弧パルスを生成し出
力するパルス発生回路７２によって構成されている。
波振動抑制回路７０、この抑制回路７０の出力と無効電
力検出値Ｑとを加算する加算器７１、その出力に基づい
て前記サイリスタ装置４に対する点弧パルスを生成し出
力するパルス発生回路７２によって構成されている。
【００１２】低周波振動抑制回路７０は、負荷電流ＩL
からき電電圧の低周波振動成分のみを検出するアクティ
ブフィルタからなるバンドパスフィルタ７０１と、その
出力位相を所定量、補正する移相器７０２と、バンドパ
スフィルタ７０１の出力が加えられるコンパレータ７０
４と、その出力が加えられるオフディレータイマ７０５
と、オフディレータイマ７０５の出力によりオンオフ制
御されるアナログスイッチ７０３とを備えており、ここ
までは従来技術と同様の構成である。
からき電電圧の低周波振動成分のみを検出するアクティ
ブフィルタからなるバンドパスフィルタ７０１と、その
出力位相を所定量、補正する移相器７０２と、バンドパ
スフィルタ７０１の出力が加えられるコンパレータ７０
４と、その出力が加えられるオフディレータイマ７０５
と、オフディレータイマ７０５の出力によりオンオフ制
御されるアナログスイッチ７０３とを備えており、ここ
までは従来技術と同様の構成である。
【００１３】すなわち、低周波振動抑制回路７０は、上
記構成により負荷電流ＩLから低周波振動成分を検出
し、これをキャンセルする指令をパルス発生回路７２の
入力側に与えてＳＶＣ６内のサイリスタ装置４に対する
駆動指令に反映させている。ここで、アナログスイッチ
７０３及びコンパレータ７０４は、バンドパスフィルタ
７０１による低周波振動成分の検出値がある一定値以上
になった場合に移相器７０２からの検出値を出力するた
めのものであり、オフディレータイマ７０５はアナログ
スイッチ７０３のオン時間を設定するためのものであ
る。
記構成により負荷電流ＩLから低周波振動成分を検出
し、これをキャンセルする指令をパルス発生回路７２の
入力側に与えてＳＶＣ６内のサイリスタ装置４に対する
駆動指令に反映させている。ここで、アナログスイッチ
７０３及びコンパレータ７０４は、バンドパスフィルタ
７０１による低周波振動成分の検出値がある一定値以上
になった場合に移相器７０２からの検出値を出力するた
めのものであり、オフディレータイマ７０５はアナログ
スイッチ７０３のオン時間を設定するためのものであ
る。
【００１４】更にこの実施例では、上記構成に対して、
コンパレータ７０４の出力側に下限検出出力停止回路７
０６及び上限検出出力停止回路７０７が付加され、下限
検出出力停止回路７０６の出力はＮＡＮＤ回路７０８及
びＯＲ回路７０９を介して、また、上限検出出力停止回
路７０７の出力はＯＲ回路７０９を介して各々アナログ
スイッチ７０３に入力されている。ここで、下限検出出
力停止回路７０６及び上限検出出力停止回路７０７は、
負荷電流ＩLから検出される低周波振動成分がある下限
値（抑制下限周波数）以下または上限値（抑制上限周波
数）以上の周波数を有する場合に、低周波振動抑制回路
７０の出力を停止させる機能を持つ。
コンパレータ７０４の出力側に下限検出出力停止回路７
０６及び上限検出出力停止回路７０７が付加され、下限
検出出力停止回路７０６の出力はＮＡＮＤ回路７０８及
びＯＲ回路７０９を介して、また、上限検出出力停止回
路７０７の出力はＯＲ回路７０９を介して各々アナログ
スイッチ７０３に入力されている。ここで、下限検出出
力停止回路７０６及び上限検出出力停止回路７０７は、
負荷電流ＩLから検出される低周波振動成分がある下限
値（抑制下限周波数）以下または上限値（抑制上限周波
数）以上の周波数を有する場合に、低周波振動抑制回路
７０の出力を停止させる機能を持つ。
【００１５】図２は、下限検出出力停止回路７０６及び
上限検出出力停止回路７０７の構成を示しており、この
回路は、一例として抑制下限周波数６．６〔Ｈｚ〕以下
の振動と抑制上限周波数１８〔Ｈｚ〕以上の振動発生時
に、低周波振動抑制回路７０の出力を停止させるべく構
成した場合のものである。
上限検出出力停止回路７０７の構成を示しており、この
回路は、一例として抑制下限周波数６．６〔Ｈｚ〕以下
の振動と抑制上限周波数１８〔Ｈｚ〕以上の振動発生時
に、低周波振動抑制回路７０の出力を停止させるべく構
成した場合のものである。
【００１６】まず、下限検出出力停止回路７０６は、抑
制下限周波数６．６〔Ｈｚ〕を設定する（１５０〔ｍｓ
ｅｃ〕）タイマ７１１と、このタイマ７１１により狭幅
クロックパルスを発生する（１００〔μｓｅｃ〕）タイ
マ７１２と、その出力パルスをカウントするカウンタ７
１３と、振動終了時のカウンタリセット信号を出力する
（５００〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７１４と、ＮＡＮＤ回路
７１５とから構成されている。一方、上限検出出力停止
回路７０７は、狭幅クロックパルスを発生する（１００
〔μｓｅｃ〕）タイマ７１６と、抑制上限周波数１８
〔Ｈｚ〕を設定する（５５．５〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７
１７と、ＡＮＤ回路７１８と、その出力パルスをカウン
トするカウンタ７１９と、振動終了時のカウンタリセッ
ト信号を出力する（５５０〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７２０
とから構成されており、前記ＯＲ回路７０９により、Ｎ
ＡＮＤ回路７０８を介した下限検出出力停止回路７０６
の出力と加算される。
制下限周波数６．６〔Ｈｚ〕を設定する（１５０〔ｍｓ
ｅｃ〕）タイマ７１１と、このタイマ７１１により狭幅
クロックパルスを発生する（１００〔μｓｅｃ〕）タイ
マ７１２と、その出力パルスをカウントするカウンタ７
１３と、振動終了時のカウンタリセット信号を出力する
（５００〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７１４と、ＮＡＮＤ回路
７１５とから構成されている。一方、上限検出出力停止
回路７０７は、狭幅クロックパルスを発生する（１００
〔μｓｅｃ〕）タイマ７１６と、抑制上限周波数１８
〔Ｈｚ〕を設定する（５５．５〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７
１７と、ＡＮＤ回路７１８と、その出力パルスをカウン
トするカウンタ７１９と、振動終了時のカウンタリセッ
ト信号を出力する（５５０〔ｍｓｅｃ〕）タイマ７２０
とから構成されており、前記ＯＲ回路７０９により、Ｎ
ＡＮＤ回路７０８を介した下限検出出力停止回路７０６
の出力と加算される。
【００１７】これら各停止回路７０６，７０７の動作を
図３及び図４に示す。図３は、例えば抑制下限周波数
（６．６〔Ｈｚ〕）以下である５〔Ｈｚ〕の振動がバン
ドパスフィルタ７０１を介して入力された場合の下限検
出出力停止回路７０６の動作を、また、図４は例えば抑
制上限周波数（１８〔Ｈｚ〕）以上である２０〔Ｈｚ〕
の振動がバンドパスフィルタ７０１を介して入力された
場合の上限検出出力停止回路７０７の動作をそれぞれ示
すものである。
図３及び図４に示す。図３は、例えば抑制下限周波数
（６．６〔Ｈｚ〕）以下である５〔Ｈｚ〕の振動がバン
ドパスフィルタ７０１を介して入力された場合の下限検
出出力停止回路７０６の動作を、また、図４は例えば抑
制上限周波数（１８〔Ｈｚ〕）以上である２０〔Ｈｚ〕
の振動がバンドパスフィルタ７０１を介して入力された
場合の上限検出出力停止回路７０７の動作をそれぞれ示
すものである。
【００１８】図３に示すように、本実施例では下限検出
出力停止回路７０６内のカウンタ７１３がタイマ７１２
の出力パルスを４個カウントした時点ｔ2でカウンタ７
１３の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに転じる一方で、それ
以前の時点ｔ1からアナログスイッチ７０３をＯＮさせ
ているオフディレータイマ７０５の“Ｈｉｇｈ”レベル
出力と共に、図１、図２のＮＡＮＤ回路７０８、ＯＲ回
路７０９を介して前記時点ｔ2以後、アナログスイッチ
７０３がＯＦＦとなる。ここで、図３における、ｔ1か
らｔ2までは約８６５〔ｍｓｅｃ〕である。なお、図３
において、タイマ７１２の出力パルスのうちａとして示
されたものはタイマ７１４によるリセット信号と重なる
ため、カウンタ７１３ではカウントしていない。
出力停止回路７０６内のカウンタ７１３がタイマ７１２
の出力パルスを４個カウントした時点ｔ2でカウンタ７
１３の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに転じる一方で、それ
以前の時点ｔ1からアナログスイッチ７０３をＯＮさせ
ているオフディレータイマ７０５の“Ｈｉｇｈ”レベル
出力と共に、図１、図２のＮＡＮＤ回路７０８、ＯＲ回
路７０９を介して前記時点ｔ2以後、アナログスイッチ
７０３がＯＦＦとなる。ここで、図３における、ｔ1か
らｔ2までは約８６５〔ｍｓｅｃ〕である。なお、図３
において、タイマ７１２の出力パルスのうちａとして示
されたものはタイマ７１４によるリセット信号と重なる
ため、カウンタ７１３ではカウントしていない。
【００１９】また、図４においては、上限検出出力停止
回路７０７内のカウンタ７１９がＡＮＤ回路７１８の出
力パルスを４個カウントした時点ｔ2′でカウンタ７１
９の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに転じ、ＯＲ回路７０９
を介して前記時点ｔ2′以後、アナログスイッチ７０３
がＯＦＦとなる。なお、アナログスイッチ７０３は、オ
フディレータイマ７０５の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに
転じた時点ｔ1′からＯＮとなっており、図４における
ｔ1′からｔ2′までは約１７５〔ｍｓｅｃ〕である。
回路７０７内のカウンタ７１９がＡＮＤ回路７１８の出
力パルスを４個カウントした時点ｔ2′でカウンタ７１
９の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに転じ、ＯＲ回路７０９
を介して前記時点ｔ2′以後、アナログスイッチ７０３
がＯＦＦとなる。なお、アナログスイッチ７０３は、オ
フディレータイマ７０５の出力が“Ｈｉｇｈ”レベルに
転じた時点ｔ1′からＯＮとなっており、図４における
ｔ1′からｔ2′までは約１７５〔ｍｓｅｃ〕である。
【００２０】図３及び図４から明らかなように、本実施
例によれば、抑制下限周波数以下または抑制上限周波数
以上の周波数を持つ低周波振動が抽出された場合、これ
を速やかに検出してアナログスイッチ７０３をＯＦＦ
し、低周波振動抑制回路７０の出力を停止することがで
きる。従って、アクティブフィルタの位相ずれに起因し
て低周波振動が助長されるのを未然に防止することが可
能になる。
例によれば、抑制下限周波数以下または抑制上限周波数
以上の周波数を持つ低周波振動が抽出された場合、これ
を速やかに検出してアナログスイッチ７０３をＯＦＦ
し、低周波振動抑制回路７０の出力を停止することがで
きる。従って、アクティブフィルタの位相ずれに起因し
て低周波振動が助長されるのを未然に防止することが可
能になる。
【００２１】なお、図５は一般的なアクティブフィルタ
の周波数特性を示している。この特性グラフでは７〔Ｈ
ｚ〕付近において位相差０になっているが、実際は、実
施例におけるバンドパスフィルタ７０１をアクティブフ
ィルタにより構成した場合の位相調整を移相器７０２に
より行い、１２〔Ｈｚ〕振動において位相差０となるよ
うに調整される。
の周波数特性を示している。この特性グラフでは７〔Ｈ
ｚ〕付近において位相差０になっているが、実際は、実
施例におけるバンドパスフィルタ７０１をアクティブフ
ィルタにより構成した場合の位相調整を移相器７０２に
より行い、１２〔Ｈｚ〕振動において位相差０となるよ
うに調整される。
【００２２】図６に示すベクトル図は、抑制限界周波数
（抑制上限周波数または抑制下限周波数）を求める原理
を示している。図において、ベクトルａ（その大きさを
１とする）は１２〔Ｈｚ〕の振動を表わし、また、ベク
トルｂは前記振動に対して位相差が１４０°、振幅差が
零である振動を表わしている。ベクトルｂが本発明にお
ける上限または下限周波数の振動に相当するものと仮定
すると、ベクトルａ及びベクトルｂの合成ベクトルｘの
大きさが１よりも小さくなれば振動が抑制されたことに
なるので、抑制された結果のベクトルであるｘの大きさ
が１よりも小さくなるような範囲でベクトルｂを決める
ことにより、抑制上限周波数及び抑制下限周波数を求め
ることができる。なお、図中のｙ，ｚはベクトルｂの各
成分を示す。ちなみに図６の例では、大きさが１である
振動（ベクトルａ）がベクトルｂとの合成により、大き
さが０．６８の振動（ベクトルｘ）に抑制されている。
（抑制上限周波数または抑制下限周波数）を求める原理
を示している。図において、ベクトルａ（その大きさを
１とする）は１２〔Ｈｚ〕の振動を表わし、また、ベク
トルｂは前記振動に対して位相差が１４０°、振幅差が
零である振動を表わしている。ベクトルｂが本発明にお
ける上限または下限周波数の振動に相当するものと仮定
すると、ベクトルａ及びベクトルｂの合成ベクトルｘの
大きさが１よりも小さくなれば振動が抑制されたことに
なるので、抑制された結果のベクトルであるｘの大きさ
が１よりも小さくなるような範囲でベクトルｂを決める
ことにより、抑制上限周波数及び抑制下限周波数を求め
ることができる。なお、図中のｙ，ｚはベクトルｂの各
成分を示す。ちなみに図６の例では、大きさが１である
振動（ベクトルａ）がベクトルｂとの合成により、大き
さが０．６８の振動（ベクトルｘ）に抑制されている。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、Ｓ
ＶＣ制御回路において、抑制下限検出出力停止回路及び
抑制上限検出出力停止回路により抑制限界を越える低周
波振動を検出し、短時間のうちに低周波振動抑制回路の
出力を停止させるようにしたため、アクティブフィルタ
の位相ずれによる低周波振動の助長を未然に防いで、き
電電圧の低周波振動を適切に抑制することができる。
ＶＣ制御回路において、抑制下限検出出力停止回路及び
抑制上限検出出力停止回路により抑制限界を越える低周
波振動を検出し、短時間のうちに低周波振動抑制回路の
出力を停止させるようにしたため、アクティブフィルタ
の位相ずれによる低周波振動の助長を未然に防いで、き
電電圧の低周波振動を適切に抑制することができる。
【図１】本発明の実施例の回路構成図である。
【図２】図１の主要部を示す回路構成図である。
【図３】下限検出出力停止回路の動作を示すタイムチャ
ートである。
ートである。
【図４】上限検出出力停止回路の動作を示すタイムチャ
ートである。
ートである。
【図５】アクティブフィルタの周波数特性図である。
【図６】抑制限界周波数を求める原理を説明するための
合成ベクトル図である。
合成ベクトル図である。
【図７】き電回路の等価回路図である。
【図８】き電回路の等価回路図である。
１ き電変圧器 ２ 直列コンデンサ ３ 高インピーダンス変圧器 ４ サイリスタ装置 ５ 負荷電流検出用ＣＴ ６ ＳＶＣ ７ ＳＶＣ制御回路 ７０ 低周波振動抑制回路 ７１ 加算器 ７２ パルス発生回路 ７０１ バンドパスフィルタ ７０２ 移相器 ７０３ アナログスイッチ ７０４ コンパレータ ７０５ オフディレータイマ ７０６ 下限検出出力停止回路 ７０７ 上限検出出力停止回路 ７０８，７１５ ＮＡＮＤ回路 ７０９ ＯＲ回路 ７１１ （１５０〔ｍｓｅｃ〕）タイマ ７１２ （１００〔μｓｅｃ〕）タイマ ７１３，７１９ カウンタ ７１４ （５００〔ｍｓｅｃ〕）タイマ ７１６ （１００〔μｓｅｃ〕）タイマ ７１７ （５５．５〔ｍｓｅｃ〕）タイマ ７１８ ＡＮＤ回路 ７２０ （５５０〔ｍｓｅｃ〕）タイマ
Claims (1)
- 【請求項１】 き電変圧器の二次側にそのリアクタンス
補償用の直列コンデンサと共に接続される静止形無効電
力補償装置の制御回路であって、き電電圧の低周波振動
成分をアクティブフィルタにより検出し、前記振動成分
を打ち消すような指令を生成して静止形無効電力補償装
置の駆動指令に反映させる低周波振動抑制回路を備えた
制御回路において、 アクティブフィルタの位相ずれに起因する抑制下限周波
数以下の周波数を有する低周波振動を検出する下限検出
出力停止回路と、 前記位相ずれに起因する抑制上限周波数以上の周波数を
有する低周波振動を検出する上限検出出力停止回路と、 下限検出出力停止回路または上限検出出力停止回路の出
力に基づき低周波振動抑制回路の出力を停止させる手段
と、 を備えたことを特徴とする静止形無効電力補償装置の制
御回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5129971A JPH06319228A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 静止形無効電力補償装置の制御回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5129971A JPH06319228A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 静止形無効電力補償装置の制御回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06319228A true JPH06319228A (ja) | 1994-11-15 |
Family
ID=15022968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5129971A Withdrawn JPH06319228A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 静止形無効電力補償装置の制御回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06319228A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012055322A1 (zh) * | 2010-10-26 | 2012-05-03 | 国家电网公司 | 抑制电力系统低频振荡的方法、装置和系统 |
| CN102916434A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-02-06 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 基于无功消耗的光伏电站无功补偿优化配置控制方法 |
| CN104698325A (zh) * | 2015-03-31 | 2015-06-10 | 东南大学 | 一种电力系统负阻尼机理低频振荡和强迫振荡的判别方法 |
| CN105226637A (zh) * | 2015-09-01 | 2016-01-06 | 三峡大学 | 一种基于振荡分群辨识方法的低频振荡调度控制方法 |
| CN110308325A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-10-08 | 中国铁道科学研究院集团有限公司 | 动车组过电压控制方法及系统 |
| CN112467880A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-03-09 | 西安热工研究院有限公司 | 一种黑启动送出线路首端最大升压限制装置及方法 |
-
1993
- 1993-05-06 JP JP5129971A patent/JPH06319228A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012055322A1 (zh) * | 2010-10-26 | 2012-05-03 | 国家电网公司 | 抑制电力系统低频振荡的方法、装置和系统 |
| US9450411B2 (en) | 2010-10-26 | 2016-09-20 | State Grid Corporation Of China | Method, apparatus and system for suppressing low frequency oscillation in power system |
| CN102916434A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-02-06 | 山东电力工程咨询院有限公司 | 基于无功消耗的光伏电站无功补偿优化配置控制方法 |
| CN104698325A (zh) * | 2015-03-31 | 2015-06-10 | 东南大学 | 一种电力系统负阻尼机理低频振荡和强迫振荡的判别方法 |
| CN105226637A (zh) * | 2015-09-01 | 2016-01-06 | 三峡大学 | 一种基于振荡分群辨识方法的低频振荡调度控制方法 |
| CN110308325A (zh) * | 2019-07-12 | 2019-10-08 | 中国铁道科学研究院集团有限公司 | 动车组过电压控制方法及系统 |
| CN110308325B (zh) * | 2019-07-12 | 2021-04-09 | 中国铁道科学研究院集团有限公司 | 动车组过电压控制方法及系统 |
| CN112467880A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-03-09 | 西安热工研究院有限公司 | 一种黑启动送出线路首端最大升压限制装置及方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000801 |