JPH06316741A - 磁歪合金 - Google Patents
磁歪合金Info
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- JPH06316741A JPH06316741A JP27600593A JP27600593A JPH06316741A JP H06316741 A JPH06316741 A JP H06316741A JP 27600593 A JP27600593 A JP 27600593A JP 27600593 A JP27600593 A JP 27600593A JP H06316741 A JPH06316741 A JP H06316741A
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- Japan
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- weight
- magnetostriction
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 コバルト(Co)０．０１〜５重量％，鉄(Fe)２
５〜４０重量％，マンガン(Mn)１〜１５重量％，テルビ
ウム(Tb)０．１〜２５重量％及び残部が実質的にジスプ
ロシウム(Dy)の組成を有することを特徴とする磁歪合金
である。 【効果】 磁歪特性，特に低磁界印加磁歪特性に優れた
正磁歪合金を得ることができる。
５〜４０重量％，マンガン(Mn)１〜１５重量％，テルビ
ウム(Tb)０．１〜２５重量％及び残部が実質的にジスプ
ロシウム(Dy)の組成を有することを特徴とする磁歪合金
である。 【効果】 磁歪特性，特に低磁界印加磁歪特性に優れた
正磁歪合金を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁歪合金，特に正の磁歪
を有し、低磁界磁歪特性に優れた磁歪合金に関する。
を有し、低磁界磁歪特性に優れた磁歪合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の機械工作における加工精度の向上
には目覚しいものがあり、ミクロンからサブミクロンの
時代に入りつつある。電子デバイスなどにおいてはサブ
ミクロンの加工精度が求められることはめずらしくない
昨今であるが、メカトロニクスの時代を迎え、電子工学
の分野だけでなく、機械工学の分野においても超微細加
工、微小変位制御の問題が重要になりつつある。光情報
処理、光記録機器などの発達と相まって、微小変位制御
素子はその必要性が増大する傾向にある。
には目覚しいものがあり、ミクロンからサブミクロンの
時代に入りつつある。電子デバイスなどにおいてはサブ
ミクロンの加工精度が求められることはめずらしくない
昨今であるが、メカトロニクスの時代を迎え、電子工学
の分野だけでなく、機械工学の分野においても超微細加
工、微小変位制御の問題が重要になりつつある。光情報
処理、光記録機器などの発達と相まって、微小変位制御
素子はその必要性が増大する傾向にある。
【０００３】各種の微小変位制御素子が提案される中
で、一方式として磁歪素子が有る。
で、一方式として磁歪素子が有る。
【０００４】すなわち外部磁場の印加により変位を生じ
る磁歪材料を用いた変位発生素子である。
る磁歪材料を用いた変位発生素子である。
【０００５】磁歪材料としてはＮｉなど各種の材料が知
られているが、なかでもＴｂＦｅ系の合金は極めて大き
い磁歪を示すため有望な材料である（米国特許第437537
2 号，米国特許第4378258 号，米国特許第4308474 号，
米国特許第4152178 号，特公昭61-33892号公報，特開昭
49-2094 号公報など）。
られているが、なかでもＴｂＦｅ系の合金は極めて大き
い磁歪を示すため有望な材料である（米国特許第437537
2 号，米国特許第4378258 号，米国特許第4308474 号，
米国特許第4152178 号，特公昭61-33892号公報，特開昭
49-2094 号公報など）。
【０００６】この様なＲ−Ｆｅ（Ｒ：希土類）合金系で
は大きい磁歪が得られるが、低磁場特性に問題が有っ
た。すなわち低い印加磁界での変位量が十分ではなかっ
た。
は大きい磁歪が得られるが、低磁場特性に問題が有っ
た。すなわち低い印加磁界での変位量が十分ではなかっ
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の点を考
慮してなされたもので、Ｒ−Ｆｅ合金系の低磁場磁歪特
性の改善を目的とする。
慮してなされたもので、Ｒ−Ｆｅ合金系の低磁場磁歪特
性の改善を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、コバ
ルト(Co)０．０１〜５重量％，鉄(Fe)２５〜４０重量
％，マンガン(Mn)１〜１５重量％，テルビウム(Tb)０．
１〜２５重量％及び残部が実質的にジスプロシウム(Dy)
の組成を有することを特徴とする磁歪合金である。
ルト(Co)０．０１〜５重量％，鉄(Fe)２５〜４０重量
％，マンガン(Mn)１〜１５重量％，テルビウム(Tb)０．
１〜２５重量％及び残部が実質的にジスプロシウム(Dy)
の組成を有することを特徴とする磁歪合金である。
【０００９】この様な系の希土類−遷移金属合金系では
ラーベス型金属間化合物を形成し、室温以上で優れた磁
歪特性を発揮し、このＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｍｎ系にＣｏ
を微量添加することで更に大幅な低磁場磁歪特性の改善
効果を得ることができる。
ラーベス型金属間化合物を形成し、室温以上で優れた磁
歪特性を発揮し、このＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｍｎ系にＣｏ
を微量添加することで更に大幅な低磁場磁歪特性の改善
効果を得ることができる。
【００１０】本発明合金における各元素の組成範囲につ
いて以下に説明する。
いて以下に説明する。
【００１１】鉄（Ｆｅ）：２５重量％未満では十分な磁
歪特性が得られず、また４０重量％を越える場合は靭性
が著しく低下する。
歪特性が得られず、また４０重量％を越える場合は靭性
が著しく低下する。
【００１２】マンガン（Ｍｎ）：１重量％未満では十分
な磁歪特性が得られず、また１５重量％を越える場合は
磁歪特性が低下してしまう。
な磁歪特性が得られず、また１５重量％を越える場合は
磁歪特性が低下してしまう。
【００１３】テルビウム（Ｔｂ）：Ｔｂの添加によりＤ
ｙのみの場合に比べ磁歪特性の改善が図れるが、０．１
重量％未満ではＴｂ添加効果が得られず、また２５重量
％を越える場合はかえって磁歪特性の低下につながる。
ｙのみの場合に比べ磁歪特性の改善が図れるが、０．１
重量％未満ではＴｂ添加効果が得られず、また２５重量
％を越える場合はかえって磁歪特性の低下につながる。
【００１４】なおＤｙは大きな磁歪を得るのに必須の元
素であり、Ｔｂと相乗効果を発揮し優れた磁歪特性を発
現する合金を得ることができる。Ｔｂ，Ｄｙは希土類
（ランタナイド）に属し、鉄，ニッケル等の３ｄ遷移金
属と異なり、４ｆ電子の強い軌道各運動量のため極めて
大きい結晶磁気異方性を有し、優れた磁歪特性を得るた
めの必須成分であると同時に優れた靭性を付与する合金
の主成分である。しかしながらＴｂ，Ｄｙ単体若しくは
Ｔｂ−Ｄｙ合金では低温領域では優れた磁歪特性を示す
ものの、室温以上の温度領域では磁歪特性を示さない。
Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｍｎ系で室温以上の温度領域で優れ
た磁歪特性を得ることができる。
素であり、Ｔｂと相乗効果を発揮し優れた磁歪特性を発
現する合金を得ることができる。Ｔｂ，Ｄｙは希土類
（ランタナイド）に属し、鉄，ニッケル等の３ｄ遷移金
属と異なり、４ｆ電子の強い軌道各運動量のため極めて
大きい結晶磁気異方性を有し、優れた磁歪特性を得るた
めの必須成分であると同時に優れた靭性を付与する合金
の主成分である。しかしながらＴｂ，Ｄｙ単体若しくは
Ｔｂ−Ｄｙ合金では低温領域では優れた磁歪特性を示す
ものの、室温以上の温度領域では磁歪特性を示さない。
Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｍｎ系で室温以上の温度領域で優れ
た磁歪特性を得ることができる。
【００１５】ここでこのＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｍｎの低磁
場磁歪特性の改善のために添加するコバルト（Ｃｏ）で
あるが、０．０１重量％未満ではその添加効果が得られ
ず、また５重量％を越えると合金全体として磁歪特性が
低下してしまうため、０．０１〜５重量％の範囲とし
た。なお過剰のＣｏの添加はキュリー温度の低下を招く
が、この範囲のＣｏ添加は合金全体のキュリー温度の上
昇の効果があり、温度特性の改善にもつながる。
場磁歪特性の改善のために添加するコバルト（Ｃｏ）で
あるが、０．０１重量％未満ではその添加効果が得られ
ず、また５重量％を越えると合金全体として磁歪特性が
低下してしまうため、０．０１〜５重量％の範囲とし
た。なお過剰のＣｏの添加はキュリー温度の低下を招く
が、この範囲のＣｏ添加は合金全体のキュリー温度の上
昇の効果があり、温度特性の改善にもつながる。
【００１６】なお上記組成を基本とするが、特性を劣化
させない程度の不純物元素の含有を妨げるものではな
く、また本発明の効果を損なわない範囲でのＴｂ，Ｄｙ
以外の希土類元素，その他の元素の添加を妨げるもので
もない。
させない程度の不純物元素の含有を妨げるものではな
く、また本発明の効果を損なわない範囲でのＴｂ，Ｄｙ
以外の希土類元素，その他の元素の添加を妨げるもので
もない。
【００１７】また製造方法は特に限定されるものではな
く、所定の組成比の合金材料を真空，不活性ガス若しく
は還元性ガス雰囲気中で融点以上の温度で溶解した後、
鋳造しインゴットを得て、所望の形状に切り出して使用
すれば良い。なおインゴット状態で均質化のための熱処
理を施すことが好ましい。またブリッジマン法，フロー
ティングゾーンメルト法等を用いることもできる。
く、所定の組成比の合金材料を真空，不活性ガス若しく
は還元性ガス雰囲気中で融点以上の温度で溶解した後、
鋳造しインゴットを得て、所望の形状に切り出して使用
すれば良い。なおインゴット状態で均質化のための熱処
理を施すことが好ましい。またブリッジマン法，フロー
ティングゾーンメルト法等を用いることもできる。
【００１８】この磁歪合金は正の大きな磁歪特性を示し
単独でも変位発生素子として使用することができるが、
負の磁歪特性を示す磁歪材（例えばＮｉなど）と一体化
することでバイメタルとして使用することもできる。
単独でも変位発生素子として使用することができるが、
負の磁歪特性を示す磁歪材（例えばＮｉなど）と一体化
することでバイメタルとして使用することもできる。
【００１９】一般にバイメタルの湾曲特性は次式で表わ
される。
される。
【００２０】
【数１】Ｓ＝(3/4)(L)2 (1/t) ・Δｄ・Ｈ （Ｓ：絶対ストローク(mm)，Ｌ：板の長さ(mm)，ｔ：板
の厚み(mm)） 従って絶対ストロークとしてＳ＝１ｍｍを得るために
は、Ｌ＝３０ｍｍ，ｔ＝0.2 ｍｍの条件でΔｄ・Ｈ＝2.
96×１０-4となる。
の厚み(mm)） 従って絶対ストロークとしてＳ＝１ｍｍを得るために
は、Ｌ＝３０ｍｍ，ｔ＝0.2 ｍｍの条件でΔｄ・Ｈ＝2.
96×１０-4となる。
【００２１】本発明者らが磁歪バイメタルの構成磁歪部
材について鋭意検討し、磁気歪係数（ｄ＝ｄε／ｄＨ，
歪量／印加磁場）の絶対値が１×１０-6Oe-1以上でその
符号が正負反対の二種類の合金から構成され、Δｄ（＝
｜ｄ1 −ｄ2 ｜，ｄ1 は正の磁歪合金の磁気歪係数，ｄ
2 は負の磁歪合金の磁気歪係数）と印加磁場（Ｈ）との
積Δｄ・Ｈが２×１０-4以上の磁歪バイメタルを試作
し、その特性を評価したところ、著しい絶対ストローク
の改善を実現できた。
材について鋭意検討し、磁気歪係数（ｄ＝ｄε／ｄＨ，
歪量／印加磁場）の絶対値が１×１０-6Oe-1以上でその
符号が正負反対の二種類の合金から構成され、Δｄ（＝
｜ｄ1 −ｄ2 ｜，ｄ1 は正の磁歪合金の磁気歪係数，ｄ
2 は負の磁歪合金の磁気歪係数）と印加磁場（Ｈ）との
積Δｄ・Ｈが２×１０-4以上の磁歪バイメタルを試作
し、その特性を評価したところ、著しい絶対ストローク
の改善を実現できた。
【００２２】この様なバイメタルに好適な負の磁歪合金
としては例えばＣｏ−Ｆｅ−Ｓｍ−Ｄｙ系合金が挙げら
れる。
としては例えばＣｏ−Ｆｅ−Ｓｍ−Ｄｙ系合金が挙げら
れる。
【００２３】組成としては例えばコバルト(Co)５〜４０
重量％，鉄(Fe)２〜３５重量％，サマリウム(Sm)０．０
１〜６０重量％及び残部が実質的にジスプロシウム(Dy)
の組成である。
重量％，鉄(Fe)２〜３５重量％，サマリウム(Sm)０．０
１〜６０重量％及び残部が実質的にジスプロシウム(Dy)
の組成である。
【００２４】この様な系の希土類−遷移金属合金系もラ
ーベス型金属間化合物を形成し、室温以上で優れた磁歪
特性を発揮する。
ーベス型金属間化合物を形成し、室温以上で優れた磁歪
特性を発揮する。
【００２５】この様な負の磁歪合金においては各組成範
囲は以下の理由による。
囲は以下の理由による。
【００２６】コバルト（Ｃｏ）：５重量％未満では十分
な低磁界印加時の磁歪特性が得られず、また４０重量％
を越える場合は磁気特性がかえって低下してしまう。
な低磁界印加時の磁歪特性が得られず、また４０重量％
を越える場合は磁気特性がかえって低下してしまう。
【００２７】鉄（Ｆｅ）：２重量％未満では十分な磁歪
特性が得られず、また３５重量％を越える場合は磁気特
性がかえって低下してしまう。
特性が得られず、また３５重量％を越える場合は磁気特
性がかえって低下してしまう。
【００２８】サマリウム（Ｓｍ）：Ｓｍの添加によりＤ
ｙのみの場合に比べ磁歪特性の改善が図れるが、０．０
１重量％未満ではＳｍ添加効果が得られず、また６０重
量％を越える場合はかえって磁歪特性の低下につなが
る。
ｙのみの場合に比べ磁歪特性の改善が図れるが、０．０
１重量％未満ではＳｍ添加効果が得られず、また６０重
量％を越える場合はかえって磁歪特性の低下につなが
る。
【００２９】なおＤｙは大きな磁歪を得るのに必須の元
素であり、Ｓｍと相乗効果を発揮し優れた磁歪特性を発
現する合金を得ることができる。
素であり、Ｓｍと相乗効果を発揮し優れた磁歪特性を発
現する合金を得ることができる。
【００３０】また磁歪材間の接合には各種の方法を用い
ることができるが、Ｃｏ3 Ｄｙ4 ，Ｃｏ3 Ｄｙ4 などの
ＤｙとＦｅ，Ｃｏの共晶合金組成を有する粉末をフィラ
ーとして用い８００〜１０００℃程度の温度での拡散接
合を用いることができる。
ることができるが、Ｃｏ3 Ｄｙ4 ，Ｃｏ3 Ｄｙ4 などの
ＤｙとＦｅ，Ｃｏの共晶合金組成を有する粉末をフィラ
ーとして用い８００〜１０００℃程度の温度での拡散接
合を用いることができる。
【００３１】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。 （実施例１）Ｃｏ 1.2重量％，Ｍｎ 7.3重量％，Ｆｅ2
8.1重量％，Ｔｂ13重量％残部Ｄｙの組成比の合金材料
を真空誘導溶解炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得
た。
8.1重量％，Ｔｂ13重量％残部Ｄｙの組成比の合金材料
を真空誘導溶解炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得
た。
【００３２】次いでこのインゴットより１５０μｍ厚×
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が正の板状磁歪部材を得た。
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が正の板状磁歪部材を得た。
【００３３】この磁歪部材の磁歪特性を調べたところ、
１００Oe印加までの低磁界印加で最大５×10-6Oe-1と低
磁場での磁歪特性は非常に良好な特性を示した。
１００Oe印加までの低磁界印加で最大５×10-6Oe-1と低
磁場での磁歪特性は非常に良好な特性を示した。
【００３４】比較のため上記組成でＣｏを含まない場合
についても同様の特性を調べたところ３×10-6Oe-1であ
った。
についても同様の特性を調べたところ３×10-6Oe-1であ
った。
【００３５】この様にＣｏ添加により低磁場磁歪特性が
改善されることが分かる。
改善されることが分かる。
【００３６】更に過剰のＣｏ（１５重量％）を含む場合
についても同様の特性を調べたところ０．７×10-6Oe-1
であり、過剰Ｃｏ添加はかえって磁歪特性を低下させて
しまうことが分かる。
についても同様の特性を調べたところ０．７×10-6Oe-1
であり、過剰Ｃｏ添加はかえって磁歪特性を低下させて
しまうことが分かる。
【００３７】この正磁歪材と負の磁歪材として１００μ
ｍ厚×３ｍｍ幅×３０ｍｍ長のＮｉ（0.33×10-6Oe-1）
薄板を用い、Ｃｏ3 Ｄｙ4 金属間化合物組成を有する粉
末フィラー材を介して重ね合わせ、１００torrアルゴン
圧減圧下で８００℃，２時間の拡散処理により接合し、
バイメタルを得た。
ｍ厚×３ｍｍ幅×３０ｍｍ長のＮｉ（0.33×10-6Oe-1）
薄板を用い、Ｃｏ3 Ｄｙ4 金属間化合物組成を有する粉
末フィラー材を介して重ね合わせ、１００torrアルゴン
圧減圧下で８００℃，２時間の拡散処理により接合し、
バイメタルを得た。
【００３８】この特性を調べたところ印加磁界H=100 Oe
の下でΔｄ・Ｈ＝５×10-4であり、変位（ストローク）
特性は1.35ｍｍ、湾曲特性は13.5μｍOe-1であった。 （実施例２）Ｃｏ 0.5重量％，Ｍｎ 6.2重量％，Ｆｅ2
9.0重量％，Ｔｂ12.5重量％残部Ｄｙの組成比の合金材
料を真空誘導溶解炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得
た。
の下でΔｄ・Ｈ＝５×10-4であり、変位（ストローク）
特性は1.35ｍｍ、湾曲特性は13.5μｍOe-1であった。 （実施例２）Ｃｏ 0.5重量％，Ｍｎ 6.2重量％，Ｆｅ2
9.0重量％，Ｔｂ12.5重量％残部Ｄｙの組成比の合金材
料を真空誘導溶解炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得
た。
【００３９】次いでこのインゴットより１００μｍ厚×
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が正の板状磁歪部材を得た。
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が正の板状磁歪部材を得た。
【００４０】この磁歪部材の磁歪特性を調べたところ、
低磁界磁歪特性は 6.2×10-6Oe-1と非常に良好な特性を
示した。 （実施例３）Ｃｏ 2.2重量％，Ｍｎ 2.0重量％，Ｆｅ3
6.8重量％，Ｔｂ23.3重量％残部Ｄｙの組成比の合金材
料を用い、実施例２と同様に磁歪部材を作成したとこ
ろ、低磁界磁歪特性は８×10-6Oe-1と非常に良好な特性
を示した。 （実施例４）実施例２で作成した正の磁歪合金を用いＳ
ｍ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ系合金を負の磁歪部材として用い
た磁歪バイメタルの例を説明する。
低磁界磁歪特性は 6.2×10-6Oe-1と非常に良好な特性を
示した。 （実施例３）Ｃｏ 2.2重量％，Ｍｎ 2.0重量％，Ｆｅ3
6.8重量％，Ｔｂ23.3重量％残部Ｄｙの組成比の合金材
料を用い、実施例２と同様に磁歪部材を作成したとこ
ろ、低磁界磁歪特性は８×10-6Oe-1と非常に良好な特性
を示した。 （実施例４）実施例２で作成した正の磁歪合金を用いＳ
ｍ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ系合金を負の磁歪部材として用い
た磁歪バイメタルの例を説明する。
【００４１】Ｃｏ21.5重量％，Ｆｅ20.3重量％，Ｓｍ1
2.3重量％残部Ｄｙの組成比の合金材料を真空誘導溶解
炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得た。
2.3重量％残部Ｄｙの組成比の合金材料を真空誘導溶解
炉で溶解ののち鋳造しインゴットを得た。
【００４２】次いでこのインゴットより１００μｍ厚×
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が負の板状磁歪部材を得た。
３ｍｍ幅×３０ｍｍ長の短冊状試料を切り出し、磁気歪
係数（ｄ）が負の板状磁歪部材を得た。
【００４３】この磁歪部材の低磁界磁歪特性は-3.1×10
-6Oe-1であった。
-6Oe-1であった。
【００４４】次いでこの正負の磁歪部材を、Ｃｏ3 Ｄｙ
4 金属間化合物組成を有する粉末フィラー材を介して重
ね合わせ、１００torrアルゴン圧減圧下で８００℃，２
時間の拡散処理により接合し、バイメタルを得た。
4 金属間化合物組成を有する粉末フィラー材を介して重
ね合わせ、１００torrアルゴン圧減圧下で８００℃，２
時間の拡散処理により接合し、バイメタルを得た。
【００４５】印加磁界Ｈ＝１００Oeの下でΔｄ・Ｈ＝９
×10-4であった。
×10-4であった。
【００４６】またこの構成で磁歪バイメタルの変位（ス
トローク）特性は、１００Oe印加磁界で３ｍｍであり、
湾曲特性は３０μｍOe-1であった。
トローク）特性は、１００Oe印加磁界で３ｍｍであり、
湾曲特性は３０μｍOe-1であった。
【００４７】比較のためFe-Co-V 合金(Permendur，ｄ1
＝0.7 ×10-6Oe-1）を正磁歪部材として用い、負磁歪部
材としてＮｉ（ｄ2 ＝-0.33 ×10-6Oe-1）を用い、圧延
により作成したクラッド材から、３ｍｍ幅×３０ｍｍ長
の短冊状試料を切り出した磁歪バイメタルを作成し、特
性を調べたところ印加磁界H=100 Oeの下でΔｄ・Ｈ＝１
×10-4であり、変位（ストローク）特性は0.34ｍｍ、湾
曲特性は３μｍOe-1であった。
＝0.7 ×10-6Oe-1）を正磁歪部材として用い、負磁歪部
材としてＮｉ（ｄ2 ＝-0.33 ×10-6Oe-1）を用い、圧延
により作成したクラッド材から、３ｍｍ幅×３０ｍｍ長
の短冊状試料を切り出した磁歪バイメタルを作成し、特
性を調べたところ印加磁界H=100 Oeの下でΔｄ・Ｈ＝１
×10-4であり、変位（ストローク）特性は0.34ｍｍ、湾
曲特性は３μｍOe-1であった。
【００４８】またこのように正負合金ともにＣｏを含有
する掲記組成の合金とするバイメタル構成を採ることに
より、絶対ストロークが大きく、線形性，変位履歴特性
に優れると共に、耐疲労強度，耐衝撃性などに優れたも
のとなる。
する掲記組成の合金とするバイメタル構成を採ることに
より、絶対ストロークが大きく、線形性，変位履歴特性
に優れると共に、耐疲労強度，耐衝撃性などに優れたも
のとなる。
【００４９】より詳細に説明すると、正負磁歪合金とも
にＣｏ含有の金属間化合物で構成されるため、金属と金
属間化合物を組み合わせた場合に比べヤング率などの諸
特性がほぼ同程度となり、変位発生時に一方の側にスト
レスなどが集中することがないので耐疲労強度，変位履
歴特性などのバイメタルとしての信頼性を向上すること
ができる。変位特性，すなわち磁歪係数のオーダーも同
程度となるため、正側への変位，負側への変位をともに
大きくすることができ、結果として絶対ストロークの増
大とともに線形性の向上という効果を奏することができ
る。
にＣｏ含有の金属間化合物で構成されるため、金属と金
属間化合物を組み合わせた場合に比べヤング率などの諸
特性がほぼ同程度となり、変位発生時に一方の側にスト
レスなどが集中することがないので耐疲労強度，変位履
歴特性などのバイメタルとしての信頼性を向上すること
ができる。変位特性，すなわち磁歪係数のオーダーも同
程度となるため、正側への変位，負側への変位をともに
大きくすることができ、結果として絶対ストロークの増
大とともに線形性の向上という効果を奏することができ
る。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば希土
類−鉄系合金の大きな正磁歪特性を維持し、かつ低磁場
特性を改善することができる。従って磁歪を用いた変位
発生素子として本発明合金を用いることで低磁界で大き
な変位を得ることができ、工業上寄与するところ大であ
る
類−鉄系合金の大きな正磁歪特性を維持し、かつ低磁場
特性を改善することができる。従って磁歪を用いた変位
発生素子として本発明合金を用いることで低磁界で大き
な変位を得ることができ、工業上寄与するところ大であ
る
Claims (1)
- 【請求項１】 コバルト(Co)０．０１〜５重量％，鉄(F
e)２５〜４０重量％，マンガン(Mn)１〜１５重量％，テ
ルビウム(Tb)０．１〜２５重量％及び残部が実質的にジ
スプロシウム(Dy)の組成を有することを特徴とする磁歪
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27600593A JPH07122116B2 (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 磁歪合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27600593A JPH07122116B2 (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 磁歪合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58110165A Division JPS602645A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 磁歪バイメタル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06316741A true JPH06316741A (ja) | 1994-11-15 |
| JPH07122116B2 JPH07122116B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=17563457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27600593A Expired - Lifetime JPH07122116B2 (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 磁歪合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07122116B2 (ja) |
-
1993
- 1993-10-08 JP JP27600593A patent/JPH07122116B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07122116B2 (ja) | 1995-12-25 |
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