JPH06313532A - 焼却炉側壁構造及び焼却炉側壁煉瓦 - Google Patents
焼却炉側壁構造及び焼却炉側壁煉瓦Info
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- JPH06313532A JPH06313532A JP10410693A JP10410693A JPH06313532A JP H06313532 A JPH06313532 A JP H06313532A JP 10410693 A JP10410693 A JP 10410693A JP 10410693 A JP10410693 A JP 10410693A JP H06313532 A JPH06313532 A JP H06313532A
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 本発明は、背面に冷却ガス分配機構を具備す
る多孔質ＳｉＣ煉瓦を炉内側に内張したことを特徴とす
る、焼却炉側壁構造にあり、前記側壁煉瓦はＳｉＣ含有
量４０〜９０重量％、通気率２０〜１００ｃｍ3 ・ｃｍ
／ｓｅｃ・ｃｍ2・ｇ／ｃｍ2 である。 【効果】 このような技術的構成とすることにより、燃
焼室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運転が可能と
なり、灰、クリンカーの炉壁への付着がなく、長期間
（約１０年）の連続運転が可能となる。
る多孔質ＳｉＣ煉瓦を炉内側に内張したことを特徴とす
る、焼却炉側壁構造にあり、前記側壁煉瓦はＳｉＣ含有
量４０〜９０重量％、通気率２０〜１００ｃｍ3 ・ｃｍ
／ｓｅｃ・ｃｍ2・ｇ／ｃｍ2 である。 【効果】 このような技術的構成とすることにより、燃
焼室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運転が可能と
なり、灰、クリンカーの炉壁への付着がなく、長期間
（約１０年）の連続運転が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷却ガス分配機構を有す
る多孔質ＳｉＣ煉瓦からなる焼却炉側壁構造及び焼却炉
側壁用多孔質ＳｉＣ煉瓦に関する。
る多孔質ＳｉＣ煉瓦からなる焼却炉側壁構造及び焼却炉
側壁用多孔質ＳｉＣ煉瓦に関する。
【０００２】
【従来の技術】焼却炉の炉内燃焼室の側壁は極めて苛酷
な条件下で使用される。従来の焼却物は１０００〜１５
００ｋｃａｌ／ｋｇ発熱量で炉内側壁最高温度も１０５
０〜１１００℃程度であったが、最近では２０００〜２
５００ｋｃａｌ／ｋｇの発熱量で燃焼により１３００〜
１４００℃の高温にさらされるとともに、発生する各種
ガスによって侵食されるため、通常ＳｉＣ含有量８５％
以上の高級なＳｉＣ煉瓦が用いられている。
な条件下で使用される。従来の焼却物は１０００〜１５
００ｋｃａｌ／ｋｇ発熱量で炉内側壁最高温度も１０５
０〜１１００℃程度であったが、最近では２０００〜２
５００ｋｃａｌ／ｋｇの発熱量で燃焼により１３００〜
１４００℃の高温にさらされるとともに、発生する各種
ガスによって侵食されるため、通常ＳｉＣ含有量８５％
以上の高級なＳｉＣ煉瓦が用いられている。
【０００３】例えば、特開昭５８−２２８１８号公報に
は「焼却炉の側壁背面構造」なる技術が開示されてお
り、側壁にＳｉＣ煉瓦を用いることが記載されており、
また、特開平３−４５８１０号公報には「焼却炉の空冷
壁構造」なる技術が開示されており、炉内側をセラミッ
ク製壁体で形成し、このセラミック製壁体の背面に断熱
材を張り付けた構造が記載されている。
は「焼却炉の側壁背面構造」なる技術が開示されてお
り、側壁にＳｉＣ煉瓦を用いることが記載されており、
また、特開平３−４５８１０号公報には「焼却炉の空冷
壁構造」なる技術が開示されており、炉内側をセラミッ
ク製壁体で形成し、このセラミック製壁体の背面に断熱
材を張り付けた構造が記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ＳｉＣ煉瓦は耐摩耗
性、耐浸食性、耐スポーリング性、クリンカー難着性な
どの点で他の耐火煉瓦、例えば高アルミナ質又は粘土質
煉瓦に比べて極めて優れているが、高温度の酸化性雰囲
気において酸化膨張し、その結果炉壁が張り出したり、
酸化によりＳｉＣがＳｉＯ2 に変化することにより、Ｓ
ｉＣ煉瓦の稼動表面がガラス化し、燃焼物や灰などが付
着し、このために燃焼室の炉壁が弓状に膨出したり、或
はクリンカーの過大な付着により焼却炉の操業が不可能
となることがあることが知られている。
性、耐浸食性、耐スポーリング性、クリンカー難着性な
どの点で他の耐火煉瓦、例えば高アルミナ質又は粘土質
煉瓦に比べて極めて優れているが、高温度の酸化性雰囲
気において酸化膨張し、その結果炉壁が張り出したり、
酸化によりＳｉＣがＳｉＯ2 に変化することにより、Ｓ
ｉＣ煉瓦の稼動表面がガラス化し、燃焼物や灰などが付
着し、このために燃焼室の炉壁が弓状に膨出したり、或
はクリンカーの過大な付着により焼却炉の操業が不可能
となることがあることが知られている。
【０００５】このような現象は操業温度の上昇により炉
壁背面の空冷のみでは冷却効果が少なく、炉内表面の温
度低下に至らないため前記のＳｉＣ酸化に伴う異常膨張
（ＳｉＣが酸化されてＳｉＯ2 になった場合体積は２倍
となる）により亀裂が発生する。更に高温化の結果煉瓦
支持金物がガスリークにより容易に酸化し煉瓦が脱落す
る例が認められる（前記公知技術の欠陥）、また前記特
開平３−４５８１０号公報記載の「焼却炉の空冷壁構
造」では、タイル状煉瓦の間のスリット状隙間からエア
ーが吹き出すので周辺部は冷却されるが、煉瓦中央部は
冷却されず、クリンカーの付着がひどく、タイル（Ｓｉ
Ｃ煉瓦）が損傷される欠陥がある。
壁背面の空冷のみでは冷却効果が少なく、炉内表面の温
度低下に至らないため前記のＳｉＣ酸化に伴う異常膨張
（ＳｉＣが酸化されてＳｉＯ2 になった場合体積は２倍
となる）により亀裂が発生する。更に高温化の結果煉瓦
支持金物がガスリークにより容易に酸化し煉瓦が脱落す
る例が認められる（前記公知技術の欠陥）、また前記特
開平３−４５８１０号公報記載の「焼却炉の空冷壁構
造」では、タイル状煉瓦の間のスリット状隙間からエア
ーが吹き出すので周辺部は冷却されるが、煉瓦中央部は
冷却されず、クリンカーの付着がひどく、タイル（Ｓｉ
Ｃ煉瓦）が損傷される欠陥がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前述の如き従来方式の諸
欠陥を解決するため、本発明者等は種々検討、実験の結
果本発明を開発したものであり、本発明の技術的構成
は、背面に冷却ガス分配機構を具備する多孔質ＳｉＣ煉
瓦を炉内側に内張したことを特徴とする、焼却炉側壁構
造にあり、前記側壁煉瓦はＳｉＣ含有量４０〜９０重量
％、通気率２０〜１００ｃｍ3 ・ｃｍ／ｓｅｃ・ｃｍ2
・ｇ／ｃｍ2 である。このような技術的構成とすること
により、燃焼室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運
転が可能となり、灰、クリンカーの炉壁への付着がな
く、長期間（約１０年）の連続運転が可能となる。
欠陥を解決するため、本発明者等は種々検討、実験の結
果本発明を開発したものであり、本発明の技術的構成
は、背面に冷却ガス分配機構を具備する多孔質ＳｉＣ煉
瓦を炉内側に内張したことを特徴とする、焼却炉側壁構
造にあり、前記側壁煉瓦はＳｉＣ含有量４０〜９０重量
％、通気率２０〜１００ｃｍ3 ・ｃｍ／ｓｅｃ・ｃｍ2
・ｇ／ｃｍ2 である。このような技術的構成とすること
により、燃焼室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運
転が可能となり、灰、クリンカーの炉壁への付着がな
く、長期間（約１０年）の連続運転が可能となる。
【０００７】本発明の具体的数例を添付図面に基いて詳
述する。
述する。
【０００８】図１は本発明を適用した焼却炉側壁構造の
縦断面図であり、１は多孔質ＳｉＣ煉瓦であり、側壁の
炉内面側に配設してあり、該ＳｉＣ煉瓦１はその背面に
金属ケース２が装着してあり、該金属ケース２とＳｉＣ
煉瓦１の背面間には冷却ガスプール用の間隙３が形成し
てあり、各間隙３には冷却ガス源（図示せず）に連通す
る冷却ガス供給管４から分岐された冷却ガス分配パイプ
５がそれぞれ開口、連通してある。なお、図１におい
て、１０は側壁用の耐火煉瓦、１１は鉄皮、１２は炉床
及び１３は被燃焼物をそれぞれ示す。
縦断面図であり、１は多孔質ＳｉＣ煉瓦であり、側壁の
炉内面側に配設してあり、該ＳｉＣ煉瓦１はその背面に
金属ケース２が装着してあり、該金属ケース２とＳｉＣ
煉瓦１の背面間には冷却ガスプール用の間隙３が形成し
てあり、各間隙３には冷却ガス源（図示せず）に連通す
る冷却ガス供給管４から分岐された冷却ガス分配パイプ
５がそれぞれ開口、連通してある。なお、図１におい
て、１０は側壁用の耐火煉瓦、１１は鉄皮、１２は炉床
及び１３は被燃焼物をそれぞれ示す。
【０００９】前述した多孔質（ガス透過性）煉瓦の代表
的品質例は次のとおりである；
的品質例は次のとおりである；
【００１０】図２は本発明の他の例の縦断面図であり、
この例では多孔質煉瓦をモルタル６により炉壁内側に装
着し、その背面に金属ケース２により１体の間隙（ガス
プール）３として、該間隙３に冷却ガス供給管４を連通
した構造例である。
この例では多孔質煉瓦をモルタル６により炉壁内側に装
着し、その背面に金属ケース２により１体の間隙（ガス
プール）３として、該間隙３に冷却ガス供給管４を連通
した構造例である。
【００１１】本発明は前述の例に限定されず、本発明の
要旨内における変更、改変は本発明に包含されるもので
ある。
要旨内における変更、改変は本発明に包含されるもので
ある。
【００１２】また、多孔質ＳｉＣ煉瓦のＳｉＣ成分が４
０重量％未満ではクリンカーの付着が大であり、９０重
量％を超えるとＳｉＣの酸化が大となるとともにコスト
高となるので、ＳｉＣ含有量は４０〜９０重量％の範囲
内とし、通気率（ｃｍ3 ・ｃｍ／ｓｅｃ・ｃｍ2 ・ｇ／
ｃｍ2 ）が２０未満では冷却不足となりコーチングが付
着し、ＳｉＣ煉瓦が損傷され、１００を超えると冷却能
力が大きく操業が不安定となるとともに側壁付近での燃
焼がはじまることが認められ、前述範囲内の通気率が最
適である。
０重量％未満ではクリンカーの付着が大であり、９０重
量％を超えるとＳｉＣの酸化が大となるとともにコスト
高となるので、ＳｉＣ含有量は４０〜９０重量％の範囲
内とし、通気率（ｃｍ3 ・ｃｍ／ｓｅｃ・ｃｍ2 ・ｇ／
ｃｍ2 ）が２０未満では冷却不足となりコーチングが付
着し、ＳｉＣ煉瓦が損傷され、１００を超えると冷却能
力が大きく操業が不安定となるとともに側壁付近での燃
焼がはじまることが認められ、前述範囲内の通気率が最
適である。
【００１３】
【発明の効果】以上の如き技術的構成とすることにより
本発明によれば次のような作用効果が達成される； （１）燃焼室側壁の煉瓦面は８００℃以下に冷却され通
常ＳｉＣの酸化開始温度以下に保持される。又冷却ガス
（エアー）が炉壁全面から放出されるためこれらを構成
しているＳｉＣ煉瓦の酸化が抑制され酸化膨張による張
り出しがなくなり、焼却炉の連続運転が可能となった。
本発明によれば次のような作用効果が達成される； （１）燃焼室側壁の煉瓦面は８００℃以下に冷却され通
常ＳｉＣの酸化開始温度以下に保持される。又冷却ガス
（エアー）が炉壁全面から放出されるためこれらを構成
しているＳｉＣ煉瓦の酸化が抑制され酸化膨張による張
り出しがなくなり、焼却炉の連続運転が可能となった。
【００１４】（２）多孔質煉瓦は金物と一体構成となっ
ており、従来使用していた煉瓦支持金物は不要で多孔質
煉瓦より冷却ガスを炉内に吹き込んでいるため燃焼ガス
リークに伴う金物の腐食はなく、煉瓦脱落がなくなっ
た。
ており、従来使用していた煉瓦支持金物は不要で多孔質
煉瓦より冷却ガスを炉内に吹き込んでいるため燃焼ガス
リークに伴う金物の腐食はなく、煉瓦脱落がなくなっ
た。
【００１５】（３）被燃焼物の灰、クリンカーの炉壁へ
の付着がなくなり、付着物除去のための体炉、補修の必
要が長期にわたってなくなった（連続運転は約１０年程
度と推定される）。
の付着がなくなり、付着物除去のための体炉、補修の必
要が長期にわたってなくなった（連続運転は約１０年程
度と推定される）。
【００１６】（４）炉壁内表面全体が空冷されるととも
に、局部的な燃焼がなくなるのでクリンカー等の付着が
なくなり、炉壁の局部的な損傷もなくなった。
に、局部的な燃焼がなくなるのでクリンカー等の付着が
なくなり、炉壁の局部的な損傷もなくなった。
【図１】本発明を適用した焼却炉側壁構造の縦断面図
【図２】本発明の他の例の縦断面図
１ 多孔質煉瓦 ２ 金属ケース ３ 間隙 ４ 冷却ガス供給管 ５ 冷却ガス分配パイプ ６ モルタル １０ 側壁用耐火煉瓦 １１ 鉄皮 １２ 炉床 １３ 被燃焼物
Claims (3)
- 【請求項１】 背面に冷却ガス分配機構を具備する多孔
質ＳｉＣ煉瓦を炉内側に内張したことを特徴とする、焼
却炉側壁構造。 - 【請求項２】 前記冷却ガス分配機構が、多孔質ＳｉＣ
煉瓦の背面に冷却ガス供給管を具備する冷却ガスプール
である、請求項１記載の焼却炉側壁構造。 - 【請求項３】 多孔質ＳｉＣ煉瓦がＳｉＣ含有量４０〜
９０重量％、通気率２０〜１００ｃｍ3 ・ｃｍ／ｓｅｃ
・ｃｍ2 ・ｇ／ｃｍ2 であることを特徴とする焼却炉側
壁煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5104106A JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5104106A JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313532A true JPH06313532A (ja) | 1994-11-08 |
| JP2774918B2 JP2774918B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=14371878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5104106A Expired - Lifetime JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2774918B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1167880A1 (en) * | 2000-06-21 | 2002-01-02 | Praxair Technology, Inc. | Combustion in a porous wall furnace |
| US6431073B1 (en) | 1998-01-14 | 2002-08-13 | North American Industrial Services, Inc. | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
| US6755156B1 (en) | 1999-09-13 | 2004-06-29 | Northamerican Industrial Services, Inc. | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
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| US8095240B2 (en) | 2004-11-18 | 2012-01-10 | Applied Materials, Inc. | Methods for starting and operating a thermal abatement system |
Citations (2)
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| JPS5822818A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-10 | Hitachi Zosen Corp | 焼却炉の側壁背面構造 |
| JPS58143129A (ja) * | 1982-02-11 | 1983-08-25 | ドイツチエ・バブコツク・アンラ−ゲン・アクチエンゲゼルシヤフト | 組み合わせガス・蒸気タ−ビンプロセス |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5104106A patent/JP2774918B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| NL1016148C2 (nl) * | 1997-01-17 | 2001-04-23 | Northamerican Ind Services | Inrichting, systeem en werkwijze voor het tijdens de werking explosief ontslakken. |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2774918B2 (ja) | 1998-07-09 |
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