JPH06313060A - 耐熱性樹脂発泡体およびその製造法 - Google Patents
耐熱性樹脂発泡体およびその製造法Info
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- JPH06313060A JPH06313060A JP5224393A JP5224393A JPH06313060A JP H06313060 A JPH06313060 A JP H06313060A JP 5224393 A JP5224393 A JP 5224393A JP 5224393 A JP5224393 A JP 5224393A JP H06313060 A JPH06313060 A JP H06313060A
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- ethylene copolymer
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性にすぐれた発泡体、および成形性にす
ぐれた該発泡体の製造法を提供すること。 【構成】 シクロペンタジエン−エチレン共重合体から
なり、密度が20〜200 ｋｇ／ｍ3 であり、平均セル径が
0.2 〜1.5 ｍｍであることを特徴とする耐熱性樹脂発泡
体、およびシクロペンタジエン−エチレン共重合体を高
温高圧下で蒸発型発泡剤と溶融混練したのち、大気圧下
に押し出して発泡させることを特徴とする耐熱性樹脂発
泡体の製造法。
ぐれた該発泡体の製造法を提供すること。 【構成】 シクロペンタジエン−エチレン共重合体から
なり、密度が20〜200 ｋｇ／ｍ3 であり、平均セル径が
0.2 〜1.5 ｍｍであることを特徴とする耐熱性樹脂発泡
体、およびシクロペンタジエン−エチレン共重合体を高
温高圧下で蒸発型発泡剤と溶融混練したのち、大気圧下
に押し出して発泡させることを特徴とする耐熱性樹脂発
泡体の製造法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱性樹脂発泡体およ
びその製造法に関する。さらに詳しくは、耐熱性にすぐ
れ、たとえばボード状、シート状、ブロック状などの断
熱材、緩衝材などの各種成形体として好適に使用しうる
耐熱性樹脂発泡体およびその製造法に関する。
びその製造法に関する。さらに詳しくは、耐熱性にすぐ
れ、たとえばボード状、シート状、ブロック状などの断
熱材、緩衝材などの各種成形体として好適に使用しうる
耐熱性樹脂発泡体およびその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、発泡成形品には、発泡成形性にす
ぐれ、それぞれの用途に応じた機械的性質を有すること
から、熱可塑性樹脂として、ポリスチレンやポリエチレ
ンが広く用いられている。
ぐれ、それぞれの用途に応じた機械的性質を有すること
から、熱可塑性樹脂として、ポリスチレンやポリエチレ
ンが広く用いられている。
【０００３】しかしながら、これらポリスチレンやポリ
エチレンを用いたばあいには、その耐熱温度が約80〜90
℃であるため、えられる発泡成形品を高温環境下で使用
することができないという欠点がある。
エチレンを用いたばあいには、その耐熱温度が約80〜90
℃であるため、えられる発泡成形品を高温環境下で使用
することができないという欠点がある。
【０００４】そこで、近年、耐熱性にすぐれた発泡体お
よび成形性にすぐれた該発泡体の製造法の開発が待ち望
まれている。
よび成形性にすぐれた該発泡体の製造法の開発が待ち望
まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術に鑑みてなされたものであり、耐熱性にすぐれた発泡
体および成形性にすぐれた該発泡体の製造法を提供する
ことを目的とする。
術に鑑みてなされたものであり、耐熱性にすぐれた発泡
体および成形性にすぐれた該発泡体の製造法を提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、
シクロペンタジエン−エチレン共重合体からなり、密度
が20〜200 ｋｇ／ｍ3 であり、平均セル径が0.2 〜1.5
ｍｍであることを特徴とする耐熱性樹脂発泡体、および
シクロペンタジエン−エチレン共重合体を高温高圧下
で蒸発型発泡剤と溶融混練したのち、大気圧下に押し出
して発泡させることを特徴とする耐熱性樹脂発泡体の製
造法に関する。
シクロペンタジエン−エチレン共重合体からなり、密度
が20〜200 ｋｇ／ｍ3 であり、平均セル径が0.2 〜1.5
ｍｍであることを特徴とする耐熱性樹脂発泡体、および
シクロペンタジエン−エチレン共重合体を高温高圧下
で蒸発型発泡剤と溶融混練したのち、大気圧下に押し出
して発泡させることを特徴とする耐熱性樹脂発泡体の製
造法に関する。
【０００７】
【作用および実施例】本発明の耐熱性樹脂発泡体は、シ
クロペンタジエン−エチレン共重合体からなり、その密
度が20〜200 ｋｇ／ｍ3 、平均セル径が0.2 〜1.5 ｍｍ
のものである。
クロペンタジエン−エチレン共重合体からなり、その密
度が20〜200 ｋｇ／ｍ3 、平均セル径が0.2 〜1.5 ｍｍ
のものである。
【０００８】本発明の耐熱性樹脂発泡体は、シクロペン
タジエン−エチレン共重合体を蒸発型発泡剤を用いて発
泡させることによってえられる。
タジエン−エチレン共重合体を蒸発型発泡剤を用いて発
泡させることによってえられる。
【０００９】前記シクロペンタジエン−エチレン共重合
体としては、シクロペンタジエン含量が30〜50モル％、
なかんづく35〜48モル％であるものが好ましい。かかる
シクロペンタジエン含量が前記範囲よりも少ないばあい
には、該共重合体のガラス転移温度が低くなり、耐熱性
が低下する傾向があり、また該シクロペンタジエン含量
が前記範囲よりも多いばあいには、該共重合体に結晶化
が生じ、発泡性が劣る傾向がある。
体としては、シクロペンタジエン含量が30〜50モル％、
なかんづく35〜48モル％であるものが好ましい。かかる
シクロペンタジエン含量が前記範囲よりも少ないばあい
には、該共重合体のガラス転移温度が低くなり、耐熱性
が低下する傾向があり、また該シクロペンタジエン含量
が前記範囲よりも多いばあいには、該共重合体に結晶化
が生じ、発泡性が劣る傾向がある。
【００１０】なお、本発明においては、前記シクロペン
タジエン−エチレン共重合体中には、70重量％以下の範
囲内でポリプロピレンを配合してもよい。
タジエン−エチレン共重合体中には、70重量％以下の範
囲内でポリプロピレンを配合してもよい。
【００１１】前記シクロペンタジエン−エチレン共重合
体には、必要により、たとえばタルクなどで代表される
造核剤、ステアリン酸バリウムなどの滑剤、難燃剤、着
色剤などの添加剤を配合してもよい。
体には、必要により、たとえばタルクなどで代表される
造核剤、ステアリン酸バリウムなどの滑剤、難燃剤、着
色剤などの添加剤を配合してもよい。
【００１２】前記蒸発型発泡剤の具体例としては、たと
えば塩化メチル、ブタン、プロパン、フロン１４２ｂ、
フロン１２４、フロン１３４ａなどがあげられるが、こ
れらのなかではフロン１４２ｂ、フロン１２４およびフ
ロン１３４ａが好ましい。
えば塩化メチル、ブタン、プロパン、フロン１４２ｂ、
フロン１２４、フロン１３４ａなどがあげられるが、こ
れらのなかではフロン１４２ｂ、フロン１２４およびフ
ロン１３４ａが好ましい。
【００１３】本発明の耐熱性樹脂発泡体は、たとえばシ
クロペンタジエン−エチレン共重合体および添加剤をホ
ッパーなどを用いて押出機内に投入し、該シクロペンタ
ジエン−エチレン共重合体の融点以上の温度に加熱溶融
させたのち、蒸発型発泡剤をたとえば100 〜200 ｋｇ／
ｃｍ2 ・Ｇ程度の圧力で圧入し、高温下で混練し、冷却
過程を経てダイより押し出し、圧力を開放することによ
り発泡させる。圧入される蒸発型発泡剤の量は、シクロ
ペンタジエン−エチレン共重合体100 重量部に対して３
〜30重量部、なかんづく５〜25重量部であることが好ま
しい。かかる蒸発型発泡剤の量が前記範囲よりも少ない
ばあいには、発泡力が小さくなって充分にセルが形成さ
れがたくなる傾向があり、また圧力開放の瞬時に発泡剤
の蒸発潜熱量が少なくなって該シクロペンタジエン−エ
チレン共重合体が急冷されなくなって瞬時にセル膜が固
化されず、セル内圧に耐えきれなくなってセルが破泡す
る傾向がある。また、前記蒸発型発泡剤の量が前記範囲
よりも多いばあいには、該蒸発型発泡剤がシクロペンタ
ジエン−エチレン共重合体中に充分に溶解せず、押出時
にダイから発泡剤が吹き出す現象が生じる傾向がある。
クロペンタジエン−エチレン共重合体および添加剤をホ
ッパーなどを用いて押出機内に投入し、該シクロペンタ
ジエン−エチレン共重合体の融点以上の温度に加熱溶融
させたのち、蒸発型発泡剤をたとえば100 〜200 ｋｇ／
ｃｍ2 ・Ｇ程度の圧力で圧入し、高温下で混練し、冷却
過程を経てダイより押し出し、圧力を開放することによ
り発泡させる。圧入される蒸発型発泡剤の量は、シクロ
ペンタジエン−エチレン共重合体100 重量部に対して３
〜30重量部、なかんづく５〜25重量部であることが好ま
しい。かかる蒸発型発泡剤の量が前記範囲よりも少ない
ばあいには、発泡力が小さくなって充分にセルが形成さ
れがたくなる傾向があり、また圧力開放の瞬時に発泡剤
の蒸発潜熱量が少なくなって該シクロペンタジエン−エ
チレン共重合体が急冷されなくなって瞬時にセル膜が固
化されず、セル内圧に耐えきれなくなってセルが破泡す
る傾向がある。また、前記蒸発型発泡剤の量が前記範囲
よりも多いばあいには、該蒸発型発泡剤がシクロペンタ
ジエン−エチレン共重合体中に充分に溶解せず、押出時
にダイから発泡剤が吹き出す現象が生じる傾向がある。
【００１４】前記シクロペンタジエン−エチレン共重合
体、蒸発型発泡剤および必要により各種添加剤を加熱溶
融混練する際の加熱温度、溶融混練時間および溶融混練
手段についてはとくに限定がなく、加熱温度は、シクロ
ペンタジエン−エチレン共重合体が溶融する温度以上、
通常200 〜280 ℃程度であればよく、溶融混練時間は、
単位時間あたりの押出量、溶融混練手段などによって異
なるので一概には決定することができないが、通常シク
ロペンタジエン−エチレン共重合体、蒸発型発泡剤およ
び必要により添加される各種添加剤が均一に分散される
のに要する時間がえらばれ、また溶融混練手段として
は、たとえばスクリュータイプの押出機などがあげられ
るが、通常の押出発泡に用いられるものであれば、とく
に限定がない。
体、蒸発型発泡剤および必要により各種添加剤を加熱溶
融混練する際の加熱温度、溶融混練時間および溶融混練
手段についてはとくに限定がなく、加熱温度は、シクロ
ペンタジエン−エチレン共重合体が溶融する温度以上、
通常200 〜280 ℃程度であればよく、溶融混練時間は、
単位時間あたりの押出量、溶融混練手段などによって異
なるので一概には決定することができないが、通常シク
ロペンタジエン−エチレン共重合体、蒸発型発泡剤およ
び必要により添加される各種添加剤が均一に分散される
のに要する時間がえらばれ、また溶融混練手段として
は、たとえばスクリュータイプの押出機などがあげられ
るが、通常の押出発泡に用いられるものであれば、とく
に限定がない。
【００１５】かくして大気圧下に押し出して発泡させる
ことにより、本発明の耐熱性樹脂発泡体がえられるが、
前記耐熱性樹脂発泡体の密度は、あまりにも小さいばあ
いには、圧縮曲げ強度などが低下し、またあまりにも大
きいばあいには、樹脂による熱伝導率が高くなるため、
断熱性能が低下することおよび経済性の面から、20〜20
0 ｋｇ／ｍ3 、好ましくは25〜170 ｋｇ／ｍ3 である。
また、該耐熱性樹脂発泡体の平均セル径は、あまりにも
小さいばあいには、発泡時の成形性が低下する傾向があ
り、またあまりにも大きいばあいには、断熱性能が低下
する傾向があるので、0.2 〜1.5 ｍｍ、好ましくは0.2
〜0.8 ｍｍである。
ことにより、本発明の耐熱性樹脂発泡体がえられるが、
前記耐熱性樹脂発泡体の密度は、あまりにも小さいばあ
いには、圧縮曲げ強度などが低下し、またあまりにも大
きいばあいには、樹脂による熱伝導率が高くなるため、
断熱性能が低下することおよび経済性の面から、20〜20
0 ｋｇ／ｍ3 、好ましくは25〜170 ｋｇ／ｍ3 である。
また、該耐熱性樹脂発泡体の平均セル径は、あまりにも
小さいばあいには、発泡時の成形性が低下する傾向があ
り、またあまりにも大きいばあいには、断熱性能が低下
する傾向があるので、0.2 〜1.5 ｍｍ、好ましくは0.2
〜0.8 ｍｍである。
【００１６】つぎに本発明の耐熱性樹脂発泡体およびそ
の製造法を実施例にもとづいてさらに詳細に説明する
が、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではな
い。
の製造法を実施例にもとづいてさらに詳細に説明する
が、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではな
い。
【００１７】実施例１〜３ シクロペンタジエン−エチレン共重合体系樹脂（三井石
油化学工業（株）製）のうち３グレードについて押出発
泡させた。グレードは、アペル２１０Ｒ、３３００およ
びＰＺＦ−１である。各樹脂100 重量部に造核剤として
表１に示す量のタルクおよび滑剤としてステアリン酸バ
リウム0.1 重量部を添加し、口径40〜50ｍｍのタンデム
タイプ押出機に供給した。250 ℃で溶融混練後、押出機
途中に設けられた発泡剤注入口よりフロン１４２ｂを樹
脂100 重量部あたり表１に示す割合で圧入し、溶融混練
したのち、約160 ℃まで冷却して口径８ｍｍの円管ダイ
スより大気中に押出発泡させた。
油化学工業（株）製）のうち３グレードについて押出発
泡させた。グレードは、アペル２１０Ｒ、３３００およ
びＰＺＦ−１である。各樹脂100 重量部に造核剤として
表１に示す量のタルクおよび滑剤としてステアリン酸バ
リウム0.1 重量部を添加し、口径40〜50ｍｍのタンデム
タイプ押出機に供給した。250 ℃で溶融混練後、押出機
途中に設けられた発泡剤注入口よりフロン１４２ｂを樹
脂100 重量部あたり表１に示す割合で圧入し、溶融混練
したのち、約160 ℃まで冷却して口径８ｍｍの円管ダイ
スより大気中に押出発泡させた。
【００１８】えられた発泡体は、直径が27ｍｍの円柱状
で密度82〜104 ｋｇ／ｍ3 、平均セル径0.4 〜1.0 ｍｍ
の均質な発泡体であった。
で密度82〜104 ｋｇ／ｍ3 、平均セル径0.4 〜1.0 ｍｍ
の均質な発泡体であった。
【００１９】えられた発泡体について以下の方法にもと
づいて物性を評価した。その結果を表１に示す。
づいて物性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２０】（イ）密度 ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準じて測定する。
【００２１】（ロ）平均セル径 ＡＳＴＭ Ｄ ３５７６および３５７７に準じて測定す
る。
る。
【００２２】（ハ）独立気泡率 ＡＳＴＭ Ｄ ２８５６に準じて測定する。
【００２３】（ニ）耐熱寸法変化率 発泡体が高温雰囲気下に長時間さらされたばあいの形状
変化について評価を行なうためのものであり、発泡体を
所定温度の雰囲気中に24時間さらしたのち、１時間室温
中に放置することにより、その加熱前後の変化を調べ
た。試験片形状は50×25×10ｍｍの板状とし、寸法測定
は、その長さ、幅および厚さについて測定した。寸法変
化率は、加熱後寸法から加熱前寸法を差引き、それを加
熱前寸法で除した値を「％」で表示している。
変化について評価を行なうためのものであり、発泡体を
所定温度の雰囲気中に24時間さらしたのち、１時間室温
中に放置することにより、その加熱前後の変化を調べ
た。試験片形状は50×25×10ｍｍの板状とし、寸法測定
は、その長さ、幅および厚さについて測定した。寸法変
化率は、加熱後寸法から加熱前寸法を差引き、それを加
熱前寸法で除した値を「％」で表示している。
【００２４】実施例４〜５ 発泡剤として工業用ブタンを表１に示す割合で圧入した
ほかは、実施例１と同様の方法で約150 ℃まで冷却して
押出発泡を行なった。えられた発泡体は、直径が26〜28
ｍｍの円柱状で、密度60〜71ｋｇ／ｍ3 、平均セル径0.
3 〜0.4 ｍｍの均質な発泡体であった。
ほかは、実施例１と同様の方法で約150 ℃まで冷却して
押出発泡を行なった。えられた発泡体は、直径が26〜28
ｍｍの円柱状で、密度60〜71ｋｇ／ｍ3 、平均セル径0.
3 〜0.4 ｍｍの均質な発泡体であった。
【００２５】えられた発泡体について物性を実施例１〜
３と同様にして評価した。その結果を表１に示す。
３と同様にして評価した。その結果を表１に示す。
【００２６】比較例１ 樹脂としてポリスチレンを、また発泡剤としてブタン／
塩化メチル（重量比：１／１）を用い、発泡剤の圧入量
を7.0 重量部としたほかは、実施例１と同様にして発泡
体をえた。
塩化メチル（重量比：１／１）を用い、発泡剤の圧入量
を7.0 重量部としたほかは、実施例１と同様にして発泡
体をえた。
【００２７】えられた発泡体について物性を実施例１〜
３と同様にして評価した。その結果を表１に示す。
３と同様にして評価した。その結果を表１に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】表１に示された結果から、実施例１〜５で
えられた発泡体は、いずれも密度が60〜104 ｋｇ／
ｍ3 、平均セル径が0.3 〜1.0 ｍｍのものであり、耐熱
性にすぐれたものであることがわかる。
えられた発泡体は、いずれも密度が60〜104 ｋｇ／
ｍ3 、平均セル径が0.3 〜1.0 ｍｍのものであり、耐熱
性にすぐれたものであることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】本発明の耐熱性樹脂発泡体の製造法によ
れば、成形性が良好で容易に発泡体をうることができ、
しかもえられた本発明の発泡体は、耐熱性にすぐれたも
のであるので、耐熱性を生かした種々の用途に好適に使
用しうるものである。
れば、成形性が良好で容易に発泡体をうることができ、
しかもえられた本発明の発泡体は、耐熱性にすぐれたも
のであるので、耐熱性を生かした種々の用途に好適に使
用しうるものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 シクロペンタジエン−エチレン共重合体
からなり、密度が20〜200 ｋｇ／ｍ3 であり、平均セル
径が0.2 〜1.5 ｍｍであることを特徴とする耐熱性樹脂
発泡体。 - 【請求項２】 シクロペンタジエン−エチレン共重合体
を高温高圧下で蒸発型発泡剤と溶融混練したのち、大気
圧下に押し出して発泡させることを特徴とする耐熱性樹
脂発泡体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224393A JPH06313060A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 耐熱性樹脂発泡体およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224393A JPH06313060A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 耐熱性樹脂発泡体およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313060A true JPH06313060A (ja) | 1994-11-08 |
Family
ID=12909288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5224393A Pending JPH06313060A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 耐熱性樹脂発泡体およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06313060A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5954618A (en) * | 1996-09-12 | 1999-09-21 | Aisin Aw Co., Ltd. | Slip control system |
| JP2019001966A (ja) * | 2017-06-20 | 2019-01-10 | 株式会社カネカ | 緩衝材 |
-
1993
- 1993-03-12 JP JP5224393A patent/JPH06313060A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5954618A (en) * | 1996-09-12 | 1999-09-21 | Aisin Aw Co., Ltd. | Slip control system |
| JP2019001966A (ja) * | 2017-06-20 | 2019-01-10 | 株式会社カネカ | 緩衝材 |
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