JPH062906B2 - 成形性および電磁波シ−ルド特性の優れたブラウン管用インナ−シ−ルド材の製造方法 - Google Patents
成形性および電磁波シ−ルド特性の優れたブラウン管用インナ−シ−ルド材の製造方法Info
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- JPH062906B2 JPH062906B2 JP12373686A JP12373686A JPH062906B2 JP H062906 B2 JPH062906 B2 JP H062906B2 JP 12373686 A JP12373686 A JP 12373686A JP 12373686 A JP12373686 A JP 12373686A JP H062906 B2 JPH062906 B2 JP H062906B2
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ブラウン管用インナーシールド材の製造方法
に関する。
に関する。
テレビ受像器あるいは各種コンピユータのＣＰＴ装置に
組み込まれるブラウン管の内壁には、電子銃から放射さ
れる電子線に対する外部電磁場からの影響を遮蔽するた
め、厚さ150μｍ程度のインナーシールド材が装着され
ている。最近特に、より高精細度のブラウン管が要求さ
れるようになり、この種の材料に対しても優れた特性が
要求されている。だが、ブラウン管用インナーシールド
材は電磁波シールド特性が良好であるだけでなく軽量化
のため板厚は薄くなければならない。しかし、板厚を薄
くすると下記(1)式に示すようにシールド特性に関して
不利であり、これを補うためには、素材の軟磁性特性、
とくに透磁率μを高める必要がある。
組み込まれるブラウン管の内壁には、電子銃から放射さ
れる電子線に対する外部電磁場からの影響を遮蔽するた
め、厚さ150μｍ程度のインナーシールド材が装着され
ている。最近特に、より高精細度のブラウン管が要求さ
れるようになり、この種の材料に対しても優れた特性が
要求されている。だが、ブラウン管用インナーシールド
材は電磁波シールド特性が良好であるだけでなく軽量化
のため板厚は薄くなければならない。しかし、板厚を薄
くすると下記(1)式に示すようにシールド特性に関して
不利であり、これを補うためには、素材の軟磁性特性、
とくに透磁率μを高める必要がある。
但し、ｆ：周波数 Ｇ：比導電率 KI：定数 ｔ：板厚 μ：透磁率 透磁率μを上げるためには鋼成分の純化、フエライト粒
径の確保、歪取焼鈍の実施等が有効であり、このため従
来では焼鈍により大きなフエライト粒径を確保するよう
にしている。
径の確保、歪取焼鈍の実施等が有効であり、このため従
来では焼鈍により大きなフエライト粒径を確保するよう
にしている。
しかし、粒径を大きくするためには高温焼鈍が有効であ
るが、シールド材にこのような高温焼鈍を施すと焼き付
きの危険性があり、このため低温焼鈍でも粒成長性の良
好なリムド鋼を用いざるを得ず、磁気特性の向上が望め
ないという大きな問題がある。
るが、シールド材にこのような高温焼鈍を施すと焼き付
きの危険性があり、このため低温焼鈍でも粒成長性の良
好なリムド鋼を用いざるを得ず、磁気特性の向上が望め
ないという大きな問題がある。
またリムド鋼はキルド鋼に較べ成形性が劣る難点があ
り、また、大きな磁気特性が得られない上に、シールド
材は加工により磁気特性が低下するため、付き合せ或い
は比較的軽度の加工による組み立てを必須とするシール
ド材とならざるを得ず、組立施工上の工数が多くなって
しまう。
り、また、大きな磁気特性が得られない上に、シールド
材は加工により磁気特性が低下するため、付き合せ或い
は比較的軽度の加工による組み立てを必須とするシール
ド材とならざるを得ず、組立施工上の工数が多くなって
しまう。
本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
電磁波シールド特性に優れ、しかも成形性にも優れたブ
ラウン管用インナーシールド材を製造することができる
方法を提供せんとするものである。
電磁波シールド特性に優れ、しかも成形性にも優れたブ
ラウン管用インナーシールド材を製造することができる
方法を提供せんとするものである。
このため本発明は、Ｃ：0.02wt％以下、Ａｌ、0.005〜
0.06wt％、Ｎ、0.0030wt％以下を含有するスラブを、10
00℃以上の均熱温度であって且つ Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 を満足させる均熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔc、Ａr3以上90
0℃以下の仕上温度で熱間圧延した後、圧下率60％以上
で冷間圧延し、しかる後、オープン焼鈍法により脱炭焼
鈍を行うことによりＣ含有量を0.0030wt％以下とし、さ
らに圧下率65％以下で冷間圧延後、650℃以上で最終焼
鈍することをその基本的特徴とする。
0.06wt％、Ｎ、0.0030wt％以下を含有するスラブを、10
00℃以上の均熱温度であって且つ Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 を満足させる均熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔc、Ａr3以上90
0℃以下の仕上温度で熱間圧延した後、圧下率60％以上
で冷間圧延し、しかる後、オープン焼鈍法により脱炭焼
鈍を行うことによりＣ含有量を0.0030wt％以下とし、さ
らに圧下率65％以下で冷間圧延後、650℃以上で最終焼
鈍することをその基本的特徴とする。
以下本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。
本発明は従来用いられているリムド鋼の代わりにAlキル
ド鋼を用い、このAlキルド鋼において電磁波シールド特
性の向上を図るべく製造条件を規定している。すなわ
ち、前述したような電磁波シールド特性を向上させるた
めには、鋼成分の純化、粒径の確保及び歪取り焼鈍が有
効であり、このような観点からAlキルド鋼の成分及び製
造条件を以下のように規定した。
ド鋼を用い、このAlキルド鋼において電磁波シールド特
性の向上を図るべく製造条件を規定している。すなわ
ち、前述したような電磁波シールド特性を向上させるた
めには、鋼成分の純化、粒径の確保及び歪取り焼鈍が有
効であり、このような観点からAlキルド鋼の成分及び製
造条件を以下のように規定した。
本発明では、鋼成分をＣ：0.02wt％以下、Al：0.005〜
0.06wt％、Ｎ：0.0030wt％以下に規制する。
0.06wt％、Ｎ：0.0030wt％以下に規制する。
Alキルド鋼を冷間圧延後焼鈍すると、AlNが析出し、フ
エライトの粒成長を抑制する。そのため焼鈍温度が十分
高くない場合、リムド鋼に較べ細粒組織となる。そこで
本発明では極力AlNの析出量を抑えるべくＮを0.0030wt
％以下とした。
エライトの粒成長を抑制する。そのため焼鈍温度が十分
高くない場合、リムド鋼に較べ細粒組織となる。そこで
本発明では極力AlNの析出量を抑えるべくＮを0.0030wt
％以下とした。
またAlは、侵入型元素であるＮの磁気時効によるシール
ド特性の劣化を防止するため、ＮをAlNとして完全に固
定する目的で下限値を0.005wt％とした。しかしAlを過
剰に添加すると経済性が損われ、またシールド特性が劣
化するため、0.06wt％を上限とする。
ド特性の劣化を防止するため、ＮをAlNとして完全に固
定する目的で下限値を0.005wt％とした。しかしAlを過
剰に添加すると経済性が損われ、またシールド特性が劣
化するため、0.06wt％を上限とする。
Ｃは少ないほど透磁率μが向上し、第２図に示すよう
に、特に0.0030wt％を境にそれ以下で透磁率が著しく向
上する。このため本発明では製鋼脱ガス工程で鋼中Ｃ量
を0.02wt％以下とし、最終焼鈍前にオープン焼鈍を行
い、最終的な含有量を0.0030wt％以下とする。第５表
は、第２図の結果が得られた試験におけるいくつかの製
造例と得られた各材料の磁気特性を示したもので、第１
表に示す供試材NO.３〜NO.５、NO.９のスラブを、熱間
圧延および一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により
脱炭焼鈍し、次いで板厚0.15mmまで二次冷間圧延した
後、バツチ焼鈍により最終焼鈍を施し、さらに、調質圧
延率0.5％の調質圧延を行い、得られた各供試材につい
て磁気特性を調べたものである。
に、特に0.0030wt％を境にそれ以下で透磁率が著しく向
上する。このため本発明では製鋼脱ガス工程で鋼中Ｃ量
を0.02wt％以下とし、最終焼鈍前にオープン焼鈍を行
い、最終的な含有量を0.0030wt％以下とする。第５表
は、第２図の結果が得られた試験におけるいくつかの製
造例と得られた各材料の磁気特性を示したもので、第１
表に示す供試材NO.３〜NO.５、NO.９のスラブを、熱間
圧延および一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により
脱炭焼鈍し、次いで板厚0.15mmまで二次冷間圧延した
後、バツチ焼鈍により最終焼鈍を施し、さらに、調質圧
延率0.5％の調質圧延を行い、得られた各供試材につい
て磁気特性を調べたものである。
本発明では以上のような組成のスラブを、1000℃以上の
均熱温度であって且つ Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 但し、Ｔs：均熱温度 Ｔc：巻取温度 を満足させる均熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔc、Ａr3以上90
0℃以下の仕上温度で熱間圧延する。
均熱温度であって且つ Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 但し、Ｔs：均熱温度 Ｔc：巻取温度 を満足させる均熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔc、Ａr3以上90
0℃以下の仕上温度で熱間圧延する。
本発明は上述したようにＮ量を極力抑えるが、微量なが
ら存在しているＮについては、冷間圧延前にAlNとして
析出させることが粒成長性にとって有効な手段であり、
このため、熱延段階で低温加熱によりスラブ中のAlNの
溶解を極力抑え、高温巻取りによりAlNを極力多く析出
させるようにした。本発明者等はAlNを700Å以上の粒径
とすることにより、AlNによりフエライト粒成長を抑制
させることなく、十分な粒径が得られることを見い出
し、そのため熱延温度条件を検討した。すなわち、第１
表の供試材NO.２のスラブを均熱温度Ｔsと巻取温度Ｔc
を変えて仕上温度890℃で板厚2.0mmに熱間圧延し、均熱
温度Ｔsおよび巻取温度Ｔcと巻取処理後のＡlＮ粒子径
との関係を調べた。第１図はその結果を示すもので、均
熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔcを、 Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 を満足させるようにして熱間圧延を行うことにより、Ａ
lＮの粒径を700Å以上にできることが判った。
ら存在しているＮについては、冷間圧延前にAlNとして
析出させることが粒成長性にとって有効な手段であり、
このため、熱延段階で低温加熱によりスラブ中のAlNの
溶解を極力抑え、高温巻取りによりAlNを極力多く析出
させるようにした。本発明者等はAlNを700Å以上の粒径
とすることにより、AlNによりフエライト粒成長を抑制
させることなく、十分な粒径が得られることを見い出
し、そのため熱延温度条件を検討した。すなわち、第１
表の供試材NO.２のスラブを均熱温度Ｔsと巻取温度Ｔc
を変えて仕上温度890℃で板厚2.0mmに熱間圧延し、均熱
温度Ｔsおよび巻取温度Ｔcと巻取処理後のＡlＮ粒子径
との関係を調べた。第１図はその結果を示すもので、均
熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔcを、 Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 を満足させるようにして熱間圧延を行うことにより、Ａ
lＮの粒径を700Å以上にできることが判った。
また、本発明ではスラブの均熱温度Ｔsの下限を1000℃
とする。これは均熱温度Ｔsが1000℃未満では熱間圧延
が困難となるためである。
とする。これは均熱温度Ｔsが1000℃未満では熱間圧延
が困難となるためである。
なお、粒成長性をより確実なものにするためには、上記
条件に加え、均熱温度Ts1150℃、巻取温度650℃と
することが好ましい。
条件に加え、均熱温度Ts1150℃、巻取温度650℃と
することが好ましい。
軟磁性特性を向上させるためには、板面方向に〈100〉
方位を有する結晶の集積度を高めることが望ましい。し
かし本発明者らが検討したところ、Alキルド鋼のインナ
ーシールド材では十分なフエライト粒径と成分純化が成
された場合、集合組織制御を目的とした特殊な成分設
計、製造プロセスを経なくともシールド材として充分な
透磁率が得られること、さらにはインナーシールド材と
しては、加工による軟磁特性の劣化が少ないこと、また
組織の均質化が施工上重要な要素となることが判った。
方位を有する結晶の集積度を高めることが望ましい。し
かし本発明者らが検討したところ、Alキルド鋼のインナ
ーシールド材では十分なフエライト粒径と成分純化が成
された場合、集合組織制御を目的とした特殊な成分設
計、製造プロセスを経なくともシールド材として充分な
透磁率が得られること、さらにはインナーシールド材と
しては、加工による軟磁特性の劣化が少ないこと、また
組織の均質化が施工上重要な要素となることが判った。
本発明では、組織の均一化の観点から仕上げ温度はAr3
以上とする。これはAr3点以下で仕上げた場合、巻き取
り時に二次再結晶による異常粗大粒が成長し、組織の均
一性が損われるためである。一方、仕上げ温度が高過ぎ
る場合も、オーステナイト粒の粗大化に伴なってフエラ
イト粒が異常に粗大化するため上限を９００℃に規定し
た。
以上とする。これはAr3点以下で仕上げた場合、巻き取
り時に二次再結晶による異常粗大粒が成長し、組織の均
一性が損われるためである。一方、仕上げ温度が高過ぎ
る場合も、オーステナイト粒の粗大化に伴なってフエラ
イト粒が異常に粗大化するため上限を９００℃に規定し
た。
以上のような熱間圧延後、圧下率６０％以上で冷間圧延
し、次いでオープン焼鈍法による脱炭焼鈍を行った後、
さらに圧下率６５％以下で冷間圧延する。本発明では、
脱炭焼鈍を挾んで２回冷圧を行う。１回の冷圧圧延にお
いて圧下率が大きいと結晶粒径が微粒化してしまい、本
発明の狙いとする大きなフエライト粒径が得られなくな
ると問題があるが、冷圧を２回に分けて行うことにより
このような問題を回避できる。
し、次いでオープン焼鈍法による脱炭焼鈍を行った後、
さらに圧下率６５％以下で冷間圧延する。本発明では、
脱炭焼鈍を挾んで２回冷圧を行う。１回の冷圧圧延にお
いて圧下率が大きいと結晶粒径が微粒化してしまい、本
発明の狙いとする大きなフエライト粒径が得られなくな
ると問題があるが、冷圧を２回に分けて行うことにより
このような問題を回避できる。
また、脱炭焼鈍では、前述したとようにＣを0.0030wt％
以下とし、透磁率の向上を図るものである。
以下とし、透磁率の向上を図るものである。
上記２回目の冷間圧後後、６５０℃以上の焼鈍が行われ
る。
る。
焼鈍温度は高温であるほど粒成長性が良くなり、透磁率
μの向上に寄与する。第３図は焼鈍温度と粒成長及び透
磁率との関係を示すもので、６５０℃以上の焼鈍温度に
おいて良好な粒成長性と透磁率向上効果が得られてい
る。第６ａ表および第６ｂ表は、第３図の結果が得られ
た試験におけるいくつかの製造例と得られた各材料の磁
気特性を示したもので、第１表に示す供試材NO.２およ
びNO.８のスラブを、第６ａ表に示す条件で熱間圧延お
よび一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により脱炭焼
鈍し、次いで板厚0.15mmまで二次冷間圧延した後、バッ
チ焼鈍により最終焼鈍を施し、さらに、調質圧延率0.5
％の調質圧延を行い、得られた各供試材についてその粒
度と磁気特性を調べたものであり、第６ａ表および第６
ｂ表にその結果を示してある。
μの向上に寄与する。第３図は焼鈍温度と粒成長及び透
磁率との関係を示すもので、６５０℃以上の焼鈍温度に
おいて良好な粒成長性と透磁率向上効果が得られてい
る。第６ａ表および第６ｂ表は、第３図の結果が得られ
た試験におけるいくつかの製造例と得られた各材料の磁
気特性を示したもので、第１表に示す供試材NO.２およ
びNO.８のスラブを、第６ａ表に示す条件で熱間圧延お
よび一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により脱炭焼
鈍し、次いで板厚0.15mmまで二次冷間圧延した後、バッ
チ焼鈍により最終焼鈍を施し、さらに、調質圧延率0.5
％の調質圧延を行い、得られた各供試材についてその粒
度と磁気特性を調べたものであり、第６ａ表および第６
ｂ表にその結果を示してある。
但し、バッチ焼鈍の場合には、あまり高温域で焼鈍する
と鋼帯の焼付の危険性があり、必然的に上限温度が規制
されることになる。このため本発明法では、ガスフロー
ティングタイプの連続熱処理設備で焼鈍を行うことが好
ましい。
と鋼帯の焼付の危険性があり、必然的に上限温度が規制
されることになる。このため本発明法では、ガスフロー
ティングタイプの連続熱処理設備で焼鈍を行うことが好
ましい。
以上のようにして製造した本発明のシールド材は、従来
のリムド鋼によって製造したシールド材に比べてＮをAl
Nとして完全に固定し、且つ鋼中Ｃを極めて低レベルま
で下げているため、磁気時効がほとんど問題とならず、
シールド特性の劣化が無いという極めて優れた性質を有
している。
のリムド鋼によって製造したシールド材に比べてＮをAl
Nとして完全に固定し、且つ鋼中Ｃを極めて低レベルま
で下げているため、磁気時効がほとんど問題とならず、
シールド特性の劣化が無いという極めて優れた性質を有
している。
さらに、本発明法により製造されたシールド材は、従来
のリムド鋼に比べて優れた成形性を有している。また成
形は軟磁性特性の劣化を招くが、本発明材は初期のシー
ルド特性が優れているため、ある程度の成形加工を受け
ても、十分なシールド特性を維持することができる。
のリムド鋼に比べて優れた成形性を有している。また成
形は軟磁性特性の劣化を招くが、本発明材は初期のシー
ルド特性が優れているため、ある程度の成形加工を受け
ても、十分なシールド特性を維持することができる。
第４図は本発明により得られたシールド材の変形量εと
初透磁率μ0との関係を従来のリムド鋼によるシールド
材と比較して示しものであり、本発明材では従来材に較
べ焼鈍までの初透磁率が高いため、変形により透磁率が
低下しても相対的に高い特性が得られている。同図に示
されるように変形量が5.0％までであれば従来材の未加
工時の初透磁率を上回る値を示している。このため本発
明材では調圧により鋼帯表面性状を平滑にできるばかり
でなく、複雑な形状を要求されるシールド材にも容易に
適用できる。第７ａ表および第７ｂ表は、第４図の結果
が得られた試験におけるいくつかの製造例と得られた各
材料の磁気特性を示したもので、第１表に示す供試材N
O.９およびNO.１４のスラブを、第７ａ表に示す条件で
熱間圧延および一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法に
より脱炭焼鈍し、さらに板厚0.15mmまで二次冷間圧延
し、その後バッチ焼鈍により最終焼鈍を施し、得られた
各供試材について変形量と磁気特性との関係を調べたも
のであり、第７ａ表および第７ｂ表にその結果を示して
ある。
初透磁率μ0との関係を従来のリムド鋼によるシールド
材と比較して示しものであり、本発明材では従来材に較
べ焼鈍までの初透磁率が高いため、変形により透磁率が
低下しても相対的に高い特性が得られている。同図に示
されるように変形量が5.0％までであれば従来材の未加
工時の初透磁率を上回る値を示している。このため本発
明材では調圧により鋼帯表面性状を平滑にできるばかり
でなく、複雑な形状を要求されるシールド材にも容易に
適用できる。第７ａ表および第７ｂ表は、第４図の結果
が得られた試験におけるいくつかの製造例と得られた各
材料の磁気特性を示したもので、第１表に示す供試材N
O.９およびNO.１４のスラブを、第７ａ表に示す条件で
熱間圧延および一次冷間圧延した後、オープン焼鈍法に
より脱炭焼鈍し、さらに板厚0.15mmまで二次冷間圧延
し、その後バッチ焼鈍により最終焼鈍を施し、得られた
各供試材について変形量と磁気特性との関係を調べたも
のであり、第７ａ表および第７ｂ表にその結果を示して
ある。
○実施例(I) 第１表に示す成分のスラブ（供試材NO.１、NO.２、NO.
３〜NO.１５）を第３表に示す条件で熱間圧延および一
次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により脱炭焼鈍し、
さらに、板厚0.15mmまで二次冷間圧延し、その後バッチ
焼鈍により最終焼鈍を施した。なお、供試材NO.１〜NO.
１３についてはバッチ焼鈍後に調質圧延率0.5％の調質
圧延を行った。得られた各供試材について磁気特性を測
定し、また、一部の供試材については機械的性質につい
ても測定した。
３〜NO.１５）を第３表に示す条件で熱間圧延および一
次冷間圧延した後、オープン焼鈍法により脱炭焼鈍し、
さらに、板厚0.15mmまで二次冷間圧延し、その後バッチ
焼鈍により最終焼鈍を施した。なお、供試材NO.１〜NO.
１３についてはバッチ焼鈍後に調質圧延率0.5％の調質
圧延を行った。得られた各供試材について磁気特性を測
定し、また、一部の供試材については機械的性質につい
ても測定した。
第２表には、第３ａ表における供試材NO.１、NO.２−(1
1)、NO.１１、NO.１３〜NO.１５の機械的性質が示され
ており、本発明材は比較例に較べ調質圧延を施している
にもかかわらず伸び、値及びｎ値が高く、優れた成形
性を有していることが判る。
1)、NO.１１、NO.１３〜NO.１５の機械的性質が示され
ており、本発明材は比較例に較べ調質圧延を施している
にもかかわらず伸び、値及びｎ値が高く、優れた成形
性を有していることが判る。
また、第３ｂ表には各供試材の直流磁気特性性が示され
ており、本発明材は0.5％調圧を受けているにもかかわ
らず、未調圧の比較材に較べ透磁率は高く、保磁力は低
いという良好な電磁波シールド特性を示していることが
判る。
ており、本発明材は0.5％調圧を受けているにもかかわ
らず、未調圧の比較材に較べ透磁率は高く、保磁力は低
いという良好な電磁波シールド特性を示していることが
判る。
○実施例(II) 第１表に示す供試材NO.１のスラブを、条件を変えて2.0
mm厚まで熱間圧延し、次いで、板厚0.4mmまで一次冷間
圧延した後、オープン焼鈍法により７００℃の脱炭焼鈍
を施し、さらに板厚0.15mmまで二次冷間圧延し、その
後、６７０℃のバッチ焼鈍を施し、得られた各供試材に
ついてその直流磁気特性を調べた。その結果を第４図に
示す。
mm厚まで熱間圧延し、次いで、板厚0.4mmまで一次冷間
圧延した後、オープン焼鈍法により７００℃の脱炭焼鈍
を施し、さらに板厚0.15mmまで二次冷間圧延し、その
後、６７０℃のバッチ焼鈍を施し、得られた各供試材に
ついてその直流磁気特性を調べた。その結果を第４図に
示す。
〔発明の効果〕 以上述べた本発明によれば、優れた電磁波シールド特性
を有し、しかも成形性にも優れたブラウン管用インナー
シールド材を効率的に製造することができる。
を有し、しかも成形性にも優れたブラウン管用インナー
シールド材を効率的に製造することができる。
第１図は鋼中AlN粒径と熱間圧延における加熱温度及び
巻取温度との関係を示すものである。第２図は鋼中Ｃ量
と初透磁率との関係を示すものである。第３図は焼鈍温
度と鋼中結晶粒径及び初透磁率との関係を示すものであ
る。第４図は本発明材及び従来材についてシールド材変
形量と初透磁率との関係を示すものである。
巻取温度との関係を示すものである。第２図は鋼中Ｃ量
と初透磁率との関係を示すものである。第３図は焼鈍温
度と鋼中結晶粒径及び初透磁率との関係を示すものであ
る。第４図は本発明材及び従来材についてシールド材変
形量と初透磁率との関係を示すものである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.02wt％以下、Ａｌ：0.005〜0.06wt
％、Ｎ：0.0030wt％以下を含有するスラブを、1000℃以
上の均熱温度であって且つ Ｔs≦1.1Ｔc＋409.5 を満足させる均熱温度Ｔs及び巻取温度Ｔc、Ａr3以上90
0℃以下の仕上温度で熱間圧延した後、圧下率60％以上
で冷間圧延し、しかる後、オープン焼鈍法により脱炭焼
鈍を行うことによりＣ含有量を0.0030wt％以下とし、さ
らに圧下率65％以下で冷間圧延後、650℃以上で最終焼
鈍することを特徴とする成形性および電磁波シールド特
性の優れたブラウン管用インナーシールド材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12373686A JPH062906B2 (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 成形性および電磁波シ−ルド特性の優れたブラウン管用インナ−シ−ルド材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12373686A JPH062906B2 (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 成形性および電磁波シ−ルド特性の優れたブラウン管用インナ−シ−ルド材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62280329A JPS62280329A (ja) | 1987-12-05 |
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ID=14868064
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1986
- 1986-05-30 JP JP12373686A patent/JPH062906B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001012870A1 (fr) * | 1999-08-11 | 2001-02-22 | Nkk Corporation | Feuille d'acier de protection contre les perturbations magnetiques et son procede de fabrication |
| US7056599B2 (en) | 1999-08-11 | 2006-06-06 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for magnetic shields and manufacturing method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPS62280329A (ja) | 1987-12-05 |
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