JPH06289184A - 中性子照射材の補修溶接施工方法 - Google Patents
中性子照射材の補修溶接施工方法Info
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- JPH06289184A JPH06289184A JP5079255A JP7925593A JPH06289184A JP H06289184 A JPH06289184 A JP H06289184A JP 5079255 A JP5079255 A JP 5079255A JP 7925593 A JP7925593 A JP 7925593A JP H06289184 A JPH06289184 A JP H06289184A
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- JP
- Japan
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- welding
- repair
- cooling
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- irradiation
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は熱中性子照射を受けて脆化した炉内構
造材料の補修溶接する方法において、その溶接部の割れ
を防止する補修溶接施工方法を提供することにある。 【構成】補修溶接部の周囲を冷却させて残留応力の低減
と、Heガスの結晶粒界の拡散,集積を抑制して溶接割
れを防止することを特徴とした中性子照射材の補修溶接
施工方法。 【効果】原子炉運転時に発生する局部的な割れ欠陥や局
部的に変質が著しい欠陥部分を補修溶接することができ
るので原子炉プラントの長寿命化に効果がある。
造材料の補修溶接する方法において、その溶接部の割れ
を防止する補修溶接施工方法を提供することにある。 【構成】補修溶接部の周囲を冷却させて残留応力の低減
と、Heガスの結晶粒界の拡散,集積を抑制して溶接割
れを防止することを特徴とした中性子照射材の補修溶接
施工方法。 【効果】原子炉運転時に発生する局部的な割れ欠陥や局
部的に変質が著しい欠陥部分を補修溶接することができ
るので原子炉プラントの長寿命化に効果がある。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は中性子照射を受けて脆化
した原子炉炉内構造材料の新規な補修溶接施工方法に関
する。
した原子炉炉内構造材料の新規な補修溶接施工方法に関
する。
【0002】
【従来の技術】原子炉炉内構造材料は運転時に中性子照
射を受けて変質,脆化して割れなどの材料欠陥を生じる
ことがある。この傾向は照射量に比例し材料内部の転位
が増加し、かつ材料結晶粒界にヘリウム(He)ガスが
集積されるためと考えられている。長期間運転の原子炉
炉内構造材料は脆化が進行していることが予想され、長
寿命化には材料特性の回復技術が不可欠である。照射脆
化材の回復には熱処理が有効な手段の一つであることを
示唆する例、エス.エッチ.ブッシュ「イラディエーシ
ョン エフェクト イン クラッディング アンド ス
トラクチュラルマテリアルズ」80頁 エー エス エ
ム(1965年)S.H.Bush「IrradiationEffect in Clad
ding and Structual Materials」P.80 ASM(1
965)がある。しかし、中性子照射脆化は自然環境で
は実質的に生じ無いので脆化機構の詳細が不明でその回
復対策は技術的に明らかにされていない。不幸にして割
れの生じた材料については従来からの溶接補修が考えら
れる。しかし、その施工技術は明らかでない。
射を受けて変質,脆化して割れなどの材料欠陥を生じる
ことがある。この傾向は照射量に比例し材料内部の転位
が増加し、かつ材料結晶粒界にヘリウム(He)ガスが
集積されるためと考えられている。長期間運転の原子炉
炉内構造材料は脆化が進行していることが予想され、長
寿命化には材料特性の回復技術が不可欠である。照射脆
化材の回復には熱処理が有効な手段の一つであることを
示唆する例、エス.エッチ.ブッシュ「イラディエーシ
ョン エフェクト イン クラッディング アンド ス
トラクチュラルマテリアルズ」80頁 エー エス エ
ム(1965年)S.H.Bush「IrradiationEffect in Clad
ding and Structual Materials」P.80 ASM(1
965)がある。しかし、中性子照射脆化は自然環境で
は実質的に生じ無いので脆化機構の詳細が不明でその回
復対策は技術的に明らかにされていない。不幸にして割
れの生じた材料については従来からの溶接補修が考えら
れる。しかし、その施工技術は明らかでない。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では構造
物として使用されている材料の照射脆化程度は明らかに
されておらず、また、脆化が明らかとなっても構造物全
体を熱処理することは事実上不可能である。局部脆化欠
陥の回復方法、若しくは補修方法に問題が残されてい
た。
物として使用されている材料の照射脆化程度は明らかに
されておらず、また、脆化が明らかとなっても構造物全
体を熱処理することは事実上不可能である。局部脆化欠
陥の回復方法、若しくは補修方法に問題が残されてい
た。
【0004】本発明は中性子照射を受けて脆化した炉内
構造材料の補修溶接する方法において、その溶接部の割
れ防止を目的として補修溶接の残留応力発生の抑制を図
る補修溶接施工方法を提供することを目的とする。
構造材料の補修溶接する方法において、その溶接部の割
れ防止を目的として補修溶接の残留応力発生の抑制を図
る補修溶接施工方法を提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】材料の中性子照射による
脆化はHeガスの生成と考えられ、この生成ガスが切欠
き部分に集積して、運転応力や運転環境条件などが重畳
して割れが生じる可能性がある。この割れを生じたこと
を想定し、この割れを補修溶接するとHeガスが結晶粒
界へ再分布して、溶接残留応力の作用により結晶粒界に
再度割れが生じる。
脆化はHeガスの生成と考えられ、この生成ガスが切欠
き部分に集積して、運転応力や運転環境条件などが重畳
して割れが生じる可能性がある。この割れを生じたこと
を想定し、この割れを補修溶接するとHeガスが結晶粒
界へ再分布して、溶接残留応力の作用により結晶粒界に
再度割れが生じる。
【0006】この割れを抑制ないし防止するために補修
溶接部の残留応力を低下させる。そのためには、割れ補
修部分の周囲を冷却させる。すなわち補修溶接の周囲は
収縮するので、この状態で割れ部分を溶接すると、溶接
部は溶接熱の冷却と共に引張応力が生じるが、溶接部の
周囲の冷却を同時に止めると、この冷却部分は膨張する
ので溶接部の引張応力が相殺されて残留応力は小さくな
る。全溶接熱量で生ずる溶接部の弾性変形量と周囲を冷
却させることによる変形量が等しければ見かけ上溶接残
留応力は発生しない。応力が作用しない状態や圧縮応力
状態では溶接部に割れは生じない。
溶接部の残留応力を低下させる。そのためには、割れ補
修部分の周囲を冷却させる。すなわち補修溶接の周囲は
収縮するので、この状態で割れ部分を溶接すると、溶接
部は溶接熱の冷却と共に引張応力が生じるが、溶接部の
周囲の冷却を同時に止めると、この冷却部分は膨張する
ので溶接部の引張応力が相殺されて残留応力は小さくな
る。全溶接熱量で生ずる溶接部の弾性変形量と周囲を冷
却させることによる変形量が等しければ見かけ上溶接残
留応力は発生しない。応力が作用しない状態や圧縮応力
状態では溶接部に割れは生じない。
【0007】また、照射材中のHeガスが溶接熱影響部
への再分布により割れを誘発するので、脱Heガス処理
を行うことによって割れを抑制することができる。すな
わち、補修溶接する部分を原子炉運転時の照射環境より
高い温度に加熱して脱Heガス処理を行った後に溶接を
することで照射材の溶接割れが抑制される。
への再分布により割れを誘発するので、脱Heガス処理
を行うことによって割れを抑制することができる。すな
わち、補修溶接する部分を原子炉運転時の照射環境より
高い温度に加熱して脱Heガス処理を行った後に溶接を
することで照射材の溶接割れが抑制される。
【0008】同時にHeガスの結晶粒界へ再分布も小さ
くなるので特に溶接熱影響の割れが抑制される。また、
補修溶接において溶接パス毎に溶接部を冷却することは
加熱範囲が小さくなるので残留応力の発生とHeガスの
結晶粒界へ再分布も小さくなり、溶接割れが抑制される
効果が大きい。さらに溶接入熱量が小さいと加熱範囲が
小さくなることは残留応力の発生を小さくする。本発明
は溶接部近傍を冷却して、または冷却媒体中で、さらに
溶接入熱量を小さくして溶接するのでフェライト系材料
ではマルテンサイト組織変態による低温割れが生ずる。
したがって本発明の対象となる材料はオーステナイト系
ステンレス鋼が適当である。
くなるので特に溶接熱影響の割れが抑制される。また、
補修溶接において溶接パス毎に溶接部を冷却することは
加熱範囲が小さくなるので残留応力の発生とHeガスの
結晶粒界へ再分布も小さくなり、溶接割れが抑制される
効果が大きい。さらに溶接入熱量が小さいと加熱範囲が
小さくなることは残留応力の発生を小さくする。本発明
は溶接部近傍を冷却して、または冷却媒体中で、さらに
溶接入熱量を小さくして溶接するのでフェライト系材料
ではマルテンサイト組織変態による低温割れが生ずる。
したがって本発明の対象となる材料はオーステナイト系
ステンレス鋼が適当である。
【0009】
【作用】溶接構造物の補修溶接部分は一般に拘束状態に
ある。図1はその拘束状態を模式的に示したものであ
る。照射材1は構造物4によって拘束されている。照射
材1は運転時に熱中性子照射脆化を受けて割れ欠陥2が
生じたものとし、この割れ欠陥2の溶接補修を行う。こ
の溶接を行う場合照射材冷却部3を室温より低い温度に
冷却すると照射材1は収縮する。その収縮状態で溶接を
完了させる。この冷却幅と冷却温度は溶接補修量によっ
て変化する。溶接補修量が増加すれば冷却幅を広くし、
より低温度に冷却しなければならない。収縮状態にある
照射材1は溶接補修後膨張することで溶接残留応力の発
生が相殺される。この照射材冷却部3の冷却は割れ欠陥
2の部分も冷却するので溶接熱によるHeガスの拡散,
集積を抑制する効果がある。割れ欠陥2のHeガスを低
減させることによって補修溶接熱影響部の割れは抑制さ
れる。この脱ガス処理は原子炉運転時の照射環境より高
い温度に加熱することによって、さらに高温で長時間行
う方が効果的である。照射環境より低い温度に加熱する
場合は長時間行う必要がある。この脱ガス処理をした後
に上記の補修溶接を行うことでより溶接割れが低減でき
る。補修溶接が多パス溶接になる場合各パス毎に冷却さ
せることは溶接部の温度上昇と加熱範囲を小さくするの
でHeガスの拡散,集積が抑制される。溶接入熱量が小
さい場合も同様の効果となる。発明者らの実験によると
SUS304ステンレス鋼で1025n(ニュートロン)/
m2 の照射材をTIG溶接の施工で、溶接入熱量を10
00J/mm以下とし、5×1025n/m2 の照射材では
溶接入熱量を500J/mm以下の溶接条件でなければ溶
接熱影響部の割れが防止出来ないことを確認した。
ある。図1はその拘束状態を模式的に示したものであ
る。照射材1は構造物4によって拘束されている。照射
材1は運転時に熱中性子照射脆化を受けて割れ欠陥2が
生じたものとし、この割れ欠陥2の溶接補修を行う。こ
の溶接を行う場合照射材冷却部3を室温より低い温度に
冷却すると照射材1は収縮する。その収縮状態で溶接を
完了させる。この冷却幅と冷却温度は溶接補修量によっ
て変化する。溶接補修量が増加すれば冷却幅を広くし、
より低温度に冷却しなければならない。収縮状態にある
照射材1は溶接補修後膨張することで溶接残留応力の発
生が相殺される。この照射材冷却部3の冷却は割れ欠陥
2の部分も冷却するので溶接熱によるHeガスの拡散,
集積を抑制する効果がある。割れ欠陥2のHeガスを低
減させることによって補修溶接熱影響部の割れは抑制さ
れる。この脱ガス処理は原子炉運転時の照射環境より高
い温度に加熱することによって、さらに高温で長時間行
う方が効果的である。照射環境より低い温度に加熱する
場合は長時間行う必要がある。この脱ガス処理をした後
に上記の補修溶接を行うことでより溶接割れが低減でき
る。補修溶接が多パス溶接になる場合各パス毎に冷却さ
せることは溶接部の温度上昇と加熱範囲を小さくするの
でHeガスの拡散,集積が抑制される。溶接入熱量が小
さい場合も同様の効果となる。発明者らの実験によると
SUS304ステンレス鋼で1025n(ニュートロン)/
m2 の照射材をTIG溶接の施工で、溶接入熱量を10
00J/mm以下とし、5×1025n/m2 の照射材では
溶接入熱量を500J/mm以下の溶接条件でなければ溶
接熱影響部の割れが防止出来ないことを確認した。
【0010】
(実施例1)本発明の実施例について原子力炉炉内構造
物の一つである0.05% 以下の炭素量のオーステナイ
トステンレス鋼よりなるシュラウドの補修溶接に適用す
る例で説明する。炉内には、シュラウド7の他にアクセ
スホールカバー5などの対象となる構造物が多数存在す
るが、以下シュラウドについて説明する。図2は原子力
炉炉内構造物の補修溶接部分の側面図である。図3は図
2のA部拡大図である。原子炉圧力容器6内において1
020〜5×1027n/m2 の範囲の全中性子が照射され
たSUS304ステンレス鋼製のシュラウド7で割れ欠
陥2として、割れ2は長さ250mm,深さ1.5〜2.5
mmの線状とし、この部分を溶接補修するものである。割
れをU字状の溝で割れ2を削除し、従来のTIG溶接で
予熱なしで溶接入熱量500J/mmで同材質の溶接材料
を加えて連続的に6パスの溶接施工をしたが溶接熱影響
部に割れが生じた。そこで、この補修溶接部の割れ欠陥
2から150mm離れた周囲部分約100mm幅をドライア
イスで冷却した。冷却部分は−15℃であったが、補修
部分は−5℃であった。各パス毎の溶接部の温度として
は室温以下が好ましい。このドライアイス冷却は溶接終
了と同時にやめた。溶接入熱量500J/mmで上記と同
様の施工をしたが補修溶接熱影響部を含め一切割れが生
じなかった。この時の溶接部中央の800〜500℃の
温度範囲の平均冷却速度は30〜50℃/秒であった
が、各パス毎の溶接においても同様の冷却速度になるよ
うにし、冷却速度は実用可能な範囲で早い方が良い。本
実施例で確認されたように補修部分の周囲を冷却させる
ことは溶接部の引張残留応力が低下するので割れ防止に
顕著な効果を示す。割れ周辺の削除しない部分について
は表面を1mm程度の深さで溶融する処理を施した。幅は
20mm程度とした。これによって補修溶接によるHAZ
をできるだけ少なくするようにした。また、表面の微細
な欠陥についてもこれと同様に冷却しながら表面部を深
さ1mm程度に溶融した。溶融に当っては酸化皮膜を除去
して行った。
物の一つである0.05% 以下の炭素量のオーステナイ
トステンレス鋼よりなるシュラウドの補修溶接に適用す
る例で説明する。炉内には、シュラウド7の他にアクセ
スホールカバー5などの対象となる構造物が多数存在す
るが、以下シュラウドについて説明する。図2は原子力
炉炉内構造物の補修溶接部分の側面図である。図3は図
2のA部拡大図である。原子炉圧力容器6内において1
020〜5×1027n/m2 の範囲の全中性子が照射され
たSUS304ステンレス鋼製のシュラウド7で割れ欠
陥2として、割れ2は長さ250mm,深さ1.5〜2.5
mmの線状とし、この部分を溶接補修するものである。割
れをU字状の溝で割れ2を削除し、従来のTIG溶接で
予熱なしで溶接入熱量500J/mmで同材質の溶接材料
を加えて連続的に6パスの溶接施工をしたが溶接熱影響
部に割れが生じた。そこで、この補修溶接部の割れ欠陥
2から150mm離れた周囲部分約100mm幅をドライア
イスで冷却した。冷却部分は−15℃であったが、補修
部分は−5℃であった。各パス毎の溶接部の温度として
は室温以下が好ましい。このドライアイス冷却は溶接終
了と同時にやめた。溶接入熱量500J/mmで上記と同
様の施工をしたが補修溶接熱影響部を含め一切割れが生
じなかった。この時の溶接部中央の800〜500℃の
温度範囲の平均冷却速度は30〜50℃/秒であった
が、各パス毎の溶接においても同様の冷却速度になるよ
うにし、冷却速度は実用可能な範囲で早い方が良い。本
実施例で確認されたように補修部分の周囲を冷却させる
ことは溶接部の引張残留応力が低下するので割れ防止に
顕著な効果を示す。割れ周辺の削除しない部分について
は表面を1mm程度の深さで溶融する処理を施した。幅は
20mm程度とした。これによって補修溶接によるHAZ
をできるだけ少なくするようにした。また、表面の微細
な欠陥についてもこれと同様に冷却しながら表面部を深
さ1mm程度に溶融した。溶融に当っては酸化皮膜を除去
して行った。
【0011】(実施例2)実施例1と類似の割れ欠陥部
を想定し、脱Heガス処理をして補修溶接を実施した。
脱ガス加熱処理部8は割れ欠陥部2と同位置で、ストリ
ップヒータで450℃に加熱し、2時間保持して冷却し
た。好ましい加熱温度としては300〜550℃より35
0〜500℃が好ましい。その後実施例1のように補修
溶接部から150mm離れた周囲部分約100mm幅をドラ
イアイスで冷却し、溶接入熱量700J/mmで同材質の溶接
材料を加えて連続的に4パスの溶接施工をしたが、補修
溶接熱影響部を含め一切割れが生じなかった。すなわ
ち、脱Heガス処理をすると溶接入熱量を増加させても
割れが抑制されることが確認された。
を想定し、脱Heガス処理をして補修溶接を実施した。
脱ガス加熱処理部8は割れ欠陥部2と同位置で、ストリ
ップヒータで450℃に加熱し、2時間保持して冷却し
た。好ましい加熱温度としては300〜550℃より35
0〜500℃が好ましい。その後実施例1のように補修
溶接部から150mm離れた周囲部分約100mm幅をドラ
イアイスで冷却し、溶接入熱量700J/mmで同材質の溶接
材料を加えて連続的に4パスの溶接施工をしたが、補修
溶接熱影響部を含め一切割れが生じなかった。すなわ
ち、脱Heガス処理をすると溶接入熱量を増加させても
割れが抑制されることが確認された。
【0012】(実施例3)実施例2の補修溶接で溶接入
熱量1000J/mmで同材質の溶接材料を加えて4パス
の溶接施工をした。各パス毎に補修溶接部をほぼ室温と
同温度まで冷却して実施した。この結果、補修溶接熱影
響部を含め一切割れが生じなかった。すなわち、熱中性
子照射を受けて脆化した原子炉炉内構造材料の欠陥溶接
補修は単純に溶接すると割れが新たに発生する。本発明
のような新たな施工方法でのみ補修が可能で、割れを防
止することが出来る。
熱量1000J/mmで同材質の溶接材料を加えて4パス
の溶接施工をした。各パス毎に補修溶接部をほぼ室温と
同温度まで冷却して実施した。この結果、補修溶接熱影
響部を含め一切割れが生じなかった。すなわち、熱中性
子照射を受けて脆化した原子炉炉内構造材料の欠陥溶接
補修は単純に溶接すると割れが新たに発生する。本発明
のような新たな施工方法でのみ補修が可能で、割れを防
止することが出来る。
【0013】
【発明の効果】本発明によれば中性子照射を受けて脆化
した原子炉炉内構造材料の運転時に生じた割れ、もしく
は材料変質部を補修溶接することができるので原子炉プ
ラントの長寿命化に効果がある。
した原子炉炉内構造材料の運転時に生じた割れ、もしく
は材料変質部を補修溶接することができるので原子炉プ
ラントの長寿命化に効果がある。
【図1】本発明の補修溶接施工の作用を説明する拘束溶
接部の斜視断面図。
接部の斜視断面図。
【図2】本発明の補修溶接施工の実施例における原子炉
炉内構造物の側面模式図。
炉内構造物の側面模式図。
【図3】図2のA部拡大図。
1…照射材、2…割れ欠陥、3…照射材冷却部、4…構
造物拘束材、5…炉内構造物、6…原子炉圧力容器、7
…シュラウド、8…脱ガス加熱処理部、9…溶接装置。
造物拘束材、5…炉内構造物、6…原子炉圧力容器、7
…シュラウド、8…脱ガス加熱処理部、9…溶接装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金田 潤也 茨城県日立市大みか町七丁目1番1号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 青野 泰久 茨城県日立市大みか町七丁目1番1号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 小林 正宏 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 玉井 康方 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 永田 徹也 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 林 英策 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 辻村 浩 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 鈴木 国彦 茨城県日立市幸町三丁目1番1号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (6)
- 【請求項1】中性子照射を受けて脆化した原子炉炉内構
造材料の補修溶接する方法において、該補修溶接部を取
り囲む周囲を大気温度または炉内構造物の温度より低い
温度に予め冷却させた後、もしくは冷却媒体で覆って冷
却させて、溶接によって生じる引張残留応力を予冷によ
って生じる圧縮歪の開放によって相殺させて、補修溶接
部の割れを防止することを特徴とした中性子脆化照射材
の補修溶接施工方法。 - 【請求項2】請求項1の溶接施工方法において、該補修
溶接部を炉内構造物の運転時の温度以上に加熱して材料
内部に存在するガスを放出させて低減した後に、補修溶
接することを特徴とする中性子脆化照射材の補修溶接施
工方法。 - 【請求項3】請求項1又は2の炉内構造材料の溶接施工
方法において、溶接パス毎に大気温度または炉内構造物
の温度より予め冷却させた後に溶接を行うことを特徴と
する中性子脆化照射材の補修溶接施工方法。 - 【請求項4】請求項1〜3のいずれかの炉内構造材料の
溶接施工方法において、溶接入熱量を1000J/mm以
下で溶接を行うことを特徴とする中性子照射脆化材の補
修溶接施工方法。 - 【請求項5】請求項4の炉内構造材料の溶接施工方法に
おいて、溶接部の800〜500℃の温度範囲の平均冷
却速度が30℃/秒以上となる溶接条件で溶接を行うこ
とを特徴とする中性子脆化照射材の補修溶接施工方法。 - 【請求項6】請求項1の炉内構造材料はオーステナイト
系ステンレス鋼であることを特徴とする中性子照射脆化
材の補修溶接施工方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5079255A JPH06289184A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | 中性子照射材の補修溶接施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5079255A JPH06289184A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | 中性子照射材の補修溶接施工方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06289184A true JPH06289184A (ja) | 1994-10-18 |
Family
ID=13684750
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5079255A Pending JPH06289184A (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | 中性子照射材の補修溶接施工方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06289184A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008545537A (ja) * | 2005-06-07 | 2008-12-18 | ユニバーシティ オブ ユタ リサーチ ファウンデーション | 残留引張応力軽減のための方法およびシステム |
-
1993
- 1993-04-06 JP JP5079255A patent/JPH06289184A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008545537A (ja) * | 2005-06-07 | 2008-12-18 | ユニバーシティ オブ ユタ リサーチ ファウンデーション | 残留引張応力軽減のための方法およびシステム |
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