JPH06277269A - 蒸散用多孔質吸液芯の製法 - Google Patents
蒸散用多孔質吸液芯の製法Info
- Publication number
- JPH06277269A JPH06277269A JP5087837A JP8783793A JPH06277269A JP H06277269 A JPH06277269 A JP H06277269A JP 5087837 A JP5087837 A JP 5087837A JP 8783793 A JP8783793 A JP 8783793A JP H06277269 A JPH06277269 A JP H06277269A
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- liquid absorbent
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結の一工程のみで安価に製造可能な熱硬化
性フェノール樹脂を主材とした蒸散用多孔質吸液芯の製
法を提供する。 【構成】 熱流動性が６０〜１６０mmである熱硬化性フ
ェノール樹脂粉末１００重量部、セルロース粉末１０〜
５０重量部およびガラス繊維パウダー１０〜５０重量部
からなる混合物を１４０〜２００℃で焼結成形する。
性フェノール樹脂を主材とした蒸散用多孔質吸液芯の製
法を提供する。 【構成】 熱流動性が６０〜１６０mmである熱硬化性フ
ェノール樹脂粉末１００重量部、セルロース粉末１０〜
５０重量部およびガラス繊維パウダー１０〜５０重量部
からなる混合物を１４０〜２００℃で焼結成形する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、殺虫、消臭、芳香等の
薬液中に浸漬した下端部より薬液を吸い上げ、大気中に
蒸散させる蒸散用多孔質吸液芯の製法に関するものであ
る。
薬液中に浸漬した下端部より薬液を吸い上げ、大気中に
蒸散させる蒸散用多孔質吸液芯の製法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来よりの蒸散用多孔質吸液芯の製造方
法の改良案の一つとしては、特開平３ー１８４５５３号
公報に記載されている如く、球状の熱硬化性フェノール
樹脂粉末を焼結して形成した多孔質体にシリコンアルコ
キシド類の部分加水分解液を含浸させる仕方等がある。
法の改良案の一つとしては、特開平３ー１８４５５３号
公報に記載されている如く、球状の熱硬化性フェノール
樹脂粉末を焼結して形成した多孔質体にシリコンアルコ
キシド類の部分加水分解液を含浸させる仕方等がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の如き公
知の製法では、焼結して形成した多孔質体にシリコンア
ルコキシド類の部分加水分解液を含浸させるなど、少な
くとも焼結と含浸の２工程が必要であり、コストが高く
なるという欠点があった。
知の製法では、焼結して形成した多孔質体にシリコンア
ルコキシド類の部分加水分解液を含浸させるなど、少な
くとも焼結と含浸の２工程が必要であり、コストが高く
なるという欠点があった。
【０００４】本発明は、かかる現状に鑑み、焼結の一工
程のみで安価に製造可能な熱硬化性フェノール樹脂を主
材とした蒸散用多孔質吸液芯の製法の提供を目的とする
ものである。
程のみで安価に製造可能な熱硬化性フェノール樹脂を主
材とした蒸散用多孔質吸液芯の製法の提供を目的とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、このよう
な課題を解決するために、鋭意検討の結果、特定の熱流
動性を有する熱硬化性フェノール樹脂は、強化材等を混
合しても良好な連続気孔を有する多孔質体が得られるこ
とを見出し、本発明に到達した。
な課題を解決するために、鋭意検討の結果、特定の熱流
動性を有する熱硬化性フェノール樹脂は、強化材等を混
合しても良好な連続気孔を有する多孔質体が得られるこ
とを見出し、本発明に到達した。
【０００６】すなわち、本発明は、熱流動性が６０〜１
６０mmである熱硬化性フェノール樹脂粉末１００重量
部、セルロース粉末１０〜５０重量部およびガラス繊維
パウダー１０〜５０重量部からなる混合物を１４０〜２
００℃で焼結成形することを特徴とするものである。
６０mmである熱硬化性フェノール樹脂粉末１００重量
部、セルロース粉末１０〜５０重量部およびガラス繊維
パウダー１０〜５０重量部からなる混合物を１４０〜２
００℃で焼結成形することを特徴とするものである。
【０００７】
【作用】熱流動性が６０〜１６０mmである熱硬化性フェ
ノール樹脂粉末１００重量部にセルロース粉末１０〜５
０重量部、ガラス繊維パウダー１０〜５０重量部を混合
して１４０〜２００℃の範囲の温度で焼結することによ
り、連続した多数の小気孔を有し、吸液性に優れ、しか
も強度の高い蒸散用多孔質吸液芯を得ることができる。
ノール樹脂粉末１００重量部にセルロース粉末１０〜５
０重量部、ガラス繊維パウダー１０〜５０重量部を混合
して１４０〜２００℃の範囲の温度で焼結することによ
り、連続した多数の小気孔を有し、吸液性に優れ、しか
も強度の高い蒸散用多孔質吸液芯を得ることができる。
【０００８】本発明において使用する熱流動性熱硬化性
フェノール樹脂は、日本工業規格ＪＩＳ−Ｋ６９１１
１９７９の５．３．２〔成形材料（円板式流れ）〕に基
づく樹脂の熱流動性が６０〜１６０mmの範囲にある粉末
で、好ましくは熱流動性が８０〜１４０mmの範囲にある
粉末で、特に球状フェノール樹脂が好適であって、この
球状フェノール樹脂は、例えば特開昭６１ー５１０１９
号公報の方法で製造することができる。なお、熱流動性
熱硬化性フェノール樹脂の熱流動性が６０mm未満または
１６０mmを超えるときは、セルロース粉末、ガラス繊維
パウダー等を混合した場合に、強度が弱かったり、連続
した多数の気孔を有する多孔質体が得られなかったりす
る。
フェノール樹脂は、日本工業規格ＪＩＳ−Ｋ６９１１
１９７９の５．３．２〔成形材料（円板式流れ）〕に基
づく樹脂の熱流動性が６０〜１６０mmの範囲にある粉末
で、好ましくは熱流動性が８０〜１４０mmの範囲にある
粉末で、特に球状フェノール樹脂が好適であって、この
球状フェノール樹脂は、例えば特開昭６１ー５１０１９
号公報の方法で製造することができる。なお、熱流動性
熱硬化性フェノール樹脂の熱流動性が６０mm未満または
１６０mmを超えるときは、セルロース粉末、ガラス繊維
パウダー等を混合した場合に、強度が弱かったり、連続
した多数の気孔を有する多孔質体が得られなかったりす
る。
【０００９】本発明において使用するセルロース粉末は
木粉、結晶性セルロース粉末などであり、特に粒径５〜
１５０μｍのセルロース粉末が望ましい。なお、セルロ
ース粉末に代えて活性炭を使用することも可能である。
木粉、結晶性セルロース粉末などであり、特に粒径５〜
１５０μｍのセルロース粉末が望ましい。なお、セルロ
ース粉末に代えて活性炭を使用することも可能である。
【００１０】本発明において使用するガラス繊維パウダ
ーはガラスフィラメントを粉砕したものが望ましく、特
に直径６〜１３μｍ、繊維長５〜５００μｍのガラス繊
維パウダーが望ましい。
ーはガラスフィラメントを粉砕したものが望ましく、特
に直径６〜１３μｍ、繊維長５〜５００μｍのガラス繊
維パウダーが望ましい。
【００１１】
実施例１ 熱流動性が８５mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重量
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１２．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合
し、１８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７
５mmの高強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１２．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合
し、１８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７
５mmの高強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
【００１２】沸点が２５０℃の炭化水素にアレスリン８
％を含有させた溶液に殺虫剤を溶解させて得た殺虫剤溶
液を容器に１２ｃｃ入れ、前記の多孔質吸液芯の下端部
を殺虫剤溶液に１０mmだけ浸漬し、液面からの高さが６
５mmとなるようにして室温２５℃で蒸散用多孔質吸液芯
の上端まで殺虫剤溶液が達するまでの時間（吸液速度）
を測定した。その結果を表１に示す。
％を含有させた溶液に殺虫剤を溶解させて得た殺虫剤溶
液を容器に１２ｃｃ入れ、前記の多孔質吸液芯の下端部
を殺虫剤溶液に１０mmだけ浸漬し、液面からの高さが６
５mmとなるようにして室温２５℃で蒸散用多孔質吸液芯
の上端まで殺虫剤溶液が達するまでの時間（吸液速度）
を測定した。その結果を表１に示す。
【００１３】蒸散用多孔質吸液芯の吸液速度は、薬剤の
蒸散速度との適度の平衡を保持するためにには、通常、
１〜４０時間であることが適当であるが、本実施例では
この範囲内の好ましいものであった。
蒸散速度との適度の平衡を保持するためにには、通常、
１〜４０時間であることが適当であるが、本実施例では
この範囲内の好ましいものであった。
【００１４】実施例２ 熱流動性が９０mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重量
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１３．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー２０重量部および滑剤１重量部を混合し、１
９０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
高強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１３．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー２０重量部および滑剤１重量部を混合し、１
９０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
高強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
【００１５】実施例１と同様にして上記蒸散用多孔質吸
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように好
ましい範囲内であった。
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように好
ましい範囲内であった。
【００１６】実施例３ 熱流動性が１０５mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重
量部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１５重
量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊維
パウダー３０重量部および滑剤１重量部を混合し、１９
０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの高
強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
量部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１５重
量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊維
パウダー３０重量部および滑剤１重量部を混合し、１９
０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの高
強度の蒸散用多孔質吸液芯を得た。
【００１７】実施例１と同様にして上記蒸散用多孔質吸
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように好
ましい範囲内であった。
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように好
ましい範囲内であった。
【００１８】比較例１ 熱流動性が５０mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重量
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１２．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合
し、１８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７
５mmの蒸散用多孔質吸液芯を得た。この蒸散用多孔質吸
液芯は強度が弱く、吸液速度を測定するための装填中に
破断してしまい、吸液速度の測定をすることができなか
った。
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末１２．５
重量部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊
維パウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合
し、１８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７
５mmの蒸散用多孔質吸液芯を得た。この蒸散用多孔質吸
液芯は強度が弱く、吸液速度を測定するための装填中に
破断してしまい、吸液速度の測定をすることができなか
った。
【００１９】比較例２ 熱流動性が８５mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重量
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末５重量
部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊維パ
ウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合し、１
８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
蒸散用多孔質吸液芯を得た。
部と平均粒径５０μｍの結晶性セルロース粉末５重量
部、直径９μｍ、平均繊維長１４０μｍのガラス繊維パ
ウダー１２．５重量部および滑剤１重量部を混合し、１
８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
蒸散用多孔質吸液芯を得た。
【００２０】実施例１と同様にして上記蒸散用多孔質吸
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように４
０時間を越えてしまい、吸液速度が遅すぎるため、薬剤
の蒸散率が低下した。
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように４
０時間を越えてしまい、吸液速度が遅すぎるため、薬剤
の蒸散率が低下した。
【００２１】比較例３ 熱流動性が８５mmの熱硬化性フェノール樹脂１００重量
部と平均粒径２００μｍの結晶性セルロース粉末１２．
５重量部、直径９μｍ、平均繊維長６００μｍのガラス
繊維パウダー５重量部および滑剤１重量部を混合し、１
８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
上記蒸散用多孔質吸液芯を得た。
部と平均粒径２００μｍの結晶性セルロース粉末１２．
５重量部、直径９μｍ、平均繊維長６００μｍのガラス
繊維パウダー５重量部および滑剤１重量部を混合し、１
８０℃で焼結成形を行い、直径７．２mm、長さ７５mmの
上記蒸散用多孔質吸液芯を得た。
【００２２】実施例１と同様にして上記蒸散用多孔質吸
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように吸
液斑が生じた。
液芯の吸液速度を測定したところ、表１に示すように吸
液斑が生じた。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、焼結の一工程のみで安価に吸液性に優れ、し
かも強度の高い蒸散用多孔質吸液芯を提供することが可
能となった。
によれば、焼結の一工程のみで安価に吸液性に優れ、し
かも強度の高い蒸散用多孔質吸液芯を提供することが可
能となった。
Claims (1)
- 【請求項１】 熱流動性が６０〜１６０mmである熱硬化
性フェノール樹脂粉末１００重量部、セルロース粉末１
０〜５０重量部およびガラス繊維パウダー１０〜５０重
量部からなる混合物を１４０〜２００℃で焼結成形する
ことを特徴とする蒸散用多孔質吸液芯の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5087837A JPH06277269A (ja) | 1993-03-24 | 1993-03-24 | 蒸散用多孔質吸液芯の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5087837A JPH06277269A (ja) | 1993-03-24 | 1993-03-24 | 蒸散用多孔質吸液芯の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06277269A true JPH06277269A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=13926036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5087837A Pending JPH06277269A (ja) | 1993-03-24 | 1993-03-24 | 蒸散用多孔質吸液芯の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06277269A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006517585A (ja) * | 2003-01-30 | 2006-07-27 | エス．シー． ジョンソン アンド サン、インコーポレイテッド | 揮発性物質送給システム用の基体 |
-
1993
- 1993-03-24 JP JP5087837A patent/JPH06277269A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006517585A (ja) * | 2003-01-30 | 2006-07-27 | エス．シー． ジョンソン アンド サン、インコーポレイテッド | 揮発性物質送給システム用の基体 |
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