JPH06276661A - 配電線地絡リレー - Google Patents
配電線地絡リレーInfo
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- JPH06276661A JPH06276661A JP5891393A JP5891393A JPH06276661A JP H06276661 A JPH06276661 A JP H06276661A JP 5891393 A JP5891393 A JP 5891393A JP 5891393 A JP5891393 A JP 5891393A JP H06276661 A JPH06276661 A JP H06276661A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】母線に複数の配電線が接続された系統におい
て、いずれかの配電線で地絡したことを判別すると、当
該配電線の零相電圧Ｖ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び零相
変圧器の３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn の１次側換
算値Ｒn を用いて、地絡抵抗Ｒg ＝−Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx
Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比
較し、地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合に、当該配電
線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で地絡が発生し
たことを判別する。 【効果】地絡抵抗Ｒg が計算できるので、配電線の運用
長に変更が生じた場合でも危険で手間のかかる人工地絡
試験を行わなくてもよく、地絡リレーの感度整定作業に
おける安全と省力化とを達成することができる。
て、いずれかの配電線で地絡したことを判別すると、当
該配電線の零相電圧Ｖ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び零相
変圧器の３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn の１次側換
算値Ｒn を用いて、地絡抵抗Ｒg ＝−Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx
Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比
較し、地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合に、当該配電
線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で地絡が発生し
たことを判別する。 【効果】地絡抵抗Ｒg が計算できるので、配電線の運用
長に変更が生じた場合でも危険で手間のかかる人工地絡
試験を行わなくてもよく、地絡リレーの感度整定作業に
おける安全と省力化とを達成することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、所定の故障点抵抗以下
の配電線の地絡を自動的に検出することができる配電線
地絡リレーに関するものである。
の配電線の地絡を自動的に検出することができる配電線
地絡リレーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】配電線は、変電所から需要家までの間に
設置される電線であり、１つの変電所から多数本の配電
線が供給される。各配電線には、遮断器が設けられてお
り、配電線の途中において地絡等の事故が起こると、遮
断器が開路され、配電線が保護される。
設置される電線であり、１つの変電所から多数本の配電
線が供給される。各配電線には、遮断器が設けられてお
り、配電線の途中において地絡等の事故が起こると、遮
断器が開路され、配電線が保護される。
【０００３】したがって、遮断器を動作させる地絡リレ
ーの動作を確実にすることが重要であるので、各配電線
に設けられる地絡リレーの動作感度が一定になるよう整
定する必要がある。ところが、一度地絡リレーの動作感
度の整定を済ませた後でも、配電線数が増えたり、運用
長が変わったりすると、配電線の対地容量が変わり、こ
れに伴って地絡リレーの動作感度も変化するので地絡リ
レーの感度整定をしなおす必要がある。
ーの動作を確実にすることが重要であるので、各配電線
に設けられる地絡リレーの動作感度が一定になるよう整
定する必要がある。ところが、一度地絡リレーの動作感
度の整定を済ませた後でも、配電線数が増えたり、運用
長が変わったりすると、配電線の対地容量が変わり、こ
れに伴って地絡リレーの動作感度も変化するので地絡リ
レーの感度整定をしなおす必要がある。
【０００４】そこで、従来においては、リレー運用開始
時及び配電線系統変更時には、人工地絡試験によって地
絡リレーの動作感度を整定していた。この人工地絡試験
方法を簡単に説明すると、地絡抵抗が可変の状態で各配
電線ごとに配電線の一線を実際に地絡させてみて、地絡
抵抗を一定値に等しく設定したところで各配電線の地絡
リレーが働くように感度を整定するものである。
時及び配電線系統変更時には、人工地絡試験によって地
絡リレーの動作感度を整定していた。この人工地絡試験
方法を簡単に説明すると、地絡抵抗が可変の状態で各配
電線ごとに配電線の一線を実際に地絡させてみて、地絡
抵抗を一定値に等しく設定したところで各配電線の地絡
リレーが働くように感度を整定するものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記の人工
地絡試験を行なうと、架空配電線（例えば６．６ｋＶ）
を実際に地絡させるので、高電圧を直接取り扱う作業と
なり、作業者には危険が伴う。そこで、本発明の目的
は、地絡が起こった場合に地絡抵抗を自動的に計算する
ことにより、予め設定されている地絡基準抵抗値を基準
にして確実に動作する配電線地絡リレーを提供すること
である。
地絡試験を行なうと、架空配電線（例えば６．６ｋＶ）
を実際に地絡させるので、高電圧を直接取り扱う作業と
なり、作業者には危険が伴う。そこで、本発明の目的
は、地絡が起こった場合に地絡抵抗を自動的に計算する
ことにより、予め設定されている地絡基準抵抗値を基準
にして確実に動作する配電線地絡リレーを提供すること
である。
【０００６】本発明の他の目的は、平常時に零相電圧、
零相電流の残留分が無視できないほど大きな系統にも適
用することができる前記配電線地絡リレーを提供するこ
とである。
零相電流の残留分が無視できないほど大きな系統にも適
用することができる前記配電線地絡リレーを提供するこ
とである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めの請求項１記載の配電線地絡リレーは、当該配電線に
地絡が生じたことを検出する地絡判別手段と、地絡した
相ｘを判別する地絡相判別手段と、当該配電線の零相電
圧Ｖ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び接地変圧器の３次巻線
に設けられた限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むものである。
めの請求項１記載の配電線地絡リレーは、当該配電線に
地絡が生じたことを検出する地絡判別手段と、地絡した
相ｘを判別する地絡相判別手段と、当該配電線の零相電
圧Ｖ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び接地変圧器の３次巻線
に設けられた限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むものである。
【０００８】また、請求項２記載の配電線地絡リレー
は、限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒnに代えて配電線全
体の充電電流の整定値Ｉchを用いて、 −（Ｅx ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出するところが異なっている。また、請求項３記載
の配電線地絡リレーは、限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒ
nに代えて配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを用い
て、 （Ｅx ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜Ｖ0 ｜ を算出するところが異なっている。
は、限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒnに代えて配電線全
体の充電電流の整定値Ｉchを用いて、 −（Ｅx ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出するところが異なっている。また、請求項３記載
の配電線地絡リレーは、限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒ
nに代えて配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを用い
て、 （Ｅx ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜Ｖ0 ｜ を算出するところが異なっている。
【０００９】請求項４記載の配電線地絡リレーは、当該
配電線に地絡が生じたことを検出する地絡判別手段と、
地絡した相ｘを判別する地絡相判別手段と、当該配電線
の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び接
地変圧器の３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn の１次側
換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むものである。
配電線に地絡が生じたことを検出する地絡判別手段と、
地絡した相ｘを判別する地絡相判別手段と、当該配電線
の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び接
地変圧器の３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn の１次側
換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むものである。
【００１０】また、請求項５記載の配電線地絡リレー
は、充電電流の整定値Ｉchを整定する手段と、当該配電
線の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び
配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを含む値 −（Ｅ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出するところが異なっている（Ｅは電源電圧）。
は、充電電流の整定値Ｉchを整定する手段と、当該配電
線の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び
配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを含む値 −（Ｅ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出するところが異なっている（Ｅは電源電圧）。
【００１１】また、請求項６記載の配電線地絡リレー
は、 （Ｅ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜ΔＶ0 ｜ を算出するところが異なっている。
は、 （Ｅ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜ΔＶ0 ｜ を算出するところが異なっている。
【００１２】
【作用】まず、請求項１〜３記載の発明の作用を説明す
る。いま、図２のような配電線系統を想定する。主変圧
器から電流を供給される母線に、配電線１Ｆ〜ｍＦが接
続されているものとし、各配電線の対地容量を一相あた
りＣ1 ，Ｃ2 ，・・・・，Ｃ m とする。配電線１Ｆのみがａ
相地絡を起こしているとし、地絡抵抗をＲg とする。ま
た、母線には地絡電圧検出用のＧＰＴが接続されてい
る。母線のａ相電圧をＶa ，ｂ相電圧をＶb ，ｃ相電圧
をＶc ，零相電圧をＶ0 とし、主変圧器から母線に流れ
込むａ相電流をＩa ，ｂ相電流をＩb ，ｃ相電流を
Ｉc ，零相電流をＩ0 とする。
る。いま、図２のような配電線系統を想定する。主変圧
器から電流を供給される母線に、配電線１Ｆ〜ｍＦが接
続されているものとし、各配電線の対地容量を一相あた
りＣ1 ，Ｃ2 ，・・・・，Ｃ m とする。配電線１Ｆのみがａ
相地絡を起こしているとし、地絡抵抗をＲg とする。ま
た、母線には地絡電圧検出用のＧＰＴが接続されてい
る。母線のａ相電圧をＶa ，ｂ相電圧をＶb ，ｃ相電圧
をＶc ，零相電圧をＶ0 とし、主変圧器から母線に流れ
込むａ相電流をＩa ，ｂ相電流をＩb ，ｃ相電流を
Ｉc ，零相電流をＩ0 とする。
【００１３】配電線１Ｆについて、ａ相電流をＩ1a，ｂ
相電流をＩ1b，ｃ相電流をＩ1cとすると、 Ｉ1a＝ｊωＣ1 Ｖa ＋Ｖa ／Ｒg (1) Ｉ1b＝ｊωＣ1 Ｖb (2) Ｉ1c＝ｊωＣ1 Ｖc (3) 配電線２Ｆについて、ａ相電流をＩ2a，ｂ相電流を
Ｉ2b，ｃ相電流をＩ2cとすると、 Ｉ2a＝ｊωＣ2 Ｖa (4) Ｉ2b＝ｊωＣ2 Ｖb (5) Ｉ2c＝ｊωＣ2 Ｖc (6) 同様に、配電線ｍＦについて、ａ相電流をＩma，ｂ相電
流をＩmb，ｃ相電流をＩmcとすると、 Ｉma＝ｊωＣm Ｖa (7) Ｉmb＝ｊωＣm Ｖb (8) Ｉmc＝ｊωＣm Ｖc (9) が成り立つ。
相電流をＩ1b，ｃ相電流をＩ1cとすると、 Ｉ1a＝ｊωＣ1 Ｖa ＋Ｖa ／Ｒg (1) Ｉ1b＝ｊωＣ1 Ｖb (2) Ｉ1c＝ｊωＣ1 Ｖc (3) 配電線２Ｆについて、ａ相電流をＩ2a，ｂ相電流を
Ｉ2b，ｃ相電流をＩ2cとすると、 Ｉ2a＝ｊωＣ2 Ｖa (4) Ｉ2b＝ｊωＣ2 Ｖb (5) Ｉ2c＝ｊωＣ2 Ｖc (6) 同様に、配電線ｍＦについて、ａ相電流をＩma，ｂ相電
流をＩmb，ｃ相電流をＩmcとすると、 Ｉma＝ｊωＣm Ｖa (7) Ｉmb＝ｊωＣm Ｖb (8) Ｉmc＝ｊωＣm Ｖc (9) が成り立つ。
【００１４】(1) 〜(3) 式から、 Ｉ1a＋Ｉ1b＋Ｉ1c＝ｊωＣ1 （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ）＋Ｖa ／Ｒg が導け、これを書き換えると、 ３Ｉ10＝ｊω３Ｃ1 Ｖ0 ＋Ｖa ／Ｒg ＝ｊω３Ｃ1 Ｖ0 ＋（Ｖ0 ＋Ｅa ）／Ｒg (10) となる。ここに、Ｉ10は配電線１Ｆを流れる零相電流、
Ｅa はａ相電源電圧であり、１線地絡時の相電圧は、そ
の相の電源電圧と地絡により発生する零相電圧との和に
なることを用いている。また、(4) 〜(6) 式から、 Ｉ2a＋Ｉ2b＋Ｉ2c＝ｊωＣ2 （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ） が導け、これを書き換えると、 ３Ｉ20＝ｊω３Ｃ2 Ｖ0 (11) となる。また、(7) 〜(9) 式から、 Ｉma＋Ｉmb＋Ｉmc＝ｊωＣm （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ） が導け、これを書き換えると、 ３Ｉm0＝ｊω３Ｃm Ｖ0 (12) となる。次に、ＧＰＴ回路に関して周知の関係式 (1/k) （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ）＝−(k/3) Ｉn ×ｒn が成り立つ。ここにｋは、ＧＰＴの１次：３次巻線比、
ｒn は３次巻線に設けられた限流抵抗である。したがっ
て、 Ｖ0 ＝−〔(k/3)2ｒn 〕Ｉn ＝−Ｒn Ｉn (13) となる。ここで、Ｒn ＝(k/3)2ｒn としている。
Ｅa はａ相電源電圧であり、１線地絡時の相電圧は、そ
の相の電源電圧と地絡により発生する零相電圧との和に
なることを用いている。また、(4) 〜(6) 式から、 Ｉ2a＋Ｉ2b＋Ｉ2c＝ｊωＣ2 （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ） が導け、これを書き換えると、 ３Ｉ20＝ｊω３Ｃ2 Ｖ0 (11) となる。また、(7) 〜(9) 式から、 Ｉma＋Ｉmb＋Ｉmc＝ｊωＣm （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ） が導け、これを書き換えると、 ３Ｉm0＝ｊω３Ｃm Ｖ0 (12) となる。次に、ＧＰＴ回路に関して周知の関係式 (1/k) （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ）＝−(k/3) Ｉn ×ｒn が成り立つ。ここにｋは、ＧＰＴの１次：３次巻線比、
ｒn は３次巻線に設けられた限流抵抗である。したがっ
て、 Ｖ0 ＝−〔(k/3)2ｒn 〕Ｉn ＝−Ｒn Ｉn (13) となる。ここで、Ｒn ＝(k/3)2ｒn としている。
【００１５】主変圧器及びＧＰＴから母線に流れ込む電
流と、母線から各配電線に流れ出す電流の連続性より、 Ｉa ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1a＋Ｉ2a＋Ｉ3a＋・・・・＋Ｉma (14) Ｉb ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1b＋Ｉ2b＋Ｉ3b＋・・・・＋Ｉmb (15) Ｉc ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1c＋Ｉ2c＋Ｉ3c＋・・・・＋Ｉmc (16) が成り立ち、(14)〜(16)式を足すと、 ３Ｉ0 ＋Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (17) となる。なお、主変圧器の２次は非接地のため、Ｉ0 ＝
０となり、(17)式は、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (18) と表せる。(18)式に(10)〜(13)式を適用すると、Ｃ1 ＋
Ｃ2 ＋・・・・＋Ｃm ＝Ｃとして、 −Ｖ0 ／Ｒn ＝ｊω３Ｃ1 Ｖ0 ＋（Ｖ0 ＋Ｅa ）／Ｒg ＋ｊω３Ｃ2 Ｖ0 ＋・・・・＋ｊω３Ｃm Ｖ0 ＝ｊω３（Ｃ1 ＋・・・・＋Ｃm ）Ｖ0 ＋（Ｖ0 ＋Ｅa ）／Ｒg ＝（ｊω３Ｃ＋１／Ｒg ）Ｖ0 ＋Ｅa ／Ｒg が成り立つ。これを変形すると
流と、母線から各配電線に流れ出す電流の連続性より、 Ｉa ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1a＋Ｉ2a＋Ｉ3a＋・・・・＋Ｉma (14) Ｉb ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1b＋Ｉ2b＋Ｉ3b＋・・・・＋Ｉmb (15) Ｉc ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1c＋Ｉ2c＋Ｉ3c＋・・・・＋Ｉmc (16) が成り立ち、(14)〜(16)式を足すと、 ３Ｉ0 ＋Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (17) となる。なお、主変圧器の２次は非接地のため、Ｉ0 ＝
０となり、(17)式は、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (18) と表せる。(18)式に(10)〜(13)式を適用すると、Ｃ1 ＋
Ｃ2 ＋・・・・＋Ｃm ＝Ｃとして、 −Ｖ0 ／Ｒn ＝ｊω３Ｃ1 Ｖ0 ＋（Ｖ0 ＋Ｅa ）／Ｒg ＋ｊω３Ｃ2 Ｖ0 ＋・・・・＋ｊω３Ｃm Ｖ0 ＝ｊω３（Ｃ1 ＋・・・・＋Ｃm ）Ｖ0 ＋（Ｖ0 ＋Ｅa ）／Ｒg ＝（ｊω３Ｃ＋１／Ｒg ）Ｖ0 ＋Ｅa ／Ｒg が成り立つ。これを変形すると
【００１６】
【数１】
【００１７】となり、関係式Ｖa ＝Ｖ0 ＋Ｅa を用いる
と
と
【００１８】
【数２】
【００１９】が導ける。この(19),(20) 式を、(10)〜(1
2)式にあてはめると、
2)式にあてはめると、
【００２０】
【数３】
【００２１】
【数４】
【００２２】一般に、ｉ＝２，３，・・・・，ｍに対して、
【００２３】
【数５】
【００２４】となる。(19)〜(23)式において、ω３ＣＥ
a は配電線全体の充電電流を示し、これをＩchと書く。
ω３Ｃi Ｅa はｉ番目（ｉ＝２，３，・・・・，ｍ）配電線
ｉＦの充電電流を示し、これをＩchi と書く。すると、
(19)〜(23)式は、
a は配電線全体の充電電流を示し、これをＩchと書く。
ω３Ｃi Ｅa はｉ番目（ｉ＝２，３，・・・・，ｍ）配電線
ｉＦの充電電流を示し、これをＩchi と書く。すると、
(19)〜(23)式は、
【００２５】
【数６】
【００２６】
【数７】
【００２７】
【数８】
【００２８】
【数９】
【００２９】と書ける。(26)，(27)式には、(24)式の零
相電圧を用いた表現も示されている。(24)，(25)式か
ら、
相電圧を用いた表現も示されている。(24)，(25)式か
ら、
【００３０】
【数１０】
【００３１】が導かれる。そこで、請求項１記載の配電
線地絡リレーでは、この(28)式の実部をとり、 Ｒｅ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒg ／Ｒn (29) となる。これより、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (30) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
線地絡リレーでは、この(28)式の実部をとり、 Ｒｅ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒg ／Ｒn (29) となる。これより、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (30) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
【００３２】なお、ＧＰＴの３次巻線に設けられた限流
抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn は既知の値である。以上の
ように、地絡相電圧と零相電圧に基づいて地絡抵抗を計
算できることを示している。したがって、配電線の運用
長が変更された場合に、たとえＶ0 が運用長に応じて変
わっても地絡抵抗Ｒg を算出できるので、危険な人工地
絡試験を行わなくてよい。
抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn は既知の値である。以上の
ように、地絡相電圧と零相電圧に基づいて地絡抵抗を計
算できることを示している。したがって、配電線の運用
長が変更された場合に、たとえＶ0 が運用長に応じて変
わっても地絡抵抗Ｒg を算出できるので、危険な人工地
絡試験を行わなくてよい。
【００３３】請求項２記載の発明では、(28)式の虚部を
とる。すると、 Ｉｍ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒg Ｉch／Ｅa (31) となる。これより、 Ｒg ＝−（Ｅa ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa ／Ｖ0 〕 ＝−（Ｅa ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (32) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
とる。すると、 Ｉｍ〔Ｖa ／Ｖ0 〕＝−Ｒg Ｉch／Ｅa (31) となる。これより、 Ｒg ＝−（Ｅa ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa ／Ｖ0 〕 ＝−（Ｅa ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (32) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
【００３４】なお、配電線全体の充電電流Ｉch＝ω３Ｃ
Ｅa の整定は、全配電線長の対地容量Ｃを用いることに
より行う。このことは、地絡相電圧、零相電圧、及び配
電線全体の充電電流の整定値に基づいて地絡抵抗を計算
できることを示している。したがって、配電線の運用長
が変更された場合などに、危険な人工地絡試験を行わな
くてもよい。
Ｅa の整定は、全配電線長の対地容量Ｃを用いることに
より行う。このことは、地絡相電圧、零相電圧、及び配
電線全体の充電電流の整定値に基づいて地絡抵抗を計算
できることを示している。したがって、配電線の運用長
が変更された場合などに、危険な人工地絡試験を行わな
くてもよい。
【００３５】請求項３記載の発明では、(28)式の両辺の
絶対値をとる。すると、左辺は ｜Ｖa ／Ｖ0 ｜＝｜Ｖa ｜／｜Ｖ0 ｜ (33) となる。右辺は、 Ｒg √〔（１／Ｒn ）2 ＋（Ｉch／Ｅa ）2 〕 (34) となる。(34)式で、（１／Ｒn ）2 が（Ｉch／Ｅa ）2
と比べて十分小さいとすると、 Ｒg （Ｉch／Ｅa ） (35) となる。(33)式と(35)式とから、 Ｒg ≒（Ｅa ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜Ｖ0 ｜ (36) という近似式が成り立つ。
絶対値をとる。すると、左辺は ｜Ｖa ／Ｖ0 ｜＝｜Ｖa ｜／｜Ｖ0 ｜ (33) となる。右辺は、 Ｒg √〔（１／Ｒn ）2 ＋（Ｉch／Ｅa ）2 〕 (34) となる。(34)式で、（１／Ｒn ）2 が（Ｉch／Ｅa ）2
と比べて十分小さいとすると、 Ｒg （Ｉch／Ｅa ） (35) となる。(33)式と(35)式とから、 Ｒg ≒（Ｅa ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜Ｖ0 ｜ (36) という近似式が成り立つ。
【００３６】この近似の正当性は次のように説明でき
る。６６００Ｖ配電系統の場合、ＧＰＴの１次：３次巻
線比ｋは、 ｋ＝（６６００／√３）／（１９０／３）≒６０ ３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn ＝１００Ωすれば、
ＧＰＴの１次換算の中性点抵抗Ｒn は、 Ｒn ＝(k/3)2ｒn ＝４０ｋΩ したがって、 （１／Ｒn ）2 ＝６．２５×１０-10 となる。一方、充電電流Ｉchは、６６００Ｖ配電系統で
はおよそ１Ａ以上見込める。そこでＩch＝１Ａとして
も、 （Ｉch／Ｅa ）2 ＝（√３／６６００）2 ＝６．９×１０-8 となり、（１／Ｒn ）2 と（Ｉch／Ｅa ）2 との比は、
０．０１程度である。したがって、前記近似が成り立
ち、(36)式により地絡抵抗Ｒg が計算できる。
る。６６００Ｖ配電系統の場合、ＧＰＴの１次：３次巻
線比ｋは、 ｋ＝（６６００／√３）／（１９０／３）≒６０ ３次巻線に設けられた限流抵抗ｒn ＝１００Ωすれば、
ＧＰＴの１次換算の中性点抵抗Ｒn は、 Ｒn ＝(k/3)2ｒn ＝４０ｋΩ したがって、 （１／Ｒn ）2 ＝６．２５×１０-10 となる。一方、充電電流Ｉchは、６６００Ｖ配電系統で
はおよそ１Ａ以上見込める。そこでＩch＝１Ａとして
も、 （Ｉch／Ｅa ）2 ＝（√３／６６００）2 ＝６．９×１０-8 となり、（１／Ｒn ）2 と（Ｉch／Ｅa ）2 との比は、
０．０１程度である。したがって、前記近似が成り立
ち、(36)式により地絡抵抗Ｒg が計算できる。
【００３７】なお、以上の説明では、配電線１Ｆが地絡
故障した場合を想定したが、通常はどの配電線が地絡し
たのか分からない。このときは、零相電圧Ｖ0 と各配電
線を流れる零相電流Ｉi0との位相関係（図３参照）を調
べればよい。健全回線では、(27)式に示すように、零相
電流Ｉi0は零相電圧Ｖ0 より９０°進んでいるのに対
し、故障回線では、(26)式に示すように、零相電流Ｉ0
は零相電圧Ｖ0 と比較すると遅れ９０°から遅れ１８０
°までの間にある。
故障した場合を想定したが、通常はどの配電線が地絡し
たのか分からない。このときは、零相電圧Ｖ0 と各配電
線を流れる零相電流Ｉi0との位相関係（図３参照）を調
べればよい。健全回線では、(27)式に示すように、零相
電流Ｉi0は零相電圧Ｖ0 より９０°進んでいるのに対
し、故障回線では、(26)式に示すように、零相電流Ｉ0
は零相電圧Ｖ0 と比較すると遅れ９０°から遅れ１８０
°までの間にある。
【００３８】次に、請求項４〜６記載の発明の作用を説
明する。図４のような配電線系統を想定する。図２の系
統との相違は、配電線１Ｆの各相容量をＣ1a，Ｃ1b，Ｃ
1c，配電線２Ｆの各相容量をＣ2a，Ｃ2b，Ｃ2c，・・・・，
配電線ｍＦの各相容量をＣma，Ｃmb，Ｃmcとし、各配電
線の対地容量には相当のアンバランスがあるものとして
いることである。
明する。図４のような配電線系統を想定する。図２の系
統との相違は、配電線１Ｆの各相容量をＣ1a，Ｃ1b，Ｃ
1c，配電線２Ｆの各相容量をＣ2a，Ｃ2b，Ｃ2c，・・・・，
配電線ｍＦの各相容量をＣma，Ｃmb，Ｃmcとし、各配電
線の対地容量には相当のアンバランスがあるものとして
いることである。
【００３９】配電線１Ｆについて、ａ相電流をＩ1a，ｂ
相電流をＩ1b，ｃ相電流をＩ1cとすると、 Ｉ1a＝ｊωＣ1aＶa ＋Ｖa ／Ｒg (41) Ｉ1b＝ｊωＣ1bＶb (42) Ｉ1c＝ｊωＣ1cＶc (43) 配電線２Ｆについて、ａ相電流をＩ2a，ｂ相電流を
Ｉ2b，ｃ相電流をＩ2cとすると、 Ｉ2a＝ｊωＣ2aＶa (44) Ｉ2b＝ｊωＣ2bＶb (45) Ｉ2c＝ｊωＣ2cＶc (46) 同様に、配電線ｍＦについて、ａ相電流をＩma，ｂ相電
流をＩmb，ｃ相電流をＩmcとすると、 Ｉma＝ｊωＣmaＶa (47) Ｉmb＝ｊωＣmbＶb (48) Ｉmc＝ｊωＣmcＶc (49) が成り立つ。
相電流をＩ1b，ｃ相電流をＩ1cとすると、 Ｉ1a＝ｊωＣ1aＶa ＋Ｖa ／Ｒg (41) Ｉ1b＝ｊωＣ1bＶb (42) Ｉ1c＝ｊωＣ1cＶc (43) 配電線２Ｆについて、ａ相電流をＩ2a，ｂ相電流を
Ｉ2b，ｃ相電流をＩ2cとすると、 Ｉ2a＝ｊωＣ2aＶa (44) Ｉ2b＝ｊωＣ2bＶb (45) Ｉ2c＝ｊωＣ2cＶc (46) 同様に、配電線ｍＦについて、ａ相電流をＩma，ｂ相電
流をＩmb，ｃ相電流をＩmcとすると、 Ｉma＝ｊωＣmaＶa (47) Ｉmb＝ｊωＣmbＶb (48) Ｉmc＝ｊωＣmcＶc (49) が成り立つ。
【００４０】(41)〜(43)式から、 Ｉ1a＋Ｉ1b＋Ｉ1c＝ｊω（Ｃ1aＶa ＋Ｃ1bＶb ＋Ｃ1cＶc ）＋Ｖa ／Ｒg が導け、これを書き換えると、 ３Ｉ10＝ｊω（Ｃ1aＶa ＋Ｃ1bＶb ＋Ｃ1cＶc ）＋Ｖa ／Ｒg (50) となる。ここで、１線地絡時の相電圧は、その相の電源
電圧と地絡により発生する零相電圧との和になるという
関係を用いると、 Ｖa ＝Ｖ0 ＋Ｅ Ｖb ＝Ｖ0 ＋α2 Ｅ Ｖc ＝Ｖ0 ＋αＥ となる。ここでＥは電源電圧（Ｅは６．６ｋＶ配電線の
場合、６．６ｋＶ÷√３＝３．８１ｋＶとなる）であ
る。これらの関係式を(50)式に用いると、 ３Ｉ10＝ｊω（Ｃ1a＋Ｃ1b＋Ｃ1c）Ｖ0 ＋ｊω（Ｃ1a＋α2 Ｃ1b＋αＣ1c）Ｅ＋Ｖa ／Ｒg となる。
電圧と地絡により発生する零相電圧との和になるという
関係を用いると、 Ｖa ＝Ｖ0 ＋Ｅ Ｖb ＝Ｖ0 ＋α2 Ｅ Ｖc ＝Ｖ0 ＋αＥ となる。ここでＥは電源電圧（Ｅは６．６ｋＶ配電線の
場合、６．６ｋＶ÷√３＝３．８１ｋＶとなる）であ
る。これらの関係式を(50)式に用いると、 ３Ｉ10＝ｊω（Ｃ1a＋Ｃ1b＋Ｃ1c）Ｖ0 ＋ｊω（Ｃ1a＋α2 Ｃ1b＋αＣ1c）Ｅ＋Ｖa ／Ｒg となる。
【００４１】 ｊω（Ｃ1a＋Ｃ1b＋Ｃ1c）＝Ｙ10， ｊω（Ｃ1a＋α2 Ｃ1b＋αＣ1c）＝Ｙ12， と書くと、 ３Ｉ10＝Ｙ10Ｖ0 ＋Ｙ12Ｅ＋Ｖa ／Ｒg ＝Ｙ10Ｖ0 ＋Ｙ12Ｅ＋（Ｖ0 ＋Ｅ）／Ｒg (51) と表される。
【００４２】他の配電線２Ｆ，３Ｆ，・・・・，ｍＦについ
ても、 ３Ｉ20＝Ｙ20Ｖ0 ＋Ｙ22Ｅ (52) ３Ｉ30＝Ｙ30Ｖ0 ＋Ｙ32Ｅ (53)・・・・ ３Ｉm0＝Ｙm0Ｖ0 ＋Ｙm2Ｅ (54) と表される。
ても、 ３Ｉ20＝Ｙ20Ｖ0 ＋Ｙ22Ｅ (52) ３Ｉ30＝Ｙ30Ｖ0 ＋Ｙ32Ｅ (53)・・・・ ３Ｉm0＝Ｙm0Ｖ0 ＋Ｙm2Ｅ (54) と表される。
【００４３】次に、ＧＰＴ回路に関して周知の関係式 (1/k) （Ｖa ＋Ｖb ＋Ｖc ）＝−(k/3) Ｉn ×ｒn が成り立つ。ここにｋはＧＰＴの１次：３次巻線比、ｒ
n は３次巻線に設けられた限流抵抗である。したがっ
て、 Ｖ0 ＝−〔(k/3)2ｒn 〕Ｉn ＝−Ｒn Ｉn (55) となる。ここで、Ｒn ＝(k/3)2ｒn としている。
n は３次巻線に設けられた限流抵抗である。したがっ
て、 Ｖ0 ＝−〔(k/3)2ｒn 〕Ｉn ＝−Ｒn Ｉn (55) となる。ここで、Ｒn ＝(k/3)2ｒn としている。
【００４４】主変圧器及びＧＰＴから母線に流れ込む電
流と、母線から各配電線に流れ出す電流の連続性より、 Ｉa ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1a＋Ｉ2a＋Ｉ3a＋・・・・＋Ｉma Ｉb ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1b＋Ｉ2b＋Ｉ3b＋・・・・＋Ｉmb Ｉc ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1c＋Ｉ2c＋Ｉ3c＋・・・・＋Ｉmc が成り立ち、これらの式を足すと、 ３Ｉ0 ＋Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (56) となる。なお、主変圧器の２次は非接地のため、Ｉ0 ＝
０となり、(56)式は、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (57) となる。(57)式に(51)〜(54)式を適用すると、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 ＝Ｙ0 Ｖ0 ＋Ｙ2 Ｅ＋（Ｖ0 ＋Ｅ）／Ｒg ＝（Ｙ0 ＋１／Ｒg ）Ｖ0 ＋（Ｙ2 ＋１／Ｒg ）Ｅ (58) が成り立つ。ここで、 Ｙ0 ＝Ｙ10＋Ｙ20＋・・・・＋Ｙm0 Ｙ2 ＝Ｙ12＋Ｙ22＋・・・・＋Ｙm2 とした。Ｙ0 は全配電線の零相アドミタンス、Ｙ2 は逆
相アドミタンスである。一方、(55)式より、 Ｉn ＝−Ｖ0 ／Ｒn (59) が成り立つ。(58)(59)式より、
流と、母線から各配電線に流れ出す電流の連続性より、 Ｉa ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1a＋Ｉ2a＋Ｉ3a＋・・・・＋Ｉma Ｉb ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1b＋Ｉ2b＋Ｉ3b＋・・・・＋Ｉmb Ｉc ＋(1/3) Ｉn ＝Ｉ1c＋Ｉ2c＋Ｉ3c＋・・・・＋Ｉmc が成り立ち、これらの式を足すと、 ３Ｉ0 ＋Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (56) となる。なお、主変圧器の２次は非接地のため、Ｉ0 ＝
０となり、(56)式は、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 (57) となる。(57)式に(51)〜(54)式を適用すると、 Ｉn ＝３Ｉ10＋３Ｉ20＋・・・・＋３Ｉm0 ＝Ｙ0 Ｖ0 ＋Ｙ2 Ｅ＋（Ｖ0 ＋Ｅ）／Ｒg ＝（Ｙ0 ＋１／Ｒg ）Ｖ0 ＋（Ｙ2 ＋１／Ｒg ）Ｅ (58) が成り立つ。ここで、 Ｙ0 ＝Ｙ10＋Ｙ20＋・・・・＋Ｙm0 Ｙ2 ＝Ｙ12＋Ｙ22＋・・・・＋Ｙm2 とした。Ｙ0 は全配電線の零相アドミタンス、Ｙ2 は逆
相アドミタンスである。一方、(55)式より、 Ｉn ＝−Ｖ0 ／Ｒn (59) が成り立つ。(58)(59)式より、
【００４５】
【数１１】
【００４６】が導かれる。ここで、式(51)〜(54)，(60)
をもう一度掲げると、
をもう一度掲げると、
【００４７】
【数１２】
【００４８】となる。(61)式において、地絡事故のない
条件Ｒg ＝無限大を代入すると、
条件Ｒg ＝無限大を代入すると、
【００４９】
【数１３】
【００５０】のようになる。(62)式から明らかなよう
に、健全時においても零相電圧、零相電流が発生してい
る。これは、各配電線の対地容量のアンバランス
（Ｙ12，Ｙ22，・・・・，Ｙm2が０にならないこと）、すな
わち対地充電電流が３相で平衡していないことが原因で
ある。このため、健全時においても零相電圧、零相電流
が現れる。
に、健全時においても零相電圧、零相電流が発生してい
る。これは、各配電線の対地容量のアンバランス
（Ｙ12，Ｙ22，・・・・，Ｙm2が０にならないこと）、すな
わち対地充電電流が３相で平衡していないことが原因で
ある。このため、健全時においても零相電圧、零相電流
が現れる。
【００５１】そこで、この残留分を打ち消すため、事故
前後の零相電圧、零相電流の変化分に注目する。変化分
をΔを付けて表すと、
前後の零相電圧、零相電流の変化分に注目する。変化分
をΔを付けて表すと、
【００５２】
【数１４】
【００５３】及び
【００５４】
【数１５】
【００５５】が導ける。図５は、(63)式の関係を示すベ
クトル図である。これらの(63)(64)式から分かるよう
に、事故前後の変化分を用いることにより残留分がなく
なっていることが分かる。いまはａ相地絡を想定してい
るので、(64)式で（Ｖ0 ＋Ｅ）＝Ｖa とおくことができ
る。すなわち、 Ｖa ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 (65) である。
クトル図である。これらの(63)(64)式から分かるよう
に、事故前後の変化分を用いることにより残留分がなく
なっていることが分かる。いまはａ相地絡を想定してい
るので、(64)式で（Ｖ0 ＋Ｅ）＝Ｖa とおくことができ
る。すなわち、 Ｖa ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 (65) である。
【００５６】ここで、(65)式にΔＶ0 * （＊は複素共役
を示す）をかけると、 Ｖa ΔＶ0 * ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 ΔＶ0 * ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）｜ΔＶ0 ｜2 (66) となる。請求項４記載の発明では、この(66)式の実部を
とると、 Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕＝−Ｒg ｜ΔＶ0 ｜2 ／Ｒn (67) となる。これより、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (68) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
を示す）をかけると、 Ｖa ΔＶ0 * ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 ΔＶ0 * ＝−Ｒg （Ｙ0 ＋１／Ｒn ）｜ΔＶ0 ｜2 (66) となる。請求項４記載の発明では、この(66)式の実部を
とると、 Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕＝−Ｒg ｜ΔＶ0 ｜2 ／Ｒn (67) となる。これより、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (68) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
【００５７】なお、ＧＰＴの３次巻線に設けられた限流
抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn は既知の値である。以上の
ように、地絡相電圧と零相電圧の変化分に基づいて地絡
抵抗を計算できることを示している。したがって、配電
線の運用長が変更された場合に、たとえＶ0 が運用長に
応じて変わっても地絡抵抗Ｒg を算出できるので、危険
な人工地絡試験を行わなくてよい。
抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn は既知の値である。以上の
ように、地絡相電圧と零相電圧の変化分に基づいて地絡
抵抗を計算できることを示している。したがって、配電
線の運用長が変更された場合に、たとえＶ0 が運用長に
応じて変わっても地絡抵抗Ｒg を算出できるので、危険
な人工地絡試験を行わなくてよい。
【００５８】次に請求項５記載の発明を説明する。(65)
式のＹ0 は全配電線の零相アドミタンスであって、 Ｙ0 ＝Ｙ10＋Ｙ20＋・・・・＋Ｙm0， Ｙi0＝ｊω（Ｃia＋Ｃib＋Ｃic） （ｉ＝１，２，・・・
・，ｍ） で定義されるものである。Ｅを電源電圧とすると、 ω（Ｃia＋Ｃib＋Ｃic）Ｅ は配電線ｉＦの充電電流を表し、これをＩchi と書く。
すると、Ｙ0 は、 Ｙ0 ＝ｊ（Ｉch1 ＋・・・・＋Ｉchm ）／Ｅ ＝ｊＩch／Ｅ と表される。Ｉchは配電線全体の充電電流を表わすもの
である。このＩchを使うと、(65)式は、 Ｖa ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 (69) となる。(69)式の両辺にΔＶ0 * をかけると、 Ｖa ΔＶ0 * ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 ΔＶ0 * ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）｜ΔＶ0 ｜2 (70) となり、(70)式の虚部をとると、 Ｉｍ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕＝−Ｒg （Ｉch／Ｅ）｜ΔＶ0 ｜2 (71) となる。これより、 Ｒg ＝−（Ｅ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (72) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
式のＹ0 は全配電線の零相アドミタンスであって、 Ｙ0 ＝Ｙ10＋Ｙ20＋・・・・＋Ｙm0， Ｙi0＝ｊω（Ｃia＋Ｃib＋Ｃic） （ｉ＝１，２，・・・
・，ｍ） で定義されるものである。Ｅを電源電圧とすると、 ω（Ｃia＋Ｃib＋Ｃic）Ｅ は配電線ｉＦの充電電流を表し、これをＩchi と書く。
すると、Ｙ0 は、 Ｙ0 ＝ｊ（Ｉch1 ＋・・・・＋Ｉchm ）／Ｅ ＝ｊＩch／Ｅ と表される。Ｉchは配電線全体の充電電流を表わすもの
である。このＩchを使うと、(65)式は、 Ｖa ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 (69) となる。(69)式の両辺にΔＶ0 * をかけると、 Ｖa ΔＶ0 * ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）ΔＶ0 ΔＶ0 * ＝−Ｒg （ｊＩch／Ｅ＋１／Ｒn ）｜ΔＶ0 ｜2 (70) となり、(70)式の虚部をとると、 Ｉｍ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕＝−Ｒg （Ｉch／Ｅ）｜ΔＶ0 ｜2 (71) となる。これより、 Ｒg ＝−（Ｅ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (72) が導かれ、地絡抵抗Ｒg が計算できる。
【００５９】なお、配電線全体の充電電流Ｉchの整定
は、配電線全体の零相アドミタンス、いいかえれば全配
電線の対地容量を用いることにより行う。このことは、
地絡相電圧、零相電圧、及び配電線全体の充電電流の整
定値に基づいて地絡抵抗を計算できることを示してい
る。したがって、配電線の運用長が変更された場合など
に、危険な人工地絡試験を行わなくてもよい。
は、配電線全体の零相アドミタンス、いいかえれば全配
電線の対地容量を用いることにより行う。このことは、
地絡相電圧、零相電圧、及び配電線全体の充電電流の整
定値に基づいて地絡抵抗を計算できることを示してい
る。したがって、配電線の運用長が変更された場合など
に、危険な人工地絡試験を行わなくてもよい。
【００６０】請求項６記載の発明では、(69)式の両辺の
絶対値をとる。すると、右辺は、 Ｒg ｜ΔＶ0 ｜√〔（１／Ｒn ）2 ＋（Ｉch／Ｅ）2 〕 (73) となる。(73)式で、（１／Ｒn ）2 が（Ｉch／Ｅ）2 と
比べて十分小さいとすると、 Ｒg ｜ΔＶ0 ｜（Ｉch／Ｅ） (74) となる。したがって、 Ｒg ≒（Ｅ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜ΔＶ0 ｜ (75) という、(36)式と同様の近似式が成り立つ。
絶対値をとる。すると、右辺は、 Ｒg ｜ΔＶ0 ｜√〔（１／Ｒn ）2 ＋（Ｉch／Ｅ）2 〕 (73) となる。(73)式で、（１／Ｒn ）2 が（Ｉch／Ｅ）2 と
比べて十分小さいとすると、 Ｒg ｜ΔＶ0 ｜（Ｉch／Ｅ） (74) となる。したがって、 Ｒg ≒（Ｅ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜ΔＶ0 ｜ (75) という、(36)式と同様の近似式が成り立つ。
【００６１】なお、以上の説明では、配電線１Ｆが地絡
故障した場合を想定したが、通常はどの配電線が地絡し
たのか分からない。このときは、零相電圧の変化分ΔＶ
0 と各配電線を流れる零相電流の変化分ΔＩi0との位相
関係を調べればよい。健全回線では、零相電流の変化分
ΔＩi0は零相電圧の変化分ΔＶ0 より９０°進んでいる
のに対し、故障回線では、零相電流の変化分ΔＩ0 は零
相電圧の変化分ΔＶ0と比較すると遅れ９０°から遅れ
１８０°までの間にある（図５参照）。
故障した場合を想定したが、通常はどの配電線が地絡し
たのか分からない。このときは、零相電圧の変化分ΔＶ
0 と各配電線を流れる零相電流の変化分ΔＩi0との位相
関係を調べればよい。健全回線では、零相電流の変化分
ΔＩi0は零相電圧の変化分ΔＶ0 より９０°進んでいる
のに対し、故障回線では、零相電流の変化分ΔＩ0 は零
相電圧の変化分ΔＶ0と比較すると遅れ９０°から遅れ
１８０°までの間にある（図５参照）。
【００６２】
【実施例】以下実施例を示す添付図面によって詳細に説
明する。図１は、それぞれの配電線に設けられた零相変
流器ＺＣＴ（図２参照）、母線に設けられた接地型計器
用変成器ＧＰＴ（図２参照）に接続された配電線地絡リ
レー１を示すブロック図である。なお、ここに示すＧＰ
Ｔは、１次、２次、３次巻線を持つものである。
明する。図１は、それぞれの配電線に設けられた零相変
流器ＺＣＴ（図２参照）、母線に設けられた接地型計器
用変成器ＧＰＴ（図２参照）に接続された配電線地絡リ
レー１を示すブロック図である。なお、ここに示すＧＰ
Ｔは、１次、２次、３次巻線を持つものである。
【００６３】配電線地絡リレー１には、ＧＰＴの２次電
圧であるａ相電圧Ｖa ，ｂ相電圧Ｖ b ，ｃ相電圧Ｖc 、
３次巻線（ブロークンΔ結線）の出力電圧である零相電
圧Ｖ 0 と、ＺＣＴの検出電流である零相電流Ｉ0 とが入
力されている。零相電圧Ｖ0と零相電流Ｉ0 とは地絡判
別回路１１に供給され、ここにおいて、零相電圧Ｖ0と
零相電流Ｉ0 との位相関係により当該配電線に地絡が起
こったかどうか判別される。また、各相電圧Ｖa ，
Ｖb ，Ｖc ，Ｖ0 は、地絡相判別回路１２に供給され、
ここにおいて地絡相（ａ相、ｂ相又はｃ相）が判別され
る。判別方法は限定されないが、例えば各相電圧Ｖa ，
Ｖb ，Ｖc の大きさを比較し最小となる相を地絡相と判
別する。以下判別された地絡相をｘ相という。
圧であるａ相電圧Ｖa ，ｂ相電圧Ｖ b ，ｃ相電圧Ｖc 、
３次巻線（ブロークンΔ結線）の出力電圧である零相電
圧Ｖ 0 と、ＺＣＴの検出電流である零相電流Ｉ0 とが入
力されている。零相電圧Ｖ0と零相電流Ｉ0 とは地絡判
別回路１１に供給され、ここにおいて、零相電圧Ｖ0と
零相電流Ｉ0 との位相関係により当該配電線に地絡が起
こったかどうか判別される。また、各相電圧Ｖa ，
Ｖb ，Ｖc ，Ｖ0 は、地絡相判別回路１２に供給され、
ここにおいて地絡相（ａ相、ｂ相又はｃ相）が判別され
る。判別方法は限定されないが、例えば各相電圧Ｖa ，
Ｖb ，Ｖc の大きさを比較し最小となる相を地絡相と判
別する。以下判別された地絡相をｘ相という。
【００６４】請求項１の発明に対応する実施例では、ｘ
相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１３
に入力され、ここにおいて前出(30)式のとおり、 Ｒg ＝−Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (30) の演算が行われる。ここにＲn は既知の値である。そし
てこの値Ｒg が比較回路１４において地絡基準抵抗Ｒg0
と比較される。地絡基準抵抗Ｒg0の値は、配電線ごとに
経験上定められるものであり、通常６．６ｋＶの回線に
対して６０００Ω程度に設定される。
相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１３
に入力され、ここにおいて前出(30)式のとおり、 Ｒg ＝−Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (30) の演算が行われる。ここにＲn は既知の値である。そし
てこの値Ｒg が比較回路１４において地絡基準抵抗Ｒg0
と比較される。地絡基準抵抗Ｒg0の値は、配電線ごとに
経験上定められるものであり、通常６．６ｋＶの回線に
対して６０００Ω程度に設定される。
【００６５】地絡判別回路１１及び比較回路１４の判別
出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電線に地絡
が起こったこと」と、「(30)式の値が地絡基準抵抗Ｒg0
以下であること」との論理積により、リレー駆動出力が
出される。次に、請求項２及び３の発明に対応する実施
例を説明する。図６は、この実施例に係る配電線地絡リ
レー１を示すブロック図である。
出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電線に地絡
が起こったこと」と、「(30)式の値が地絡基準抵抗Ｒg0
以下であること」との論理積により、リレー駆動出力が
出される。次に、請求項２及び３の発明に対応する実施
例を説明する。図６は、この実施例に係る配電線地絡リ
レー１を示すブロック図である。
【００６６】配電線地絡リレー１の地絡判別回路１１と
地絡相判別回路１２とは、図１のものと共通であるが、
ｘ相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１
３に入力され、ここにおいて前出(32)式又は(36)式に基
づき、 Ｒg ＝−（Ｅx ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (32) 又は Ｒg ≒（Ｅx ／Ｉch）｜Ｖx ｜／｜Ｖ0 ｜ (36) の演算が行われるところが異なっている。ここにＩchは
整定値である。そしてこの値が比較回路１４において地
絡基準抵抗Ｒg0と比較される。
地絡相判別回路１２とは、図１のものと共通であるが、
ｘ相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１
３に入力され、ここにおいて前出(32)式又は(36)式に基
づき、 Ｒg ＝−（Ｅx ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 (32) 又は Ｒg ≒（Ｅx ／Ｉch）｜Ｖx ｜／｜Ｖ0 ｜ (36) の演算が行われるところが異なっている。ここにＩchは
整定値である。そしてこの値が比較回路１４において地
絡基準抵抗Ｒg0と比較される。
【００６７】地絡判別回路１１及び比較回路１４の判別
出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電線に地絡
が起こったこと」と、「(32),(36) 式の値が地絡基準抵
抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リレー駆動
出力が出される。以下請求項４〜６の発明に対応する実
施例を示す添付図面によって詳細に説明する。
出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電線に地絡
が起こったこと」と、「(32),(36) 式の値が地絡基準抵
抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リレー駆動
出力が出される。以下請求項４〜６の発明に対応する実
施例を示す添付図面によって詳細に説明する。
【００６８】図７は、それぞれの配電線に設けられた零
相変流器ＺＣＴ（図４参照）、母線に設けられた接地型
計器用変成器ＧＰＴ（図示せず）に接続された配電線地
絡リレー１を示すブロック図である。このＧＰＴは、前
に説明したのと同様のものである。配電線地絡リレー１
には、ＧＰＴの２次電圧であるａ相電圧Ｖa 、ｂ相電圧
Ｖ b 、ｃ相電圧Ｖc 、３次巻線（ブロークンΔ結線）の
出力電圧である零相電圧Ｖ 0 と、ＺＣＴの検出電流であ
る零相電流Ｉ0 とが入力されている。零相電圧Ｖ0と零
相電流Ｉ0 とは、それぞれΔＶ0 算出回路１７、ΔＩ0
算出回路１８において健全時の値との変化分ΔＶ0 とΔ
Ｉ0 が算出され、地絡判別回路１１に供給される。ここ
において、ΔＶ0 とΔＩ0 との位相関係により当該配電
線に地絡が起こったかどうか判別される。また、各相電
圧Ｖa ，Ｖb ，Ｖc 及びΔＶ0 は、地絡相判別回路１２
に供給されここにおいて地絡相（ａ相、ｂ相又はｃ相）
が判別される。判別方法は限定されないが、例えば各相
電圧Ｖa ，Ｖb ，Ｖc の大きさを比較し最小となる相を
地絡相と判別する。以下判別された地絡相をｘ相とい
う。
相変流器ＺＣＴ（図４参照）、母線に設けられた接地型
計器用変成器ＧＰＴ（図示せず）に接続された配電線地
絡リレー１を示すブロック図である。このＧＰＴは、前
に説明したのと同様のものである。配電線地絡リレー１
には、ＧＰＴの２次電圧であるａ相電圧Ｖa 、ｂ相電圧
Ｖ b 、ｃ相電圧Ｖc 、３次巻線（ブロークンΔ結線）の
出力電圧である零相電圧Ｖ 0 と、ＺＣＴの検出電流であ
る零相電流Ｉ0 とが入力されている。零相電圧Ｖ0と零
相電流Ｉ0 とは、それぞれΔＶ0 算出回路１７、ΔＩ0
算出回路１８において健全時の値との変化分ΔＶ0 とΔ
Ｉ0 が算出され、地絡判別回路１１に供給される。ここ
において、ΔＶ0 とΔＩ0 との位相関係により当該配電
線に地絡が起こったかどうか判別される。また、各相電
圧Ｖa ，Ｖb ，Ｖc 及びΔＶ0 は、地絡相判別回路１２
に供給されここにおいて地絡相（ａ相、ｂ相又はｃ相）
が判別される。判別方法は限定されないが、例えば各相
電圧Ｖa ，Ｖb ，Ｖc の大きさを比較し最小となる相を
地絡相と判別する。以下判別された地絡相をｘ相とい
う。
【００６９】請求項４記載の発明に対応する実施例で
は、ｘ相電圧Ｖx と零相電圧の変化分ΔＶ0 とは、地絡
抵抗判別回路１３に入力され、ここにおいて前出(68)式
のとおり、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (68) の演算が行われ、ここにＲn は既知の値である。この値
Ｒg が地絡基準抵抗Ｒg0と比較される。地絡基準抵抗Ｒ
g0の値は、配電線ごとに経験上定められるものであり、
通常６．６ｋＶの回線に対して６０００Ω程度に設定さ
れる。
は、ｘ相電圧Ｖx と零相電圧の変化分ΔＶ0 とは、地絡
抵抗判別回路１３に入力され、ここにおいて前出(68)式
のとおり、 Ｒg ＝−Ｒn Ｒｅ〔Ｖa ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (68) の演算が行われ、ここにＲn は既知の値である。この値
Ｒg が地絡基準抵抗Ｒg0と比較される。地絡基準抵抗Ｒ
g0の値は、配電線ごとに経験上定められるものであり、
通常６．６ｋＶの回線に対して６０００Ω程度に設定さ
れる。
【００７０】地絡判別回路１１及び地絡抵抗判別回路１
３の判別出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電
線に地絡が起こったこと」と、「(68)式の値が地絡基準
抵抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リレー駆
動出力が出される。次に、請求項５及び６の発明に対応
する実施例を説明する。図８は、この実施例に係る配電
線地絡リレー１を示すブロック図である。
３の判別出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電
線に地絡が起こったこと」と、「(68)式の値が地絡基準
抵抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リレー駆
動出力が出される。次に、請求項５及び６の発明に対応
する実施例を説明する。図８は、この実施例に係る配電
線地絡リレー１を示すブロック図である。
【００７１】配電線地絡リレー１の地絡判別回路１１と
地絡相判別回路１２とは、図７のものと共通であるが、
ｘ相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１
３に入力され、ここにおいて前出(72)式又は(75)式に基
づき、 Ｒg ＝−（Ｅ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (72) 又は Ｒg ≒（Ｅ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜ΔＶ0 ｜ (75) の演算が行われるところが異なっている。ここにＩchは
整定値である。そしてこの値が地絡抵抗判別回路１３に
おいて地絡基準抵抗Ｒg0と比較される。
地絡相判別回路１２とは、図７のものと共通であるが、
ｘ相電圧Ｖx と零相電圧Ｖ0 とは、地絡抵抗判別回路１
３に入力され、ここにおいて前出(72)式又は(75)式に基
づき、 Ｒg ＝−（Ｅ／Ｉch）Ｉｍ〔Ｖa Ｖ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 (72) 又は Ｒg ≒（Ｅ／Ｉch）｜Ｖa ｜／｜ΔＶ0 ｜ (75) の演算が行われるところが異なっている。ここにＩchは
整定値である。そしてこの値が地絡抵抗判別回路１３に
おいて地絡基準抵抗Ｒg0と比較される。
【００７２】地絡判別回路１１及び地絡抵抗判別回路１
３の判別出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電
線に地絡が起こったこと」と、「(72),(75) 式の値が地
絡基準抵抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リ
レー駆動出力が出される。
３の判別出力はＡＮＤ回路１５に入力され、「当該配電
線に地絡が起こったこと」と、「(72),(75) 式の値が地
絡基準抵抗Ｒg0以下であること」との論理積により、リ
レー駆動出力が出される。
【００７３】
【発明の効果】以上のように請求項１記載の配電線地絡
リレーによれば、母線に複数の配電線が接続された系統
において、各配電線ごとに、各相電圧と零相電圧を測定
することにより、地絡抵抗Ｒg が計算できるので、配電
線の運用長に変更が生じた場合でも危険で手間のかかる
人工地絡試験を行わなくてもよく、地絡リレーの感度整
定における安全と省力化とを達成することができる。
リレーによれば、母線に複数の配電線が接続された系統
において、各配電線ごとに、各相電圧と零相電圧を測定
することにより、地絡抵抗Ｒg が計算できるので、配電
線の運用長に変更が生じた場合でも危険で手間のかかる
人工地絡試験を行わなくてもよく、地絡リレーの感度整
定における安全と省力化とを達成することができる。
【００７４】また、請求項２及び３記載の配電線地絡リ
レーによれば、配電線の運用長に変更が生じた場合など
には整定値Ｉchを整定することになるが、請求項１記載
の配電線地絡リレーと同様、地絡抵抗Ｒg を自動的に計
算することができ、地絡リレーの感度整定における安全
と省力化とを達成することができる。請求項４記載の配
電線地絡リレーによれば、母線に複数の配電線が接続さ
れた系統において、各配電線ごとに、各相電圧と零相電
圧の変化分を測定することにより、地絡抵抗Ｒg が計算
できるので、配電線の運用長に変更が生じた場合でも危
険で手間のかかる人工地絡試験を行わなくてもよく、地
絡リレーの感度整定における安全と省力化とを達成する
ことができる。また、零相電圧の変化分に基づいて演算
しているので、健全時に零相電圧、零相電流の残留分が
無視できないほど大きな系統に対しても、適用できる。
レーによれば、配電線の運用長に変更が生じた場合など
には整定値Ｉchを整定することになるが、請求項１記載
の配電線地絡リレーと同様、地絡抵抗Ｒg を自動的に計
算することができ、地絡リレーの感度整定における安全
と省力化とを達成することができる。請求項４記載の配
電線地絡リレーによれば、母線に複数の配電線が接続さ
れた系統において、各配電線ごとに、各相電圧と零相電
圧の変化分を測定することにより、地絡抵抗Ｒg が計算
できるので、配電線の運用長に変更が生じた場合でも危
険で手間のかかる人工地絡試験を行わなくてもよく、地
絡リレーの感度整定における安全と省力化とを達成する
ことができる。また、零相電圧の変化分に基づいて演算
しているので、健全時に零相電圧、零相電流の残留分が
無視できないほど大きな系統に対しても、適用できる。
【００７５】また、請求項５及び６記載の配電線地絡リ
レーによれば、配電線の運用長に変更が生じた場合など
には整定値Ｉchを整定することになるが、請求項１記載
の配電線地絡リレーと同様、地絡抵抗Ｒg を自動的に計
算することができ、地絡リレーの感度整定における安全
と省力化とを達成することができる。また、零相電圧の
変化分に基づいて演算しているので、健全時に零相電
圧、零相電流の残留分が無視できないほど大きな系統に
対しても、適用できる。
レーによれば、配電線の運用長に変更が生じた場合など
には整定値Ｉchを整定することになるが、請求項１記載
の配電線地絡リレーと同様、地絡抵抗Ｒg を自動的に計
算することができ、地絡リレーの感度整定における安全
と省力化とを達成することができる。また、零相電圧の
変化分に基づいて演算しているので、健全時に零相電
圧、零相電流の残留分が無視できないほど大きな系統に
対しても、適用できる。
【図１】請求項１の発明に係る配電線地絡リレーの内部
構成を示すブロック図である。
構成を示すブロック図である。
【図２】請求項１〜３の発明に係る配電線の系統図であ
る。
る。
【図３】配電線地絡時の零相電圧と零相電流との位相関
係を示すベクトル図である。
係を示すベクトル図である。
【図４】請求項４〜６の発明に係る配電線の系統図であ
る。
る。
【図５】配電線地絡時の零相電圧と零相電流との位相関
係を示すベクトル図である。
係を示すベクトル図である。
【図６】請求項２の発明に係る配電線地絡リレーの内部
構成を示すブロック図である。
構成を示すブロック図である。
【図７】請求項４の発明に係る配電線地絡リレーの内部
構成を示すブロック図である。
構成を示すブロック図である。
【図８】請求項５の発明に係る配電線地絡リレーの内部
構成を示すブロック図である。
構成を示すブロック図である。
１ 配電線地絡リレー １１ 地絡判別回路 １２ 地絡相判別回路 １３ 地絡抵抗判別回路 １４ 比較回路 １５ ＡＮＤ回路 １６ Ｉch整定回路 １７ ΔＶ0 算出回路 １８ ΔＩ0 算出回路
Claims (6)
- 【請求項１】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、当該配電線の零相電圧Ｖ0 、地絡相の
相電圧Ｖx 及び接地変圧器の３次巻線に設けられた限流
抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むことを特徴とする配電線地絡リレー。 - 【請求項２】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを
整定する手段と、当該配電線の零相電圧Ｖ0 、地絡相の
相電圧Ｖx 及び充電電流の整定値Ｉchを含む値 −（Ｅx ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx Ｖ0 * 〕／｜Ｖ0 ｜2 を算出し（Ｅx はｘ相電源電圧）、地絡基準抵抗Ｒg0と
比較する比較手段と、比較の結果、前記値が地絡基準抵
抗Ｒg0以下であった場合に、地絡判別手段の地絡出力が
発生していることを前提に、当該配電線で地絡基準抵抗
Ｒg0以下の故障点抵抗で地絡が発生していることを判別
する地絡抵抗判別手段とを含むことを特徴とする配電線
地絡リレー。 - 【請求項３】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを
整定する手段と、当該配電線の零相電圧Ｖ0 、地絡相の
相電圧Ｖx 及び充電電流の整定値Ｉchを含む値 （Ｅx ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜Ｖ0 ｜ を算出し（Ｅx はｘ相電源電圧）、地絡基準抵抗Ｒg0と
比較する比較手段と、比較の結果、前記値が地絡基準抵
抗Ｒg0以下であった場合に、地絡判別手段の地絡出力が
発生していることを前提に、当該配電線で地絡基準抵抗
Ｒg0以下の故障点抵抗で地絡が発生していることを判別
する地絡抵抗判別手段とを含むことを特徴とする配電線
地絡リレー。 - 【請求項４】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、当該配電線の零相電圧の変化分Δ
Ｖ0 、地絡相の相電圧Ｖx 及び接地変圧器の３次巻線に
設けられた限流抵抗ｒn の１次側換算値Ｒn を含む値 −Ｒn ×Ｒｅ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出し、地絡基準抵抗Ｒg0と比較する比較手段と、比
較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0以下であった場合
に、地絡判別手段の地絡出力が発生していることを前提
に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以下の故障点抵抗で
地絡が発生していることを判別する地絡判別手段とを含
むことを特徴とする配電線地絡リレー。 - 【請求項５】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、充電電流の整定値Ｉchを整定する手段
と、当該配電線の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相
電圧Ｖx 及び配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを含む
値 −（Ｅ／Ｉch）×Ｉｍ〔Ｖx ΔＶ0 * 〕／｜ΔＶ0 ｜2 を算出し（Ｅは電源電圧）、地絡基準抵抗Ｒg0と比較す
る比較手段と、比較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0
以下であった場合に、地絡判別手段の地絡出力が発生し
ていることを前提に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以
下の故障点抵抗で地絡が発生していることを判別する地
絡抵抗判別手段とを含むことを特徴とする配電線地絡リ
レー。 - 【請求項６】母線に複数の配電線が接続された場合に、
所定の故障点抵抗以下の配電線の地絡を検出するリレー
であって、 配電線ごとに設けられ、当該配電線に地絡が生じたこと
を検出する地絡判別手段と、地絡した相ｘを判別する地
絡相判別手段と、充電電流の整定値Ｉchを整定する手段
と、当該配電線の零相電圧の変化分ΔＶ0 、地絡相の相
電圧Ｖx 及び配電線全体の充電電流の整定値Ｉchを含む
値 （Ｅ／Ｉch）×｜Ｖx ｜／｜ΔＶ0 ｜ を算出し（Ｅは電源電圧）、地絡基準抵抗Ｒg0と比較す
る比較手段と、比較の結果、前記値が地絡基準抵抗Ｒg0
以下であった場合に、地絡判別手段の地絡出力が発生し
ていることを前提に、当該配電線で地絡基準抵抗Ｒg0以
下の故障点抵抗で地絡が発生していることを判別する地
絡抵抗判別手段とを含むことを特徴とする配電線地絡リ
レー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5891393A JPH06276661A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 配電線地絡リレー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5891393A JPH06276661A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 配電線地絡リレー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06276661A true JPH06276661A (ja) | 1994-09-30 |
Family
ID=13098063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5891393A Pending JPH06276661A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 配電線地絡リレー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06276661A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008067434A (ja) * | 2006-09-05 | 2008-03-21 | Toshiba Corp | 配電系統の地絡保護継電装置 |
-
1993
- 1993-03-18 JP JP5891393A patent/JPH06276661A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008067434A (ja) * | 2006-09-05 | 2008-03-21 | Toshiba Corp | 配電系統の地絡保護継電装置 |
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