JPH06248275A - 代替天然ガスの製造装置 - Google Patents
代替天然ガスの製造装置Info
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- JPH06248275A JPH06248275A JP6139993A JP6139993A JPH06248275A JP H06248275 A JPH06248275 A JP H06248275A JP 6139993 A JP6139993 A JP 6139993A JP 6139993 A JP6139993 A JP 6139993A JP H06248275 A JPH06248275 A JP H06248275A
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- Japan
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- gas
- carbon monoxide
- hydrogen
- natural gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】都市ガスを天然ガスに転換するに際して、従来
は廃棄処分していたリーンガス製造装置を転用して改造
し、安い設備費で設置できる代替天然ガス（１３Ａガ
ス）の製造装置を提供する。 【構成】化石系炭化水素を原料にして水蒸気改質してメ
タンを主成分とする都市ガス用の代替天然ガスを製造す
る装置において、脱硫工程、低温改質工程、高温改質工
程及び一酸化炭素変成工程からなる都市ガス用リーンガ
ス製造装置を転用して代替天然ガスの製造装置に改造す
るに際して、前記一酸化炭素変成工程を出るガスを処理
して水素ガスを分離するＰＳＡ工程を新たに設け、前記
低温改質工程を出るガスを一部分流して得られるガスと
前記ＰＳＡ工程から得られる水素との混合ガスを受け入
れて該ガス中の一酸化炭素及び炭酸ガスをメタン化する
メタネーション工程を新たに設けたことを特徴とする代
替天然ガスの製造装置。
は廃棄処分していたリーンガス製造装置を転用して改造
し、安い設備費で設置できる代替天然ガス（１３Ａガ
ス）の製造装置を提供する。 【構成】化石系炭化水素を原料にして水蒸気改質してメ
タンを主成分とする都市ガス用の代替天然ガスを製造す
る装置において、脱硫工程、低温改質工程、高温改質工
程及び一酸化炭素変成工程からなる都市ガス用リーンガ
ス製造装置を転用して代替天然ガスの製造装置に改造す
るに際して、前記一酸化炭素変成工程を出るガスを処理
して水素ガスを分離するＰＳＡ工程を新たに設け、前記
低温改質工程を出るガスを一部分流して得られるガスと
前記ＰＳＡ工程から得られる水素との混合ガスを受け入
れて該ガス中の一酸化炭素及び炭酸ガスをメタン化する
メタネーション工程を新たに設けたことを特徴とする代
替天然ガスの製造装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、代替天然ガスの製造装
置に関する。
置に関する。
【０００２】
【従来の技術】液化天然ガスは安定した価格で長期間安
定して輸入でき、且つ発熱量が10,000Kcal/Nm3 前後
で、従来の都市ガスの２倍近くあり、供給導管が小径管
ですむ等の利点もあるため、都市ガス用の原料ガスとし
ても年々その普及率を高めており、大都市では既に大半
で液化天然ガスに転換している。しかしながら、地方の
中都市では、既存の発熱量が4,500 〜5,000 Kcal/Nm3
の低カロリーガスから天然ガスへの転換の途中であるの
が現状である。
定して輸入でき、且つ発熱量が10,000Kcal/Nm3 前後
で、従来の都市ガスの２倍近くあり、供給導管が小径管
ですむ等の利点もあるため、都市ガス用の原料ガスとし
ても年々その普及率を高めており、大都市では既に大半
で液化天然ガスに転換している。しかしながら、地方の
中都市では、既存の発熱量が4,500 〜5,000 Kcal/Nm3
の低カロリーガスから天然ガスへの転換の途中であるの
が現状である。
【０００３】上記の転換に際しては、液化天然ガスの受
入れ基地及び供給設備の建設が数年と長期間にわたるこ
と等のため、過渡的な供給設備として、あるいはピーク
ロード対策用の設備として代替天然ガス（以下、ＳＮＧ
という）の製造装置が設置されることが多い。
入れ基地及び供給設備の建設が数年と長期間にわたるこ
と等のため、過渡的な供給設備として、あるいはピーク
ロード対策用の設備として代替天然ガス（以下、ＳＮＧ
という）の製造装置が設置されることが多い。
【０００４】ここで従来のＳＮＧ製造装置について概略
説明する。図３は、従来の代替天然ガスの製造装置の系
統図である。図において、原料のナフサ，ブタン等の化
石系炭化水素は、脱硫工程に入り水添脱硫用のリサイク
ルガスとともに好適な温度に予熱されて、水添触媒上で
硫黄化合物は硫化水素になり、後段にある酸化亜鉛触媒
により、吸着，除去される。このようにして脱硫された
原料炭化水素は、低温改質工程に入り、プロセススチー
ムとともに４００℃前後に加熱されてニッケル触媒上で
水蒸気改質反応により、メタン，水素，炭酸ガス，一酸
化炭素などからなる混合ガス（以下、低温改質ガスとい
う）になる。
説明する。図３は、従来の代替天然ガスの製造装置の系
統図である。図において、原料のナフサ，ブタン等の化
石系炭化水素は、脱硫工程に入り水添脱硫用のリサイク
ルガスとともに好適な温度に予熱されて、水添触媒上で
硫黄化合物は硫化水素になり、後段にある酸化亜鉛触媒
により、吸着，除去される。このようにして脱硫された
原料炭化水素は、低温改質工程に入り、プロセススチー
ムとともに４００℃前後に加熱されてニッケル触媒上で
水蒸気改質反応により、メタン，水素，炭酸ガス，一酸
化炭素などからなる混合ガス（以下、低温改質ガスとい
う）になる。
【０００５】次に、低温改質ガスはガス中のメタン濃度
を高めるため、メタネーション工程に入り、ガス中の一
酸化炭素及び炭酸ガスは、触媒上で次のメタネーション
反応によりメタン化される。 ＣＯ＋３Ｈ2 ＝ＣＨ4 ＋Ｈ2 Ｏ ， ＣＯ2 ＋４Ｈ2 ＝
ＣＨ4 ＋２Ｈ2 Ｏ 以上のようにして、例えばメタン：８０％，炭酸ガス：
１９％，水素：１％，一酸化炭素：0.1 ％以下のガスに
なるが、炭酸ガスは不燃ガスであり、これを除去してさ
らにメタン濃度を高めるため脱炭酸工程に導入され、周
知のベンフィールド法，アミン法等の溶剤吸収方式でガ
ス中の炭酸ガスは除去される。このようにしてガス組成
が、例えばメタン：９７％，水素：２％，炭酸ガス：１
％，一酸化炭素：0.1 ％のメタンリッチのＳＮＧにな
る。このＳＮＧは次いで図示はされない脱湿工程に入っ
て、水分が除かれた後に、増熱工程でブタンが混合され
て増熱され、発熱量11,000Kcal/Nm3 （１３Ａガスとい
われる）の製品ガスとして送出される。
を高めるため、メタネーション工程に入り、ガス中の一
酸化炭素及び炭酸ガスは、触媒上で次のメタネーション
反応によりメタン化される。 ＣＯ＋３Ｈ2 ＝ＣＨ4 ＋Ｈ2 Ｏ ， ＣＯ2 ＋４Ｈ2 ＝
ＣＨ4 ＋２Ｈ2 Ｏ 以上のようにして、例えばメタン：８０％，炭酸ガス：
１９％，水素：１％，一酸化炭素：0.1 ％以下のガスに
なるが、炭酸ガスは不燃ガスであり、これを除去してさ
らにメタン濃度を高めるため脱炭酸工程に導入され、周
知のベンフィールド法，アミン法等の溶剤吸収方式でガ
ス中の炭酸ガスは除去される。このようにしてガス組成
が、例えばメタン：９７％，水素：２％，炭酸ガス：１
％，一酸化炭素：0.1 ％のメタンリッチのＳＮＧにな
る。このＳＮＧは次いで図示はされない脱湿工程に入っ
て、水分が除かれた後に、増熱工程でブタンが混合され
て増熱され、発熱量11,000Kcal/Nm3 （１３Ａガスとい
われる）の製品ガスとして送出される。
【０００６】以上の説明からも分るように、ＳＮＧ製造
装置は、構成する工程も多く、また脱炭酸工程のように
設備構成が複雑で設備費の高い工程も含まれるため、地
方の中都市の都市ガス工場にとっては、ＳＮＧ製造装置
の設置は経済的に大きい負担になる。
装置は、構成する工程も多く、また脱炭酸工程のように
設備構成が複雑で設備費の高い工程も含まれるため、地
方の中都市の都市ガス工場にとっては、ＳＮＧ製造装置
の設置は経済的に大きい負担になる。
【０００７】一方、地方の中都市の都市ガス工場には、
従来から設置されている発熱量が4,500 〜5,000 Kcal/N
m3 の低カロリーの都市ガス（以下、リーンガスとい
う）の製造装置が現存している。このリーンガス製造装
置について概略説明する。図４は、リーンガス製造装置
の系統図である。図において、脱硫工程と低温改質工程
は前記のＳＮＧ製造装置の場合と同じであり、低温改質
工程を出る低温改質ガスは二分流され、一部は過熱され
たスチームとともに高温改質工程に入る。高温改質工程
においては、改質炉のニッケル触媒を充填した多数の反
応管に前記ガスを通し、バーナで外熱して８００℃前後
迄加熱して、メタン−スチーム反応；ＣＨ4＋Ｈ2 Ｏ＝
ＣＯ＋３Ｈ2 により水素濃度の高いガスに改質する。高
温改質工程を出るガスは、廃熱ボイラーで熱回収した後
に一酸化炭素を減らして水素に変成するため、ＣＯ変成
工程に通し酸化鉄触媒の存在下でＣＯ変成反応；ＣＯ＋
Ｈ2 Ｏ＝Ｈ2 ＋ＣＯ2 により、さらに水素濃度の高いガ
スに変成する。このようにして得られたガスは、水素は
７０％近く、メタンは１０％以下であるため、発熱量も
3,000 Kcal/Nm3 以下と低いガスになる。
従来から設置されている発熱量が4,500 〜5,000 Kcal/N
m3 の低カロリーの都市ガス（以下、リーンガスとい
う）の製造装置が現存している。このリーンガス製造装
置について概略説明する。図４は、リーンガス製造装置
の系統図である。図において、脱硫工程と低温改質工程
は前記のＳＮＧ製造装置の場合と同じであり、低温改質
工程を出る低温改質ガスは二分流され、一部は過熱され
たスチームとともに高温改質工程に入る。高温改質工程
においては、改質炉のニッケル触媒を充填した多数の反
応管に前記ガスを通し、バーナで外熱して８００℃前後
迄加熱して、メタン−スチーム反応；ＣＨ4＋Ｈ2 Ｏ＝
ＣＯ＋３Ｈ2 により水素濃度の高いガスに改質する。高
温改質工程を出るガスは、廃熱ボイラーで熱回収した後
に一酸化炭素を減らして水素に変成するため、ＣＯ変成
工程に通し酸化鉄触媒の存在下でＣＯ変成反応；ＣＯ＋
Ｈ2 Ｏ＝Ｈ2 ＋ＣＯ2 により、さらに水素濃度の高いガ
スに変成する。このようにして得られたガスは、水素は
７０％近く、メタンは１０％以下であるため、発熱量も
3,000 Kcal/Nm3 以下と低いガスになる。
【０００８】一方、前記の低温改質ガスは、メタン濃度
が６０％以上あるため、発熱量も6,000 Kcal/Nm3 前後
と高いガスである。従って、この二種類のガスの混合割
合を調節することにより、任意の発熱量の都市ガスを送
出することができ、実際には4,500 〜5,000 Kcal/Nm3
の範囲で一定の発熱量の都市ガスを送出している。また
都市ガス工場によっては、以上のリーンガス製造装置の
ほかに、脱硫工程、高温改質工程およびＣＯ変成工程か
らなる装置も多く設置されている。この場合は、低温改
質工程がないため製造されるガスのメタン濃度は低く、
水素が高いため、発熱量は3000Kcal/Nm3 前後なのでＬ
ＰＧで4,500 〜5,000 Kcal/Nm3 に増熱して、送出して
いる。以上説明したリーンガス製造装置も高温高圧の設
備であるため、設備費は高く、天然ガスに転換後に廃棄
処分にすることは非常に経済的損失になる。
が６０％以上あるため、発熱量も6,000 Kcal/Nm3 前後
と高いガスである。従って、この二種類のガスの混合割
合を調節することにより、任意の発熱量の都市ガスを送
出することができ、実際には4,500 〜5,000 Kcal/Nm3
の範囲で一定の発熱量の都市ガスを送出している。また
都市ガス工場によっては、以上のリーンガス製造装置の
ほかに、脱硫工程、高温改質工程およびＣＯ変成工程か
らなる装置も多く設置されている。この場合は、低温改
質工程がないため製造されるガスのメタン濃度は低く、
水素が高いため、発熱量は3000Kcal/Nm3 前後なのでＬ
ＰＧで4,500 〜5,000 Kcal/Nm3 に増熱して、送出して
いる。以上説明したリーンガス製造装置も高温高圧の設
備であるため、設備費は高く、天然ガスに転換後に廃棄
処分にすることは非常に経済的損失になる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の従来
技術の問題点を背景にしてなされたものであって、都市
ガスを天然ガスに転換するに際して、従来は廃棄処分し
ていたリーンガス製造装置を流用して改造し、安い設備
費で設置できる代替天然ガス（１３Ａガス）の製造装置
を提供することを課題とする。
技術の問題点を背景にしてなされたものであって、都市
ガスを天然ガスに転換するに際して、従来は廃棄処分し
ていたリーンガス製造装置を流用して改造し、安い設備
費で設置できる代替天然ガス（１３Ａガス）の製造装置
を提供することを課題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の請求項１の発明の要旨とするところは、化石系炭化水
素を原料にして水蒸気改質してメタンを主成分とする都
市ガス用の代替天然ガスを製造する装置において、脱硫
工程、低温改質工程、高温改質工程及び一酸化炭素変成
工程からなる都市ガス用リーンガス製造装置を流用して
代替天然ガスの製造装置に改造するに際して、前記一酸
化炭素変成工程を出るガスを処理して水素ガスを分離す
るＰＳＡ工程を新たに設け、前記低温改質工程を出るガ
スを一部分流して得られるガスと前記ＰＳＡ工程から得
られる水素との混合ガスを受け入れて該ガス中の一酸化
炭素及び炭酸ガスをメタン化するメタネーション工程を
新たに設けたことを特徴とする代替天然ガスの製造装置
にある。
の請求項１の発明の要旨とするところは、化石系炭化水
素を原料にして水蒸気改質してメタンを主成分とする都
市ガス用の代替天然ガスを製造する装置において、脱硫
工程、低温改質工程、高温改質工程及び一酸化炭素変成
工程からなる都市ガス用リーンガス製造装置を流用して
代替天然ガスの製造装置に改造するに際して、前記一酸
化炭素変成工程を出るガスを処理して水素ガスを分離す
るＰＳＡ工程を新たに設け、前記低温改質工程を出るガ
スを一部分流して得られるガスと前記ＰＳＡ工程から得
られる水素との混合ガスを受け入れて該ガス中の一酸化
炭素及び炭酸ガスをメタン化するメタネーション工程を
新たに設けたことを特徴とする代替天然ガスの製造装置
にある。
【００１１】そして請求項２の発明の要旨は、化石系炭
化水素を原料にして水蒸気改質してメタンを主成分とす
る都市ガス用の代替天然ガスを製造する装置において、
脱硫工程、高温改質工程及び一酸化炭素変成工程からな
る都市ガス用リーンガス製造装置を流用して代替天然ガ
スの製造装置に改造するに際して、前記一酸化炭素変成
工程を出るガスを処理して水素ガスを分離するＰＳＡ工
程を新たに設け、前記脱硫工程を出るガスを一部分流し
て得られるガスを処理する低温改質工程を新たに設け、
低温改質工程を出るガスと前記ＰＳＡ工程から得られる
水素との混合ガスを受け入れて当該ガス中の一酸化炭素
及び炭酸ガスをメタン化するメタネーション工程を新た
に設けたことを特徴とする代替天然ガスの製造装置にあ
る。
化水素を原料にして水蒸気改質してメタンを主成分とす
る都市ガス用の代替天然ガスを製造する装置において、
脱硫工程、高温改質工程及び一酸化炭素変成工程からな
る都市ガス用リーンガス製造装置を流用して代替天然ガ
スの製造装置に改造するに際して、前記一酸化炭素変成
工程を出るガスを処理して水素ガスを分離するＰＳＡ工
程を新たに設け、前記脱硫工程を出るガスを一部分流し
て得られるガスを処理する低温改質工程を新たに設け、
低温改質工程を出るガスと前記ＰＳＡ工程から得られる
水素との混合ガスを受け入れて当該ガス中の一酸化炭素
及び炭酸ガスをメタン化するメタネーション工程を新た
に設けたことを特徴とする代替天然ガスの製造装置にあ
る。
【００１２】
【作用】本発明の代替天然ガスの製造装置の構成を示す
図１の系統図に従って、本装置の作用を説明する。図に
おいて細線で示される工程は、既存のリーンガス製造装
置の構成（図４）と同じである。原料の炭化水素は、前
記のリーンガス製造装置と同様に、脱硫工程で水素化脱
硫され、次いで低温改質工程でプロセススチームととも
に約４００℃に過熱されてニッケル触媒上で低温水蒸気
改質反応を行い、メタン，水素，炭酸ガス，一酸化炭素
からなる低温改質ガスになる。低温改質工程を出るメタ
ン分を７０％近く含む低温改質ガスは、例えば約２：１
に二分流される。
図１の系統図に従って、本装置の作用を説明する。図に
おいて細線で示される工程は、既存のリーンガス製造装
置の構成（図４）と同じである。原料の炭化水素は、前
記のリーンガス製造装置と同様に、脱硫工程で水素化脱
硫され、次いで低温改質工程でプロセススチームととも
に約４００℃に過熱されてニッケル触媒上で低温水蒸気
改質反応を行い、メタン，水素，炭酸ガス，一酸化炭素
からなる低温改質ガスになる。低温改質工程を出るメタ
ン分を７０％近く含む低温改質ガスは、例えば約２：１
に二分流される。
【００１３】後者の少ない方のガス流は、従来のリーン
ガス装置と同様にプロセススチームが混合されて、高温
改質工程の改質炉の反応管に導入され、バーナで外熱さ
れてニッケル触媒上で高温水蒸気改質反応を行い、温度
が約８００℃の水素濃度の高いガスに改質される。この
高温改質ガスは、廃熱ボイラで熱回収された後に、さら
に水素濃度を高くするためＣＯ変成工程に入り、ＣＯ変
成反応により一酸化炭素は水素に変成される。このよう
にしてＣＯ変成ガスは、水素が７０％近くと高く、メタ
ンは１０％以下と少なく、一酸化炭素は５％前後の組成
のガスになる。
ガス装置と同様にプロセススチームが混合されて、高温
改質工程の改質炉の反応管に導入され、バーナで外熱さ
れてニッケル触媒上で高温水蒸気改質反応を行い、温度
が約８００℃の水素濃度の高いガスに改質される。この
高温改質ガスは、廃熱ボイラで熱回収された後に、さら
に水素濃度を高くするためＣＯ変成工程に入り、ＣＯ変
成反応により一酸化炭素は水素に変成される。このよう
にしてＣＯ変成ガスは、水素が７０％近くと高く、メタ
ンは１０％以下と少なく、一酸化炭素は５％前後の組成
のガスになる。
【００１４】この水素濃度の高いガスから、後記するメ
タネーション反応用の水素を確保するためＰＳＡ工程を
新設する。ＰＳＡ（Pressure Swing Adsorption)法と
は、周知のように水素以外の成分を加圧下で吸着する吸
着剤を充填した吸着塔を複数個並設して、１つの吸着塔
に水素含有の原料ガスを通し、高純度の水素ガスを得る
とともに、他の吸着に使用済の塔は減圧して再生する吸
着法であり、これらの吸着−脱着−洗滌−加圧等の一連
の操作は多数の切り替弁を用いて自動的に行われる。Ｃ
Ｏ変成ガスをこのＰＳＡ工程に通すことより、高純度の
水素ガスが回収率７０％以上で、且つ圧力も低下するこ
となく得られる。そして同時に得られる、炭酸ガス，メ
タン等を主とするパージガスは装置内の燃料ガスとして
有効に利用される。
タネーション反応用の水素を確保するためＰＳＡ工程を
新設する。ＰＳＡ（Pressure Swing Adsorption)法と
は、周知のように水素以外の成分を加圧下で吸着する吸
着剤を充填した吸着塔を複数個並設して、１つの吸着塔
に水素含有の原料ガスを通し、高純度の水素ガスを得る
とともに、他の吸着に使用済の塔は減圧して再生する吸
着法であり、これらの吸着−脱着−洗滌−加圧等の一連
の操作は多数の切り替弁を用いて自動的に行われる。Ｃ
Ｏ変成ガスをこのＰＳＡ工程に通すことより、高純度の
水素ガスが回収率７０％以上で、且つ圧力も低下するこ
となく得られる。そして同時に得られる、炭酸ガス，メ
タン等を主とするパージガスは装置内の燃料ガスとして
有効に利用される。
【００１５】一方、低温改質工程を出る残りの流量の多
い方のガス流は、前記のＰＳＡ工程で回収された高純度
の水素と合流され、新設のメタネーション工程に導入さ
れる。メタネーション反応は、前記のＳＮＧ装置で説明
したように、一酸化炭素及び炭酸ガスを水素とニッケル
触媒上で反応せしめてメタン化するものであり、反応温
度は３５０〜５００℃の範囲で行われる。メタネーショ
ン反応は、強い発熱反応であるため、入口ガス中の一酸
化炭素と炭酸ガスの濃度が高い場合には、反応器を２〜
３段の多段として、中間に冷却器を設けて、反応温度を
制御する必要がある。
い方のガス流は、前記のＰＳＡ工程で回収された高純度
の水素と合流され、新設のメタネーション工程に導入さ
れる。メタネーション反応は、前記のＳＮＧ装置で説明
したように、一酸化炭素及び炭酸ガスを水素とニッケル
触媒上で反応せしめてメタン化するものであり、反応温
度は３５０〜５００℃の範囲で行われる。メタネーショ
ン反応は、強い発熱反応であるため、入口ガス中の一酸
化炭素と炭酸ガスの濃度が高い場合には、反応器を２〜
３段の多段として、中間に冷却器を設けて、反応温度を
制御する必要がある。
【００１６】以上のメタネーション工程により、低温改
質ガス中の一酸化炭素と炭酸ガスは、ほとんどメタンに
変成され、メタネーション工程を出るガスはメタン濃度
が９５％以上のガスになる。低温改質ガスを二分流に分
割する割合は、メタネーション工程に入る一酸化炭素及
び炭酸ガスと水素の比率が、メタネーション反応の当量
になるよう考慮して決定する。
質ガス中の一酸化炭素と炭酸ガスは、ほとんどメタンに
変成され、メタネーション工程を出るガスはメタン濃度
が９５％以上のガスになる。低温改質ガスを二分流に分
割する割合は、メタネーション工程に入る一酸化炭素及
び炭酸ガスと水素の比率が、メタネーション反応の当量
になるよう考慮して決定する。
【００１７】メタネーション工程を出るガスは、冷却さ
れて水分が除去された後に、ＬＰＧを注入して発熱量を
11,000Kcal/Nm3 に調節して代替天然ガス（１３Ａガ
ス）として送出される。
れて水分が除去された後に、ＬＰＧを注入して発熱量を
11,000Kcal/Nm3 に調節して代替天然ガス（１３Ａガ
ス）として送出される。
【００１８】以上は、図４に示されるリーンガス製造装
置の改造について説明したが、都市ガス会社によって
は、前述のように図２に示されるようなリーンガス製造
装置が設置されてる場合もあり、この場合は図示のよう
に低温改質工程を新設すれば、図１と同じ代替天然ガス
装置を設置することができる。また本発明においては、
ＣＯ変成ガスからメタネーション反応用の水素を分離す
る手段としてＰＳＡ法を説明したが、高分子膜からなる
膜分離装置を用いることも可能である。
置の改造について説明したが、都市ガス会社によって
は、前述のように図２に示されるようなリーンガス製造
装置が設置されてる場合もあり、この場合は図示のよう
に低温改質工程を新設すれば、図１と同じ代替天然ガス
装置を設置することができる。また本発明においては、
ＣＯ変成ガスからメタネーション反応用の水素を分離す
る手段としてＰＳＡ法を説明したが、高分子膜からなる
膜分離装置を用いることも可能である。
【００１９】
【実施例】ＬＰＧ（Ｃ４）を原料にして、本発明の装置
で代替天然ガス（１３Ａガス）を製造した例について、
ガス組成などの諸元を示す。 メタン 水素 炭酸ガス 一炭化炭素 ブタン 低温改質ガス 66.0 14.6 18.9 0.5 − 高温改質ガス 8.9 64.4 10.2 16.5 − ＣＯ変成ガス 8.1 67.6 18.3 6.0 − 製品ＳＮＧ 86.5 3.3 1.9 0.0 8.3 注１）上記数値は容積パーセントを示す。 ２）製品ＳＮＧの燃焼特性は次の通りである。 総発熱量： 11,000 Kcal/Nm3 Wobbe Index ： 13,300 ＊ Combustion Potential：41.0＊ ＊ 日本瓦斯協会発行「都市ガス工業」（器具編）Ｐ４
３〜４８記載の方法による。ガス事業法の１３Ａガスで
はＷ・Ｉは12,600〜13,800であり、ＣＰは39.2以上であ
る。
で代替天然ガス（１３Ａガス）を製造した例について、
ガス組成などの諸元を示す。 メタン 水素 炭酸ガス 一炭化炭素 ブタン 低温改質ガス 66.0 14.6 18.9 0.5 − 高温改質ガス 8.9 64.4 10.2 16.5 − ＣＯ変成ガス 8.1 67.6 18.3 6.0 − 製品ＳＮＧ 86.5 3.3 1.9 0.0 8.3 注１）上記数値は容積パーセントを示す。 ２）製品ＳＮＧの燃焼特性は次の通りである。 総発熱量： 11,000 Kcal/Nm3 Wobbe Index ： 13,300 ＊ Combustion Potential：41.0＊ ＊ 日本瓦斯協会発行「都市ガス工業」（器具編）Ｐ４
３〜４８記載の方法による。ガス事業法の１３Ａガスで
はＷ・Ｉは12,600〜13,800であり、ＣＰは39.2以上であ
る。
【００２０】
【発明の効果】以上説明した代替天然ガスの製造装置に
よれば、次のような効果が得られるので、本発明は産業
上極めて有益である。 (1) 新しく設置する設備は少ないので、少ない設備費で
代替天然ガス製造装置を設置することができる。 (2) 運転維持管理に問題の多い脱炭酸工程が無いので、
装置全体の維持管理が容易である。 (3) 従来のリーンガス装置としても運転できるので送出
できる都市ガスの性状の範囲が広い。 (4) 低温改質ガスを全量，高温改質工程を介してＰＳＡ
工程に供給することにより、水素製造装置としても運転
できる。
よれば、次のような効果が得られるので、本発明は産業
上極めて有益である。 (1) 新しく設置する設備は少ないので、少ない設備費で
代替天然ガス製造装置を設置することができる。 (2) 運転維持管理に問題の多い脱炭酸工程が無いので、
装置全体の維持管理が容易である。 (3) 従来のリーンガス装置としても運転できるので送出
できる都市ガスの性状の範囲が広い。 (4) 低温改質ガスを全量，高温改質工程を介してＰＳＡ
工程に供給することにより、水素製造装置としても運転
できる。
【図１】本発明の代替天然ガスの製造装置の系統図
【図２】本発明の他の実施例の系統図
【図３】従来の代替天然ガス製造装置の系統図
【図４】リーンガス製造装置の系統図。
Claims (2)
- 【請求項１】化石系炭化水素を原料にして水蒸気改質し
てメタンを主成分とする都市ガス用の代替天然ガスを製
造する装置において、脱硫工程、低温改質工程、高温改
質工程及び一酸化炭素変成工程からなる都市ガス用リー
ンガス製造装置を転用して代替天然ガスの製造装置に改
造するに際して、前記一酸化炭素変成工程を出るガスを
処理して水素ガスを分離するＰＳＡ工程を新たに設け、
前記低温改質工程を出るガスを一部分流して得られるガ
スと前記ＰＳＡ工程から得られる水素との混合ガスを受
け入れて当該ガス中の一酸化炭素及び炭酸ガスをメタン
化するメタネーション工程を新たに設けたことを特徴と
する代替天然ガスの製造装置。 - 【請求項２】化石系炭化水素を原料にして水蒸気改質し
てメタンを主成分とする都市ガス用の代替天然ガスを製
造する装置において、脱硫工程、高温改質工程及び一酸
化炭素変成工程からなる都市ガス用リーンガス製造装置
を転用して代替天然ガスの製造装置に改造するに際し
て、前記一酸化炭素変成工程を出るガスを処理して水素
ガスを分離するＰＳＡ工程を新たに設け、前記脱硫工程
を出るガスを一部分流して得られるガスを処理する低温
改質工程を新たに設け、低温改質工程を出るガスと前記
ＰＳＡ工程から得られる水素との混合ガスを受け入れて
当該ガス中の一酸化炭素及び炭酸ガスをメタン化するメ
タネーション工程を新たに設けたことを特徴とする代替
天然ガスの製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6139993A JPH06248275A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 代替天然ガスの製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6139993A JPH06248275A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 代替天然ガスの製造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248275A true JPH06248275A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13170037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6139993A Pending JPH06248275A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 代替天然ガスの製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248275A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6034031A (en) * | 1995-09-18 | 2000-03-07 | Nec Corporation | Catalyst material for use in producing substitute natural gas and method for producing substitute natural gas |
| WO2015033583A1 (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-12 | 千代田化工建設株式会社 | 水素及び合成天然ガスの製造装置及び製造方法 |
| JP2015051954A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 千代田化工建設株式会社 | 水素及び合成天然ガスの製造装置及び製造方法 |
| JP2015051901A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 千代田化工建設株式会社 | エネルギー供給システム及びエネルギー供給方法 |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP6139993A patent/JPH06248275A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6034031A (en) * | 1995-09-18 | 2000-03-07 | Nec Corporation | Catalyst material for use in producing substitute natural gas and method for producing substitute natural gas |
| WO2015033583A1 (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-12 | 千代田化工建設株式会社 | 水素及び合成天然ガスの製造装置及び製造方法 |
| JP2015051954A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 千代田化工建設株式会社 | 水素及び合成天然ガスの製造装置及び製造方法 |
| JP2015051901A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 千代田化工建設株式会社 | エネルギー供給システム及びエネルギー供給方法 |
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