JPH06241164A - ピストン式圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 トップ容積内の初期圧力が変動しても吸入圧
損を低減して動力を低減するとともに、吸入効率を向上
し、シリンダボア内作動室の圧力変動を滑らかにして吸
入脈動を抑制し、圧縮機の低振動、低騒音を図る。 【構成】 シリンダボア１３内作動室Ｒａを区画形成す
るピストン１５の作動面に対し、収容凹所１５ａを形成
する。該凹所１５ａには作動室Ｒａの温度が上昇すると
ピストン１５を形成する材料の熱膨張よりも大きく熱膨
張する膨張材４１を収容する。吐出冷媒ガスの温度が高
い状態ではピストンが上死点に位置する状態での作動室
Ｒａ内トップ容積を減少し、ピストン１５が吸入行程に
移行した初期における残留ガスの再膨張時の圧力を円滑
に低下させる。反対に吐出冷媒ガスの温度が低い状態で
は膨張材４１の体積を減少して前記トップ容積Ｖｔを増
大し、ピストン１５が吸入行程に移行した初期における
残留ガスの圧力を異常低下することなく緩やかに低下さ
せる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容するととも
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン式圧縮機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来のピストン式圧縮機（例えば特開平
３−９２５８７号公報参照）では、ピストンによってシ
リンダボア内に区画される作動室と吸入室との間の吸入
ポートが作動室内のフラッパ弁によって開閉されるよう
になっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点側から下死
点側へ移動するピストンの吸入動作によってフラッパ弁
を押し開いて作動室へ流入する。ピストンが下死点側か
ら上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ弁が吸入ポ
ートを閉じ、作動室内の冷媒ガスが吐出ポートから吐出
室へ吐出される。

【０００３】フラッパ弁の開閉動作は作動室と吸入室と
の間の圧力差に基づくものであり、吸入室の圧力が作動
室の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入
ポートを開く。吸入室の圧力が作動室の圧力よりも高く
なるのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸
入動作時である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】弾性変形であるフラッ
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が作動室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。即ち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧縮機
内の潤滑を行うために冷媒ガス中には潤滑油が混入され
ており、この潤滑油が冷媒ガスとともに圧縮機内の必要
な潤滑部位に送り込まれる。この潤滑油は冷媒ガスの流
通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入ポー
トを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも潤滑
油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラッパ
弁との間の密接力を高め、フラッパ弁の撓み変形開始が
一層遅れる。このような撓み変形開始遅れは作動室への
冷媒ガス流入量の低下、すなわち体積効率の低下をもた
らす。又、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ弁
の弾性抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量が
低下する。

【０００５】そこで、本願出願人は圧縮効率を向上する
ことができるピストン式圧縮機を提案している。（例え
ば、特願平４−２１１１６５号参照）この圧縮機はピス
トンによってシリンダボア内に区画される作動室に冷媒
ガスを導入するための吸入通路を形成したロータリバル
ブを収容室に収容している。そして、ピストンの往復動
に同期してピストンが作動室に関して上死点から下死点
へ向かう行程で該作動室と前記吸入通路とを順次連通
し、吸入室から作動室への冷媒ガスの吸入動作が円滑に
行われ、体積効率を向上するようにしている。ピストン
が下死点位置から上死点位置に向かう行程では、ロータ
リーバルブの吸入通路が収容室の内周面により閉鎖され
て作動室の圧力が上昇し、その圧力が設定圧になると作
動室の冷媒ガスが吐出弁を押し退けて吐出室へ吐出され
る。

【０００６】ところが、この新規な圧縮機はピストンが
上死点に位置するときのシリンダボア内作動室の容積が
一定であり、かつロータリバルブは回転軸により所定の
タイミングで吸入行程中の作動室と連通されるので、次
のような問題が生じる。

【０００７】図６はピストンの位相とシリンダボア内作
動室の圧力Ｐｂとを示し、ピストンが上死点位置にある
ときにロータリーバルブの回転角を０°（＝３６０°）
としている。このグラフにおいてピストンが上死点から
下死点に移動を開始する際、トップ容積（最小作動室）
内に残留している圧縮ガスは再膨張する。この再膨張ガ
スが吸入ガスの圧力Ｐｓまで低下するピストン位相は、
トップ容積内の初期圧力によって異なる。そして、前記
トップ容積内の初期圧力が図６に示すＰｂ₁ のように低
い場合には、該圧力Ｐｂ₁ は実線Ｆで示すようにロータ
リーバルブが吸入を開始する約４０度の回転位相までに
吸入圧力Ｐｓを越えて低下し過ぎる。このため吸入圧損
が増大して動力が増大し、又、吸入脈動も大きくなり、
しかも作動室内の圧力の変動により圧縮機が振動すると
いう問題がある。

【０００８】一方、初期圧力が図６に示すＰｂ₃ のよう
に高い場合には、該圧力Ｐｂ₃ は破線Ｇで示すように下
がり難く、ロータリーバルブが吸入を開始する約４０度
の回転位相で急激に降下する。このためトップ容積の残
留ガスの動力回収が減少し、吸入室へ高圧のガスが吹き
戻されるため、吸入効率が低下し、吸入脈動が大きくな
り、しかも作動室内の圧力の変動により圧縮機が振動す
るという問題がある。

【０００９】本発明の第１の目的はロータリーバルブ式
のピストン圧縮機に存する問題点を解消して、トップ容
積内の初期圧力が変動しても吸入圧損を低減して動力を
低減することができるとともに、吸入効率を向上し、シ
リンダボア内作動室の圧力変動を滑らかにして吸入脈動
を抑制し、低振動、低騒音のピストン式圧縮機を提供す
ることにある。

【００１０】又、本発明の第２の目的は、上記第１の目
的に加えて構造を簡素化して、安価なピストン型圧縮機
を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、回転軸の周囲に配列され
た複数のシリンダボア内にピストンを収容するととも
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン式圧縮機において、前記ピストンによってシリン
ダボア内に区画される作動室に冷媒ガスを導入するため
の吸入通路をロータリバルブ内に形成し、前記ロータリ
ーバルブを収容する収容室の内周面には吸入行程中の作
動室と前記ロータリーバルブの吸入通路の出口とを連通
する導通路を形成し、さらに前記ピストンが上死点に位
置する状態での作動室と対応して、温度が上昇すると該
作動室の容積を減少する容積変更手段を配設している。

【００１２】又、請求項２記載の発明は、請求項１にお
いて、前記ピストンが上死点に位置する状態での最小容
積の作動室、つまりトップ容積を形成する壁面に形成さ
れた収容凹所と、該凹所に収容され、かつ作動室の温度
が上昇すると前記壁面を形成する材料の熱膨張よりも大
きく熱膨張する膨張材とにより前記容積変更手段を構成
している。

【００１３】

【作用】請求項１記載の発明においては、ロータリバル
ブ内の吸入通路はロータリバルブの回転に伴って複数の
作動室に順次連通する。この連通は各作動室に対するピ
ストンの吸入動作に同期して行われる。前記吸入通路と
作動室とが連通している時にピストンが下死点側へ向か
い、作動室の圧力が吸入通路の圧力（吸入圧力）以下ま
で低下していく。この圧力低下により吸入通路の冷媒ガ
スが導通路を介して作動室へ流入する。

【００１４】冷媒ガスの吐出動作時には吸入通路と圧縮
行程中の作動室との連通は遮断され、作動室の冷媒ガス
は設定圧以上になると吐出室へ吐出される。圧縮機の吐
出ガス圧が低くて吐出冷媒ガスの温度が低い場合には、
容積変更手段によりピストンの上死点でのトップ容積は
大きく保たれる。このためトップ容積内に残留する圧縮
ガス量が多くなり、ピストンが上死点からロータリーバ
ルブの吸入通路と、作動室が導通路を介して連通される
吸入開始時までの作動室内の残留ガスの再膨張による圧
力低下が異常に大きくなることなく緩やかとなる。この
ため吸入圧損が低減され、吸入脈動及び圧縮機の振動が
抑制される。

【００１５】又、圧縮機の吐出ガス圧が高くて吐出冷媒
ガスの温度が高い場合には、容積変更手段によりピスト
ンの上死点でのトップ容積は小さく保たれる。このため
トップ容積内に残留する圧縮ガス量が少なくなり、ピス
トンが上死点からロータリーバルブの吸入通路と、作動
室が導通路を介して連通される吸入開始時までの作動室
内の残留ガスの再膨張による圧力低下が遅滞することな
く円滑になる。このため動力回収が増大され、作動室か
ら導通路を通して吸入通路へガスが吹き戻されることは
なく、吸入脈動及び圧縮機の振動が抑制される。

【００１６】

【実施例】以下、本発明を斜板式圧縮機に具体化した一
実施例を図１〜図６に基づいて説明する。

【００１７】図２に示すように接合された前後一対のシ
リンダブロック１，２の中心部にはバルブ収容孔１ａ，
２ａが貫設されている。シリンダブロック１，２の端面
にはバルブプレート３，４が接合されており、バルブプ
レート３，４には支持孔３ａ，４ａが貫設されている。
支持孔３ａ，４ａの周縁には環状の位置決め突起３ｂ，
４ｂが突設されており、位置決め突起３ｂ，４ｂは収容
孔１ａ，２ａに嵌入されている。バルブプレート３，４
及びシリンダブロック１，２にはピン５，６が挿通され
ており、シリンダブロック１，２に対するバルブプレー
ト３，４の回動がピン５，６により阻止されている。

【００１８】バルブプレート３，４の支持孔３ａ，４ａ
には回転軸７が円錐コロ軸受け８，９を介して回転可能
に支持されており、回転軸７には斜板１０が固定支持さ
れている。円錐コロ軸受け８，９は回転軸７に対するス
ラスト荷重及びラジアル荷重の両方を受け止める。

【００１９】斜板室１１を形成するシリンダブロック
１，２には導入口１２が形成されており、導入口１２に
は図示しない外部冷媒ガス吸入管路が接続されている。
図２，４に示すようにシリンダブロック１，２には回転
軸７を中心とする等間隔角度位置に複数のシリンダボア
１３，１４が形成されている。図１に示すように前後で
対となるシリンダボア１３，１４（本実施例では５対）
内には両頭ピストン１５が往復動可能に収容されてい
る。両頭ピストン１５と斜板１０の前後両面との間には
半球状のシュー１６，１７が介在されている。従って、
斜板１０が回転することによって両頭ピストン１５がシ
リンダボア１３，１４内を前後動する。

【００２０】図２に示すようにシリンダブロック１の端
面にはフロントハウジング１８が接合されており、シリ
ンダブロック２の端面にもリヤハウジング１９が接合さ
れている。シリンダブロック１、バルブプレート３及び
フロントハウジング１８はボルト２１により締め付け固
定されている。シリンダブロック１、シリンダブロック
２、バルブプレート４及びリヤハウジング１９はボルト
２２により締め付け固定されている。

【００２１】両ハウジング１８，１９内には吐出室２
３，２４が形成されている。両頭ピストン１５によりシ
リンダボア１３，１４内に区画され、かつ吸入と圧縮を
繰り返す作動室Ｒａ，Ｒｂはバルブプレート３，４上の
吐出ポート３ｃ，４ｃを介して吐出室２３，２４に連通
している。吐出ポート３ｃ，４ｃはフラッパ弁型の吐出
弁３１，３２により開閉される。吐出弁３１，３２の開
度はリテーナ３３，３４により規制される。吐出弁３
１，３２及びリテーナ３３，３４はボルト（図示略）に
よりバルブプレート３，４上に締め付け固定されてい
る。吐出室２３は排出通路２５を介して図示しない外部
冷媒ガス吐出管路に連通している。

【００２２】２６は回転軸７の周面に沿った吐出室２３
から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリップシー
ルである。回転軸７上の段差部７ａ，７ｂには図３に示
すようなロータリバルブ２７，２８が嵌合固定されてい
る。ロータリバルブ２７，２８と回転軸７との間にはシ
ールリング３９，４０が介在されている。ロータリバル
ブ２７，２８は回転軸７と一体的に図４の矢印Ｑ方向に
回転可能に収容孔１ａ，２ａ内に収容されている。

【００２３】図２，３に示すようにロータリバルブ２
７，２８内には吸入通路２９，３０が形成されている。
吸入通路２９，３０の入口２９ａ，３０ａは斜板室１１
側に開口しており、吸入通路２９，３０の出口２９ｂ，
３０ｂはロータリバルブ周面に開口している。

【００２４】図４に示すようにロータリバルブ２７を収
容する収容孔１ａの内周面にはシリンダボア１３と同数
の導通路１ｂが等間隔角度位置に配列形成されている。
導通路１ｂとシリンダボア１３とは１対１で常に連通し
ており、各導通路１ｂは吸入通路２９の出口２９ｂの周
回領域に接続している。

【００２５】同様に、図２に示すようにロータリバルブ
２８を収容する収容孔２ａの内周面にはシリンダボア１
４と同数の導通路２ｂが等間隔角度位置に配列形成され
ている。導通路２ｂとシリンダボア１４とは１対１で常
に連通しており、各導通路２ｂは吸入通路３０の出口３
０ｂの周回領域に接続している。

【００２６】図２及び図４に示す状態では最上部に位置
する両頭ピストン１５は一方のシリンダボア１３に対し
て上死点位置にあり、他方のシリンダボア１４に対して
下死点位置にある。このようなピストン配置状態のと
き、吸入通路２９の出口２９ｂはシリンダボア１３の導
通路１ｂに接続する直前にあり、吸入通路３０の出口３
０ｂは図示しないがシリンダボア１４の導通路２ｂと連
通を終了する直前にある。

【００２７】両頭ピストン１５がシリンダボア１３に対
して上死点位置から下死点位置に向かう吸入行程に入っ
たときには吸入通路２９はシリンダボア１３の作動室Ｒ
ａに連通する。この連通により斜板室１１内の冷媒ガス
が吸入通路２９を経由してシリンダボア１３の作動室Ｒ
ａに吸入される。一方、両頭ピストン１５がシリンダボ
ア１４に対して下死点位置から上死点位置に向かう圧縮
及び吐出行程に入ったときには吸入通路３０はシリンダ
ボア１４の作動室Ｒｂとの連通を遮断される。この連通
遮断によりシリンダボア１４の作動室Ｒｂ内の冷媒ガス
が吐出弁３２を押し退けつつ吐出ポート４ｃから吐出室
２４に吐出される。

【００２８】このような冷媒ガスの吸入及び吐出は他の
シリンダボア１３，１４の作動室Ｒにおいても同様に行
われる。回転軸７の一端はフロントハウジング１８から
外部に突出しており、他端はリヤハウジング１９側の吐
出室２４内に突出している。回転軸７の軸心部には吐出
通路３７が形成されている。吐出通路３７は吐出室２４
に開口している。フロントハウジング１８側の吐出室２
３によって包囲される回転軸７の周面部位には導出口３
８が形成されており、吐出室２３と吐出通路３７とが導
出口３８によって連通されている。従って、前後の吐出
室２３，２４が吐出通路３７によって連通しており、吐
出室２４の冷媒ガスは吐出通路３７から吐出室２３に合
流する。吐出室２３の吐出冷媒ガスは排出通路２５から
外部の吐出冷媒ガス管路へ排出される。

【００２９】フラッパ弁型の吸入弁の場合には、潤滑油
が吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗が
体積効率を低下させる。しかしながら、強制回転される
ロータリバルブ２７，２８の採用では潤滑油に起因する
吸着力及び吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗の問題はな
く、作動室Ｒ，Ｒａ，Ｒｂ内の圧力が斜板室１１内の吸
入圧をわずかに下回れば冷媒ガスが直ちに作動室Ｒ，Ｒ
ａ，Ｒｂに流入する。従って、ロータリバルブ２７，２
８採用の場合には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用
の場合に比して大幅に向上する。

【００３０】斜板室１１内の冷媒ガスは作動室Ｒ，Ｒ
ａ，Ｒｂ内の圧力が斜板室１１内の圧力を下回ると作動
室Ｒ，Ｒａ，Ｒｂに吸入される。斜板室１１から作動室
Ｒ，Ｒａ，Ｒｂに到る冷媒ガス流路における流路抵抗、
即ち吸入抵抗が高ければ圧力損失が大きくなり、圧縮効
率が低下する。ロータリバルブ２７，２８を採用するこ
とにより斜板室１１から作動室Ｒ，Ｒａ，Ｒｂに到る冷
媒ガス流路長が短くなり、吸入抵抗が従来より低減す
る。従って、圧力損失が減り、圧縮効率が向上する。

【００３１】次に、吐出冷媒ガスの温度変化に応じて、
ピストン１５が上死点にあるときのトップ容積を増減調
整するためのこの発明の要部である容積変更手段Ｋの構
成及びその作用について説明する。

【００３２】図１，２に示すように、各両頭ピストン１
５の両端壁面の中央部には、収容凹所１５ａ，１５ｂが
形成されている。両凹所にはピストン１５を形成するア
ルミニウム合金の熱膨張係数よりも大きい熱膨張係数の
例えば高分子系の合成樹脂材よりなる膨張材４１，４２
が収容されている。

【００３３】圧縮機の冷媒ガスの状態変化については、
吸入冷媒ガスの温度をＴｓ、吐出冷媒ガスの温度をＴ
ｄ、吸入冷媒ガスの圧力をＰｓ、吐出冷媒ガスの圧力を
Ｐｄとすると、吐出冷媒ガスの温度Ｔｄは、次の式に示
すように吐出圧力Ｐｄに比例する。

【００３４】

【数１】Ｔｄ＝Ｔｓ（Ｐｄ／Ｐｓ）^k-1/k 但し、ｋはポリトロープ指数である。

【００３５】従って、冷房負荷が小さくて、圧縮機の吐
出冷媒ガスの温度及びピストン１５の上死点でのトップ
容積Ｖｔ内の初期圧力Ｐｂが図６に示すようにＰｂ₁ と
低い場合には、吐出冷媒ガスの温度Ｔｄも低く膨張材４
１の膨張量が少ない。このため、トップ容積Ｖｔは大き
くなり、この容積Ｖｔ内に残留する圧縮ガス量が多くな
る。従って、ピストン１５が上死点からロータリーバル
ブ２７の吸入通路２９と、作動室Ｒａが導通路１ｂを介
して連通される吸入開始時までの作動室Ｒａ内の残留ガ
スの再膨張による圧力低下が異常に大きくなることはな
く、図６に鎖線Ｈで示すように緩やかとなる。このため
吸入圧損が低減され、吸入脈動及び圧縮機の振動が抑制
される。

【００３６】又、圧縮機の吐出冷媒ガスの温度及びピス
トン１５の上死点でのトップ容積Ｖｔ内の初期圧力Ｐｂ
が図６に示すようにＰｂ₂ が高い場合には、吐出冷媒ガ
スの温度Ｔｄが高く膨張材４１の膨張量が大きい。この
ためトップ容積Ｖｔは小さくなり、この容積Ｖｔ内に残
留する圧縮ガス量が少なくなり、前述した作動室Ｒａ内
の残留ガスの再膨張による圧力低下が遅滞することなく
図６に鎖線Ｉで示すように円滑になる。従って、動力回
収が増大され、作動室Ｒａから導通路１ｂを通して吸入
通路２９へガスが吹き戻されることはなく、吸入脈動及
び圧縮機の振動が抑制される。

【００３７】なお、吐出圧力が中間状態で圧縮機の吐出
冷媒ガスの温度及びトップ容積Ｖｔが中間の場合には、
膨張材４１の膨張量も中間状態となり、ピストン１５の
上死点でのトップ容積Ｖｔも中間となる。このためトッ
プ容積Ｖｔ内に残留する圧縮ガス量が中間容量となり、
前述した作動室Ｒａ内の残留ガスの再膨張による圧力低
下が図６に鎖線Ｊで示すように円滑になる。このため動
力回収が増大され、作動室Ｒａから導通路１ｂを通して
吸入通路２９へガスが吹き戻されることはなく、吸入脈
動及び圧縮機の振動が抑制される。

【００３８】さらに、前記実施例では収容凹所１５ａ，
１５ｂに膨張材４１，４２を収容して容量変更手段Ｋを
構成したので、その構造を簡素化でき、安価に提供する
ことができる。

【００３９】又、この発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、次のように具体化することもできる。 （１）図７に示すように、バルブプレート３のトップ容
積Ｖｔを形成する壁面に吐出温度が上昇するとトップ容
積Ｖｔを減少する容積変更手段Ｋを構成する収容凹所３
ｄを形成し、該凹所に膨張材４１を収容すること。

【００４０】（２）容積変更手段Ｋとして、図示しない
が吐出冷媒ガス温度の検出器からの検出信号に基づいて
バルブプレート３側に設けた凹所に収容したスプールを
電磁ソレノイド等により進退動作させるように構成する
こと。

【００４１】（３）容積変更手段Ｋとして、図示しない
がバルブプレート３側に設けた凹所に収容したスプール
を、冷媒ガスの温度変化に追従して変形するバイメタル
あるいは形状記憶合金により進退動作するように構成す
ること。

【００４２】

【発明の効果】以上詳述したように請求項１記載の発明
は、前記ピストンが上死点に位置する状態での作動室と
対応して、吐出冷媒ガス温度が上昇すると該作動室の容
積を減少する容積変更手段を配設したので、次の効果を
奏する。トップ容積内の初期圧力が変動しても吸入圧損
を低減して動力を低減することができるとともに、吸入
効率を向上し、シリンダボア内作動室の圧力変動を滑ら
かにして吸入脈動を抑制し、圧縮機の低振動、低騒音を
図ることができる。

【００４３】又、請求項２記載の発明は、トップ容積を
形成する壁面に形成された収容凹所と、該凹所に収容さ
れ、かつ作動室の温度が上昇すると前記壁面を形成する
材料の熱膨張よりも大きく熱膨張する膨張材とにより容
積変更手段を構成したので、次の効果がある。請求項１
記載の発明の効果に加えて、容量変更手段を簡素化して
安価に提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を具体化した斜板式圧縮機の要部を拡大
して示す断面図である。

【図２】斜板式圧縮機の中央部縦断面図である。

【図３】ロータリーバルブの斜視図である。

【図４】図２のＡ−Ａ線断面図である。

【図５】ロータリーバルブ付近の拡大横断面図である。

【図６】ピストンの位相とシリンダボア内作動室の圧力
との関係を示すグラフである。

【図７】この発明の別例を示す圧縮機の部分断面図であ
る。

【符号の説明】

１，２…シリンダブロック、１ａ，２ａ…収容室、１
ｂ，２ｂ…導通路、３，４…バルブプレート、７…回転
軸、１１…斜板室、１３，１４…シリンダボア、１５…
両頭ピストン、１５ａ，１５ｂ…容積変更手段を構成す
る収容凹所、２３，２４…吐出室、２７，２８…ロータ
リバルブ、２９，３０…吸入通路、４１，４２…容積変
更手段を構成する膨張材、Ｒａ…作動室、Ｋ…容積変更
手段。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩間 和明 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 回転軸の周囲に配列された複数のシリン
   ダボア内にピストンを収容するとともに、回転軸の回転
   に連動してピストンを往復動させるピストン式圧縮機に
   おいて、 前記ピストンによってシリンダボア内に区画される作動
   室に冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバル
   ブ内に形成し、前記ロータリーバルブを収容する収容室
   の内周面には吸入行程中の作動室と前記ロータリーバル
   ブの吸入通路の出口とを連通する導通路を形成し、さら
   に前記ピストンが上死点に位置する状態での作動室と対
   応して、温度が上昇すると該作動室の容積を減少する容
   積変更手段を配設したピストン式圧縮機。
2. 【請求項２】 前記容積変更手段は、前記ピストンが上
   死点に位置する状態での最小容積の作動室、つまりトッ
   プ容積を形成する壁面に形成された収容凹所と、該凹所
   に収容され、かつ作動室の温度が上昇すると前記壁面を
   形成する材料の熱膨張よりも大きく熱膨張する膨張材と
   により構成されている請求項１記載のピストン式圧縮
   機。