JPH06231862A - 電気湯沸かし器の位相制御回路 - Google Patents
電気湯沸かし器の位相制御回路Info
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- JPH06231862A JPH06231862A JP1718393A JP1718393A JPH06231862A JP H06231862 A JPH06231862 A JP H06231862A JP 1718393 A JP1718393 A JP 1718393A JP 1718393 A JP1718393 A JP 1718393A JP H06231862 A JPH06231862 A JP H06231862A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 交流電源が低下した場合でも１００％の通電
状態が得られ十分な湯温を確保する。 【構成】 交流電源３０から負の直流電圧Ｖｃｃを発生
する第一の電源回路３１と、第一の電源回路３１から分
圧して直流電圧Ｖｄｄを発生する第二の電源回路３６が
設けられている。また、比較器５９の電源とＣＲ充放電
回路４１の放電部４６は第一の電源回路３１に接続され
増幅回路５３とＣＲ充放電回路４１の充電部４１は第二
の電源回路３６に接続されている。
状態が得られ十分な湯温を確保する。 【構成】 交流電源３０から負の直流電圧Ｖｃｃを発生
する第一の電源回路３１と、第一の電源回路３１から分
圧して直流電圧Ｖｄｄを発生する第二の電源回路３６が
設けられている。また、比較器５９の電源とＣＲ充放電
回路４１の放電部４６は第一の電源回路３１に接続され
増幅回路５３とＣＲ充放電回路４１の充電部４１は第二
の電源回路３６に接続されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気湯沸かし器の位相
制御回路に関するものである。
制御回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気湯沸かし器の構成を図４に示す。図
において、給水口１からシャワーヘッド２の間に設けた
タンク３に、ヒータ４、及び、サーミスタ５が設けられ
ている。そしてこのサーミスタ５で湯温を検出しなが
ら、ボリューム６で設定した温度になるように、ヒータ
４の通電量を制御器７で位相制御して流水を加熱し、シ
ャワーヘッド２から出湯させていた。次にこの従来の電
気湯沸かし器を制御する位相制御回路を図５、図６に基
づいて説明する。
において、給水口１からシャワーヘッド２の間に設けた
タンク３に、ヒータ４、及び、サーミスタ５が設けられ
ている。そしてこのサーミスタ５で湯温を検出しなが
ら、ボリューム６で設定した温度になるように、ヒータ
４の通電量を制御器７で位相制御して流水を加熱し、シ
ャワーヘッド２から出湯させていた。次にこの従来の電
気湯沸かし器を制御する位相制御回路を図５、図６に基
づいて説明する。
【０００３】電源回路１１は交流電源１０から直流電圧
Ｖｃｃを作り、各回路へ供給する。パルス発生回路１２
は交流電源１０に同期したゼロクロスパルスを発生し
て、ＣＲ充放電回路１３の放電部１４を駆動する。ゼロ
クロスパルス発生期間以外の期間は、放電部１４のトラ
ンジスタ１５がオフであるので充電部１６のコンデンサ
１７は充電されＣＲ充放電回路１３の出力Ｖｓである比
較器１８の非反転入力端子（＋）の電位Ｖｓが除除に上
昇する。そして、ゼロクロスパルス発生期間においてト
ランジスタ１５がオンとなり、コンデンサ１７の電荷が
急速に放電して、比較器１８の非反転入力端子（＋）の
電位Ｖｓは、ほぼトランジスタ１５のエミッタ電位とな
る。従って、比較器１８の非反転入力端子（＋）の電圧
Ｖｓは図６のように鋸状の波形となる。
Ｖｃｃを作り、各回路へ供給する。パルス発生回路１２
は交流電源１０に同期したゼロクロスパルスを発生し
て、ＣＲ充放電回路１３の放電部１４を駆動する。ゼロ
クロスパルス発生期間以外の期間は、放電部１４のトラ
ンジスタ１５がオフであるので充電部１６のコンデンサ
１７は充電されＣＲ充放電回路１３の出力Ｖｓである比
較器１８の非反転入力端子（＋）の電位Ｖｓが除除に上
昇する。そして、ゼロクロスパルス発生期間においてト
ランジスタ１５がオンとなり、コンデンサ１７の電荷が
急速に放電して、比較器１８の非反転入力端子（＋）の
電位Ｖｓは、ほぼトランジスタ１５のエミッタ電位とな
る。従って、比較器１８の非反転入力端子（＋）の電圧
Ｖｓは図６のように鋸状の波形となる。
【０００４】一方、比較器１８の反転入力端子（−）に
は、温度検出回路１９と温度設定回路２０の電位差を増
幅回路２１で増幅した直流電圧Ｖｔを入力する。比較器
１８の反転入力端子（−）の電圧Ｖｔは、高温出湯側ほ
ど低くなる。例えば、ボリューム２２の抵抗値を小さく
して高温側に設定すると比較器１８の反転入力端子
（−）の電圧Ｖｔは低くなり１００％通電に近づく。比
較器１８はＣＲ充放電回路１３の出力Ｖｓと増幅回路２
１の出力Ｖｔを比較してＶｓ＞Ｖｔの電位関係になると
Ｈｉを出力して、トリガ回路２３を駆動、トライアック
２４を導通させてヒータ２５へ通電し流水を加熱する。
そして、温度検出回路１９のサーミスタ２６で、入水温
や流量の変化による湯温の変化を検出し、トライアック
２４のオン位相を制御してヒータ２５の通電量を決め、
温度設定回路２０で設定した温度にコントロールする。
は、温度検出回路１９と温度設定回路２０の電位差を増
幅回路２１で増幅した直流電圧Ｖｔを入力する。比較器
１８の反転入力端子（−）の電圧Ｖｔは、高温出湯側ほ
ど低くなる。例えば、ボリューム２２の抵抗値を小さく
して高温側に設定すると比較器１８の反転入力端子
（−）の電圧Ｖｔは低くなり１００％通電に近づく。比
較器１８はＣＲ充放電回路１３の出力Ｖｓと増幅回路２
１の出力Ｖｔを比較してＶｓ＞Ｖｔの電位関係になると
Ｈｉを出力して、トリガ回路２３を駆動、トライアック
２４を導通させてヒータ２５へ通電し流水を加熱する。
そして、温度検出回路１９のサーミスタ２６で、入水温
や流量の変化による湯温の変化を検出し、トライアック
２４のオン位相を制御してヒータ２５の通電量を決め、
温度設定回路２０で設定した温度にコントロールする。
【０００５】ダイオード２７は増幅回路の出力電圧Ｖｔ
が、必ずＣＲ充放電回路１３の出力電圧Ｖｓよりも高い
所があるようにするためで、ダイオード２７がないと、
ゼロクロスパルス発生期間において、Ｖｓはトランジス
タ１５のＶＣＥ（ｓａｔ）電圧と抵抗２８での発生電圧
の和となり約０.3Ｖ程度発生するが、Ｖｔはオペアンプ
出力であるので最低Ｖｃｃまで下がり、Ｖｔが常にＶｓ
よりも低くなってしまって、比較器１８の出力がＬｏと
なり１００％通電が必要にもかかわらずトライアック２
４がオフしてしまう。この１００％通電側においてトラ
イアック２４がオフしてしまうのをダイオード２７で防
止する構成となっていた。
が、必ずＣＲ充放電回路１３の出力電圧Ｖｓよりも高い
所があるようにするためで、ダイオード２７がないと、
ゼロクロスパルス発生期間において、Ｖｓはトランジス
タ１５のＶＣＥ（ｓａｔ）電圧と抵抗２８での発生電圧
の和となり約０.3Ｖ程度発生するが、Ｖｔはオペアンプ
出力であるので最低Ｖｃｃまで下がり、Ｖｔが常にＶｓ
よりも低くなってしまって、比較器１８の出力がＬｏと
なり１００％通電が必要にもかかわらずトライアック２
４がオフしてしまう。この１００％通電側においてトラ
イアック２４がオフしてしまうのをダイオード２７で防
止する構成となっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、１００％通電側におけるＣＲ充放電回路
１３の出力Ｖｓと増幅回路２１の出力Ｖｔの関係が、交
流電源１０が定格値においては図７のように出力Ｖｓと
出力Ｖｔの交差する位相Ｔａが交流電源１０の０Ｖに近
い所となり、ヒータ２５はほぼ１００％通電状態とな
る。しかし、交流電源１０が低下し電源回路１１が安定
化しなくなった場合においては、図８のように出力Ｖｔ
が定電圧素子であるダイオード２７によって、負の直流
電圧Ｖｃｃからの電圧Ｖａが交流電源１０の定格値の時
と同じであるため、及び、ＣＲ充放電回路１３の出力Ｖ
ｓの充電波形が緩やかとなるため、出力Ｖｓと出力Ｖｔ
の交差する位相Ｔｂが交流電源１０の０Ｖからかなり離
れた所となって、１００％通電状態が得られなくなり、
所定の湯温がでなくなってしまう。もちろん、電源回路
１１の抵抗２９を交流電源１０が低下しても安定化が得
られるような小さな値に設定すれば、前記のような問題
点は発生しないが、今度は抵抗２９の消費電力が大きく
なり、特にマレーシアなどの交流電源１０の電圧が２４
０Ｖ等と高い国においては非常に抵抗２９の消費電力が
大きくなり、抵抗２９の消費電力が大きくなると、抵抗
２９の形状を大きくしなければならず、また、放熱スペ
ースも必要となり大きな実装容量が必要でコスト高とも
なり実現が非常に難しかった。
うな構成では、１００％通電側におけるＣＲ充放電回路
１３の出力Ｖｓと増幅回路２１の出力Ｖｔの関係が、交
流電源１０が定格値においては図７のように出力Ｖｓと
出力Ｖｔの交差する位相Ｔａが交流電源１０の０Ｖに近
い所となり、ヒータ２５はほぼ１００％通電状態とな
る。しかし、交流電源１０が低下し電源回路１１が安定
化しなくなった場合においては、図８のように出力Ｖｔ
が定電圧素子であるダイオード２７によって、負の直流
電圧Ｖｃｃからの電圧Ｖａが交流電源１０の定格値の時
と同じであるため、及び、ＣＲ充放電回路１３の出力Ｖ
ｓの充電波形が緩やかとなるため、出力Ｖｓと出力Ｖｔ
の交差する位相Ｔｂが交流電源１０の０Ｖからかなり離
れた所となって、１００％通電状態が得られなくなり、
所定の湯温がでなくなってしまう。もちろん、電源回路
１１の抵抗２９を交流電源１０が低下しても安定化が得
られるような小さな値に設定すれば、前記のような問題
点は発生しないが、今度は抵抗２９の消費電力が大きく
なり、特にマレーシアなどの交流電源１０の電圧が２４
０Ｖ等と高い国においては非常に抵抗２９の消費電力が
大きくなり、抵抗２９の消費電力が大きくなると、抵抗
２９の形状を大きくしなければならず、また、放熱スペ
ースも必要となり大きな実装容量が必要でコスト高とも
なり実現が非常に難しかった。
【０００７】本発明はかかる従来の課題を解決するもの
で、実装容量が小さく、交流電源が低下した場合でも１
００％の通電状態が得られ十分な湯温が出湯する電気湯
沸かし器の位相制御回路を提供することを目的とする。
で、実装容量が小さく、交流電源が低下した場合でも１
００％の通電状態が得られ十分な湯温が出湯する電気湯
沸かし器の位相制御回路を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の電気湯沸かし器の位相制御回路は、交流電
源から負の直流電圧を発生する第一の電源回路と、第一
の電源回路から分圧して直流電圧を発生する第二の電源
回路を構成して、比較器の電源とＣＲ充放電回路の放電
部は第一の電源回路に接続し、増幅回路とＣＲ充放電回
路の充電部は第二の電源回路に接続した位相制御回路と
したものである。
め、本発明の電気湯沸かし器の位相制御回路は、交流電
源から負の直流電圧を発生する第一の電源回路と、第一
の電源回路から分圧して直流電圧を発生する第二の電源
回路を構成して、比較器の電源とＣＲ充放電回路の放電
部は第一の電源回路に接続し、増幅回路とＣＲ充放電回
路の充電部は第二の電源回路に接続した位相制御回路と
したものである。
【０００９】
【作用】本発明は上記した構成により、交流電源の低下
時において負の直流電圧を発生する第一の電源回路、及
び、第二の電源回路が安定化しなくなっても、ＣＲ充放
電回路の最低電圧と増幅回路の出力電圧の最低値の電圧
差が、第二の電源回路を構成する分圧抵抗で発生する電
圧で決まり、この分圧抵抗で発生する電圧は第二の電源
回路の負荷電流によってきまる。従って、交流電源が低
下して第一の電源回路、及び、第二の電源回路が安定化
しなくなって低下すると第二の電源回路の負荷電流が減
少して第二の電源回路を構成する分圧抵抗で発生する電
圧も低下する。すなわち、ＣＲ充放電回路の最低電圧と
増幅回路の出力電圧の最低値の電圧差が交流電源が低下
すると小さくなり、ＣＲ充放電回路の出力と増幅回路の
出力が交差する位相が交流電源の０Ｖ位相に近づき、ゆ
えに、ヒータの１００％通電状態が確保できるものであ
る。
時において負の直流電圧を発生する第一の電源回路、及
び、第二の電源回路が安定化しなくなっても、ＣＲ充放
電回路の最低電圧と増幅回路の出力電圧の最低値の電圧
差が、第二の電源回路を構成する分圧抵抗で発生する電
圧で決まり、この分圧抵抗で発生する電圧は第二の電源
回路の負荷電流によってきまる。従って、交流電源が低
下して第一の電源回路、及び、第二の電源回路が安定化
しなくなって低下すると第二の電源回路の負荷電流が減
少して第二の電源回路を構成する分圧抵抗で発生する電
圧も低下する。すなわち、ＣＲ充放電回路の最低電圧と
増幅回路の出力電圧の最低値の電圧差が交流電源が低下
すると小さくなり、ＣＲ充放電回路の出力と増幅回路の
出力が交差する位相が交流電源の０Ｖ位相に近づき、ゆ
えに、ヒータの１００％通電状態が確保できるものであ
る。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。図１は電気湯沸かし器の位相制御回路図で３０
は交流電源、３１は第一の電源回路でダイオード３２で
整流、抵抗３３で降圧、ツェナーダイオード３４で安定
化、コンデンサ３５で平滑して負の直流電圧Ｖｃｃを出
力する。３６は第二の電源回路で第一の電源回路３１の
直流電圧Ｖｃｃを分圧抵抗３７で降圧、ツェナーダイオ
ード３８で安定化、コンデンサ３９で平滑して直流電圧
Ｖｄｄを出力する。４０はパルス発生回路で交流電源３
０に同期したゼロクロスパルスを発生する。４１はＣＲ
充放電回路でパルス発生回路４０で駆動され抵抗４２と
コンデンサ４３で充電部４４を、トランジスタ４５で放
電部４６を構成して鋸状の波形の電圧Ｖｓを出力する。
４７は温度検出回路で湯温をサーミスタ４８で検出して
抵抗４９との分割電圧を出力する。５０は温度設定回路
で湯温をボリューム５１で設定して抵抗５２との分割電
圧を出力する。５３は増幅回路でインピーダンス変換す
るオペアンプ５４、増幅するオペアンプ５５、抵抗５
６、抵抗５７、抵抗５８で構成して温度検出回路４７と
温度設定回路５０の出力電圧差を増幅して直流電圧Ｖｔ
を出力する。５９は比較器でＣＲ充放電回路４１の出力
Ｖｓと増幅回路５３の出力Ｖｔを比較してＶｓ＞Ｖｔな
らばＨｉを出力する。６０はトリガ回路で比較器５９の
出力がＨｉとなった位相にトリガパルスを出力する。６
１はトライアックでトリガ回路６０のトリガパルスによ
り駆動する。６２はヒータでトライアック６１がオンす
ると交流電源３０が供給され流水を加熱する。そして、
比較器５９の電源とＣＲ充放電回路４１の放電部４６は
第一の電源回路３１に接続し、増幅回路５３とＣＲ充放
電回路４１の充電部４４は第二の電源回路３６に接続し
ている。
明する。図１は電気湯沸かし器の位相制御回路図で３０
は交流電源、３１は第一の電源回路でダイオード３２で
整流、抵抗３３で降圧、ツェナーダイオード３４で安定
化、コンデンサ３５で平滑して負の直流電圧Ｖｃｃを出
力する。３６は第二の電源回路で第一の電源回路３１の
直流電圧Ｖｃｃを分圧抵抗３７で降圧、ツェナーダイオ
ード３８で安定化、コンデンサ３９で平滑して直流電圧
Ｖｄｄを出力する。４０はパルス発生回路で交流電源３
０に同期したゼロクロスパルスを発生する。４１はＣＲ
充放電回路でパルス発生回路４０で駆動され抵抗４２と
コンデンサ４３で充電部４４を、トランジスタ４５で放
電部４６を構成して鋸状の波形の電圧Ｖｓを出力する。
４７は温度検出回路で湯温をサーミスタ４８で検出して
抵抗４９との分割電圧を出力する。５０は温度設定回路
で湯温をボリューム５１で設定して抵抗５２との分割電
圧を出力する。５３は増幅回路でインピーダンス変換す
るオペアンプ５４、増幅するオペアンプ５５、抵抗５
６、抵抗５７、抵抗５８で構成して温度検出回路４７と
温度設定回路５０の出力電圧差を増幅して直流電圧Ｖｔ
を出力する。５９は比較器でＣＲ充放電回路４１の出力
Ｖｓと増幅回路５３の出力Ｖｔを比較してＶｓ＞Ｖｔな
らばＨｉを出力する。６０はトリガ回路で比較器５９の
出力がＨｉとなった位相にトリガパルスを出力する。６
１はトライアックでトリガ回路６０のトリガパルスによ
り駆動する。６２はヒータでトライアック６１がオンす
ると交流電源３０が供給され流水を加熱する。そして、
比較器５９の電源とＣＲ充放電回路４１の放電部４６は
第一の電源回路３１に接続し、増幅回路５３とＣＲ充放
電回路４１の充電部４４は第二の電源回路３６に接続し
ている。
【００１１】上記構成において、図２の動作説明図と共
に説明する。交流電源３０に同期したゼロクロスパルス
を発生するパルス発生回路４０の出力Ｖｚは交流電源３
０の０ＶにおいてＨｉとなってＣＲ充放電回路４１の放
電部４６を駆動する。このパルス発生回路４０の出力Ｖ
ｚがＬｏの期間において、ＣＲ充放電回路４１の充電部
４４のコンデンサ４３は、抵抗４２とで決まる時定数に
よって充電される。そして、パルス発生回路４０の出力
ＶｚがＨｉの期間において、トランジスタ４５がオンし
てコンデンサ４３の電荷を第二の電源回路３６の分圧抵
抗３７を介して急速に放電すると共に、出力Ｖｓの電圧
を第一の電源回路３１の負の直流電圧Ｖｃｃ電位として
鋸波の出力Ｖｓを出力する。増幅回路５３は温度検出回
路４７と温度設定回路５０の出力電圧差を増幅して直流
電圧Ｖｔを出力し、その直流電圧Ｖｔはボリューム５１
の抵抗値を小さくするほど低くなり、最低値は第二の電
源回路３６の出力である直流電圧Ｖｄｄ電位となる。ま
た、ボリューム５１抵抗値が一定で流量が増加、また
は、入水温が低下してサーミスタ４８の抵抗値が増加し
ても、直流電圧Ｖｔは低くなり、最低値は第二の電源回
路３６の出力である直流電圧Ｖｄｄ電位となる。
に説明する。交流電源３０に同期したゼロクロスパルス
を発生するパルス発生回路４０の出力Ｖｚは交流電源３
０の０ＶにおいてＨｉとなってＣＲ充放電回路４１の放
電部４６を駆動する。このパルス発生回路４０の出力Ｖ
ｚがＬｏの期間において、ＣＲ充放電回路４１の充電部
４４のコンデンサ４３は、抵抗４２とで決まる時定数に
よって充電される。そして、パルス発生回路４０の出力
ＶｚがＨｉの期間において、トランジスタ４５がオンし
てコンデンサ４３の電荷を第二の電源回路３６の分圧抵
抗３７を介して急速に放電すると共に、出力Ｖｓの電圧
を第一の電源回路３１の負の直流電圧Ｖｃｃ電位として
鋸波の出力Ｖｓを出力する。増幅回路５３は温度検出回
路４７と温度設定回路５０の出力電圧差を増幅して直流
電圧Ｖｔを出力し、その直流電圧Ｖｔはボリューム５１
の抵抗値を小さくするほど低くなり、最低値は第二の電
源回路３６の出力である直流電圧Ｖｄｄ電位となる。ま
た、ボリューム５１抵抗値が一定で流量が増加、また
は、入水温が低下してサーミスタ４８の抵抗値が増加し
ても、直流電圧Ｖｔは低くなり、最低値は第二の電源回
路３６の出力である直流電圧Ｖｄｄ電位となる。
【００１２】そして、比較器５９で出力Ｖｓと出力Ｖｔ
を比較してＶｓ＞Ｖｔとなった時点で比較器５９がＨｉ
を出力して、トリガ回路６０を駆動してトリガパルスを
出力し、トライアック６１をオンしてヒータ６２へ通電
する。比較器５９がＨｉを出力する時点、すなわち、位
相は増幅回路５３の出力Ｖｔが低いほど前に進みヒータ
６２の通電量が１００％側へと増加する。ヒータ６２へ
の通電量が増加すれば流水を加熱する能力が上がり出湯
する湯温は高くなる。そして、ヒータ６２の最大の通電
量は、交流電源３０の０Ｖ時点における出力Ｖｓの最低
値と、出力Ｖｔの最低値、すなわち、第一の電源回路３
１の出力Ｖｃｃと第二の電源回路３６の出力Ｖｄｄの電
位差Ｖｂから決まることとなり、この電位差Ｖｂが小さ
いほど最大の通電量は大きくなる。
を比較してＶｓ＞Ｖｔとなった時点で比較器５９がＨｉ
を出力して、トリガ回路６０を駆動してトリガパルスを
出力し、トライアック６１をオンしてヒータ６２へ通電
する。比較器５９がＨｉを出力する時点、すなわち、位
相は増幅回路５３の出力Ｖｔが低いほど前に進みヒータ
６２の通電量が１００％側へと増加する。ヒータ６２へ
の通電量が増加すれば流水を加熱する能力が上がり出湯
する湯温は高くなる。そして、ヒータ６２の最大の通電
量は、交流電源３０の０Ｖ時点における出力Ｖｓの最低
値と、出力Ｖｔの最低値、すなわち、第一の電源回路３
１の出力Ｖｃｃと第二の電源回路３６の出力Ｖｄｄの電
位差Ｖｂから決まることとなり、この電位差Ｖｂが小さ
いほど最大の通電量は大きくなる。
【００１３】次に、図３のように交流電源３０が低下し
た時において、負の直流電圧Ｖｃｃを発生する第一の電
源回路３１、及び、負の直流電圧Ｖｄｄを発生する第二
の電源回路３６が安定化しなくなると、ＣＲ充放電回路
４１の出力Ｖｓの最低電圧と、増幅回路５３の出力Ｖｔ
の最小値の電圧差が、第二の電源回路３６を構成する分
圧抵抗３７に発生する電圧で決まり、この分圧抵抗３７
で発生する電圧は第二の電源回路３６の負荷電流によっ
てきまる。従って、交流電源３０が低下して第一の電源
回路３１、及び、第二の電源回路３６が安定化しなくな
って低下すると第二の電源回路３６の負荷電流が減少し
て第二の電源回路３６を構成する分圧抵抗３７で発生す
る電圧も低下する。すなわち、ＣＲ充放電回路４１の出
力Ｖｓの最低電圧と増幅回路５３の出力電圧Ｖｔの最低
値の電圧差Ｖｃが交流電源３０が低下するほど小さくな
り、出力Ｖｓと出力Ｖｔが交差する位相Ｔｃは、交流電
源３０の０Ｖに近い所を維持することになる。
た時において、負の直流電圧Ｖｃｃを発生する第一の電
源回路３１、及び、負の直流電圧Ｖｄｄを発生する第二
の電源回路３６が安定化しなくなると、ＣＲ充放電回路
４１の出力Ｖｓの最低電圧と、増幅回路５３の出力Ｖｔ
の最小値の電圧差が、第二の電源回路３６を構成する分
圧抵抗３７に発生する電圧で決まり、この分圧抵抗３７
で発生する電圧は第二の電源回路３６の負荷電流によっ
てきまる。従って、交流電源３０が低下して第一の電源
回路３１、及び、第二の電源回路３６が安定化しなくな
って低下すると第二の電源回路３６の負荷電流が減少し
て第二の電源回路３６を構成する分圧抵抗３７で発生す
る電圧も低下する。すなわち、ＣＲ充放電回路４１の出
力Ｖｓの最低電圧と増幅回路５３の出力電圧Ｖｔの最低
値の電圧差Ｖｃが交流電源３０が低下するほど小さくな
り、出力Ｖｓと出力Ｖｔが交差する位相Ｔｃは、交流電
源３０の０Ｖに近い所を維持することになる。
【００１４】
【発明の効果】以上のように、本発明は交流電源から負
の直流電圧を発生する第一の電源回路と、第一の電源回
路から分圧して直流電圧を発生する第二の電源回路を構
成して、比較器の電源とＣＲ充放電回路の放電部は第一
の電源回路に接続し、増幅回路とＣＲ充放電回路の充電
部は第二の電源回路に接続することにより、交流電源が
低下したときにおいても、第一の電源回路の降圧する抵
抗の値を小さくすることなく、ＣＲ充放電回路の出力Ｖ
ｓと増幅回路の出力Ｖｔの最低値がＶｓ＞Ｖｔの電位関
係となる位相を、交流電源の０Ｖ位相に近づけることが
でき、ヒータの１００％通電状態が確実に確保でき、十
分な湯温が得られるもので、第一の電源回路の交流電源
を降圧する抵抗の消費電力が抑えられ、よって、第一の
電源回路の降圧する抵抗の形状、及び、放熱スペースも
小さくなり、実装容量が小さく、また、コスト安ともな
る電気湯沸かし器の位相制御回路を提供することができ
るものである。
の直流電圧を発生する第一の電源回路と、第一の電源回
路から分圧して直流電圧を発生する第二の電源回路を構
成して、比較器の電源とＣＲ充放電回路の放電部は第一
の電源回路に接続し、増幅回路とＣＲ充放電回路の充電
部は第二の電源回路に接続することにより、交流電源が
低下したときにおいても、第一の電源回路の降圧する抵
抗の値を小さくすることなく、ＣＲ充放電回路の出力Ｖ
ｓと増幅回路の出力Ｖｔの最低値がＶｓ＞Ｖｔの電位関
係となる位相を、交流電源の０Ｖ位相に近づけることが
でき、ヒータの１００％通電状態が確実に確保でき、十
分な湯温が得られるもので、第一の電源回路の交流電源
を降圧する抵抗の消費電力が抑えられ、よって、第一の
電源回路の降圧する抵抗の形状、及び、放熱スペースも
小さくなり、実装容量が小さく、また、コスト安ともな
る電気湯沸かし器の位相制御回路を提供することができ
るものである。
【図１】本発明の一実施例の電気湯沸かし器の位相制御
回路図
回路図
【図２】同回路の第一の動作説明図
【図３】同回路の第二の動作説明図
【図４】電気湯沸かし器の構成図
【図５】従来の電気湯沸かし器の位相制御回路図
【図６】同回路の第一の動作説明図
【図７】同回路の第二の動作説明図
【図８】同回路の第三の動作説明図
３０ 交流電源 ３１ 第一の電源回路 ３６ 第二の電源回路 ４０ パルス発生回路 ４１ ＣＲ充放電回路 ４４ 充電部 ４６ 放電部 ４７ 温度検出回路 ５０ 温度設定回路 ５３ 増幅回路 ５９ 比較器 ６０ トリガ回路 ６１ トライアック ６２ ヒータ
Claims (1)
- 【請求項１】水を加熱するヒータと、前記ヒータへ交流
電源を供給するトライアックと、前記交流電源から負の
直流電圧を発生する第一の電源回路と、前記第一の電源
回路から分圧して直流電圧を発生する第二の電源回路
と、前記交流電源に同期したゼロクロスパルスを発生す
るパルス発生回路と、前記ゼロクロスパルスが発生して
いない時にコンデンサに充電する充電部と前記ゼロクロ
スパルスが発生している時にコンデンサに電荷を放電す
る放電部とからなり鋸波を出力するＣＲ充放電回路と、
前記ヒータで加熱した水の湯温を検出する温度検出回路
と、前記ヒータで加熱する水の温度を設定する温度設定
回路と、前記温度検出回路と前記温度設定回路との電圧
差を増幅する増幅回路と、前記ＣＲ充放電回路と前記増
幅回路との出力を比較する比較器と、前記比較器からの
出力により駆動され前記トライアックヘトリガ信号を出
力するトリガ回路とを備え、前記比較器の電源と前記Ｃ
Ｒ充放電回路の放電部は第一の電源回路に接続し、前記
増幅回路と前記ＣＲ充放電回路の充電部は前記第二の電
源回路に接続した電気湯沸かし器の位相制御回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01718393A JP3189458B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 電気湯沸かし器の位相制御回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01718393A JP3189458B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 電気湯沸かし器の位相制御回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06231862A true JPH06231862A (ja) | 1994-08-19 |
| JP3189458B2 JP3189458B2 (ja) | 2001-07-16 |
Family
ID=11936836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01718393A Expired - Fee Related JP3189458B2 (ja) | 1993-02-04 | 1993-02-04 | 電気湯沸かし器の位相制御回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3189458B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4876168A (en) * | 1987-06-26 | 1989-10-24 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Photosensitive member comprising charge generating layer and charge transporting layer comprising amorphous carbon containing chalogen or transition metal |
-
1993
- 1993-02-04 JP JP01718393A patent/JP3189458B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4876168A (en) * | 1987-06-26 | 1989-10-24 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Photosensitive member comprising charge generating layer and charge transporting layer comprising amorphous carbon containing chalogen or transition metal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3189458B2 (ja) | 2001-07-16 |
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