JPH06228686A - 亜鉛基合金線及び亜鉛合金線の製造方法 - Google Patents
亜鉛基合金線及び亜鉛合金線の製造方法Info
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- JPH06228686A JPH06228686A JP5034695A JP3469593A JPH06228686A JP H06228686 A JPH06228686 A JP H06228686A JP 5034695 A JP5034695 A JP 5034695A JP 3469593 A JP3469593 A JP 3469593A JP H06228686 A JPH06228686 A JP H06228686A
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- wire
- alloy wire
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Abstract
(57)【要約】
【目的】
【構成】 Ｃｕ：０．２〜０．８％、 Ａｌ：０．０１
〜０．０８％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０８％、 Ｍ
ｎ：０．００１〜０．００８％、 Ｃｒ：０．０００１
〜０．０００８％、残部Ｚｎ（重量％）の亜鉛基合金
線。この合金を加熱処理（１７０℃〜２３０℃）し、熱
間圧延し、次いで冷間伸線する摩擦材用亜鉛基合金線の
製造方法。 【効果】鋳引けが少なく、面削なしに、伸び切れ或いは
断線せずに、０．１５〜０．１９ｍｍφの線径まで冷間
加工でき、伸線加工性に優れている。摩擦材用基材に使
用するとサビ発生等によるクラッチの固着はなく、半ク
ラッチ状態での耐ジャダ性が向上する。
〜０．０８％、 Ｔｉ：０．０１〜０．０８％、 Ｍ
ｎ：０．００１〜０．００８％、 Ｃｒ：０．０００１
〜０．０００８％、残部Ｚｎ（重量％）の亜鉛基合金
線。この合金を加熱処理（１７０℃〜２３０℃）し、熱
間圧延し、次いで冷間伸線する摩擦材用亜鉛基合金線の
製造方法。 【効果】鋳引けが少なく、面削なしに、伸び切れ或いは
断線せずに、０．１５〜０．１９ｍｍφの線径まで冷間
加工でき、伸線加工性に優れている。摩擦材用基材に使
用するとサビ発生等によるクラッチの固着はなく、半ク
ラッチ状態での耐ジャダ性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、摩擦材用基材に用いら
れる亜鉛合金線に関する。
れる亜鉛合金線に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、加工性の良い亜鉛基合金は既に知
られている。例えば、特公昭４３−１４５９６、特公昭
４５−３７４３０、特公昭４６−３８５６、特開昭５０
−３９２１７、特公昭３７−１５２１６、特公昭３８−
２４５５６等がある（近年には本分野の研究は見当たら
ない）。
られている。例えば、特公昭４３−１４５９６、特公昭
４５−３７４３０、特公昭４６−３８５６、特開昭５０
−３９２１７、特公昭３７−１５２１６、特公昭３８−
２４５５６等がある（近年には本分野の研究は見当たら
ない）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の合金はシート、線等に加工できても、摩擦材用基材に
用いられる０．１５〜０．１９ｍｍφの線径まで冷間で
加工する事は、加工時に線が伸び切れをおこしたりある
いは断線し、困難であった。本発明は、Ｚｎをベースに
Ａｌ，Ｃｕ，Ｔｉ及び微量のＣｒ，Ｍｎを添加し、各元
素共にある狭い組成範囲内に限定する事により、従来で
は製造困難であった摩擦材用基材向けの０．１５〜０．
１９ｍｍφの亜鉛合金線を提供する事を目的とするもの
である。
の合金はシート、線等に加工できても、摩擦材用基材に
用いられる０．１５〜０．１９ｍｍφの線径まで冷間で
加工する事は、加工時に線が伸び切れをおこしたりある
いは断線し、困難であった。本発明は、Ｚｎをベースに
Ａｌ，Ｃｕ，Ｔｉ及び微量のＣｒ，Ｍｎを添加し、各元
素共にある狭い組成範囲内に限定する事により、従来で
は製造困難であった摩擦材用基材向けの０．１５〜０．
１９ｍｍφの亜鉛合金線を提供する事を目的とするもの
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量パーセン
トで、Ｃｕが０．２〜０．８％、Ａｌが０．０１〜０．
０８％、Ｔｉが０．０１〜０．０８％、Ｍｎが０．００
１〜０．００８％、Ｃｒが０．０００１〜０．０００８
％、残部不可避不純物及び亜鉛からなる事を特徴とする
亜鉛合金である。
トで、Ｃｕが０．２〜０．８％、Ａｌが０．０１〜０．
０８％、Ｔｉが０．０１〜０．０８％、Ｍｎが０．００
１〜０．００８％、Ｃｒが０．０００１〜０．０００８
％、残部不可避不純物及び亜鉛からなる事を特徴とする
亜鉛合金である。
【０００５】この合金を線に加工するには、公知の種々
の方法に準じて行なうことができる。例えば、上記の合
金組成に調合し、ルツボ炉で溶融し、例えば４５０℃〜
５００℃の温度範囲３０ロ×１３００ｍｍＬの金型へ鋳
造し、鋳塊を製造する。この鋳塊を１７０℃〜２３０
℃、好ましくは１８０℃〜２２０℃にて加熱し圧延す
る。例えば２００℃×３時間加熱し、熱間のまま圧延
し、８ｍｍロ×２５ｍ程度の線とする。この８ｍｍロ線
２０本を電気溶接し、約５００ｍの１本の線とする。次
にこの線を冷間で、金属石けん水中に浸した超硬ダイス
を通し、皮ムキ、伸線し４ｍｍφまでに仕上げる。更
に、ダイス伸線１の工程では金属石けん水中に浸したダ
イヤモンドダイスを通し、２ｍｍφまで伸線する。ダイ
ス伸線２の工程では金属石けん水中に浸したダイヤモン
ドダイスを通し、０．５ｍｍφまで伸線する。更に、ダ
イス伸線３の工程では金属石けん水中に浸したダイヤモ
ンドダイスを通し、０．１５〜０．１９ｍｍφまでに伸
線加工する。本発明合金は従来の加工用合金と異なり、
鋳造時の鋳引けが少なく、又、鋳塊の表面が緻密なの
で、鋳塊のまま面削なしに加工できる事を特徴とし、か
つ、前述の０．１５〜０．19ｍｍφまで加工できる伸線
加工性に優れたものである。
の方法に準じて行なうことができる。例えば、上記の合
金組成に調合し、ルツボ炉で溶融し、例えば４５０℃〜
５００℃の温度範囲３０ロ×１３００ｍｍＬの金型へ鋳
造し、鋳塊を製造する。この鋳塊を１７０℃〜２３０
℃、好ましくは１８０℃〜２２０℃にて加熱し圧延す
る。例えば２００℃×３時間加熱し、熱間のまま圧延
し、８ｍｍロ×２５ｍ程度の線とする。この８ｍｍロ線
２０本を電気溶接し、約５００ｍの１本の線とする。次
にこの線を冷間で、金属石けん水中に浸した超硬ダイス
を通し、皮ムキ、伸線し４ｍｍφまでに仕上げる。更
に、ダイス伸線１の工程では金属石けん水中に浸したダ
イヤモンドダイスを通し、２ｍｍφまで伸線する。ダイ
ス伸線２の工程では金属石けん水中に浸したダイヤモン
ドダイスを通し、０．５ｍｍφまで伸線する。更に、ダ
イス伸線３の工程では金属石けん水中に浸したダイヤモ
ンドダイスを通し、０．１５〜０．１９ｍｍφまでに伸
線加工する。本発明合金は従来の加工用合金と異なり、
鋳造時の鋳引けが少なく、又、鋳塊の表面が緻密なの
で、鋳塊のまま面削なしに加工できる事を特徴とし、か
つ、前述の０．１５〜０．19ｍｍφまで加工できる伸線
加工性に優れたものである。
【０００６】
【作用】本発明は伸線加工用を目的とし、Ｚｎをベース
にＡｌ，Ｃｕ，Ｔｉ及び微量のＣｒ，Ｍｎを添加した事
を特徴としている。以下、夫々の添加元素の作用ならび
に添加限度量について述べる。
にＡｌ，Ｃｕ，Ｔｉ及び微量のＣｒ，Ｍｎを添加した事
を特徴としている。以下、夫々の添加元素の作用ならび
に添加限度量について述べる。
【０００７】本発明において、Ｃｕの含有量は０．２〜
０．８％が適当である。０．２％未満では引張り強度が
低く伸線加工時に伸び切れを起こし、０．８％を越える
と伸びが少なくなり、伸線加工時に断線して加工が難し
く、実用的でない。Ａｌの含有量は０．０１〜０．０８
％が適当である。０．０１％未満では合金の溶解時に湯
の表面が酸化しやすく、鋳造の際、酸化物等の巻込みが
多くなり鋳造欠陥が多くなり伸線加工時の断線しやすく
なる。又、０．０８％を越えると鋳造時の鋳引けが大き
くなり、鋳塊のまま圧延するので加工時に欠陥となり伸
線工程で断線しやすくなる。
０．８％が適当である。０．２％未満では引張り強度が
低く伸線加工時に伸び切れを起こし、０．８％を越える
と伸びが少なくなり、伸線加工時に断線して加工が難し
く、実用的でない。Ａｌの含有量は０．０１〜０．０８
％が適当である。０．０１％未満では合金の溶解時に湯
の表面が酸化しやすく、鋳造の際、酸化物等の巻込みが
多くなり鋳造欠陥が多くなり伸線加工時の断線しやすく
なる。又、０．０８％を越えると鋳造時の鋳引けが大き
くなり、鋳塊のまま圧延するので加工時に欠陥となり伸
線工程で断線しやすくなる。
【０００８】Ｔｉの含有量は０．０１〜０．０８％が適
当である。０．０１％未満では引張り強度が低く伸線加
工時に断線し加工が難しく実用的でない。０．０８％を
越えるとＡｌ−Ｔｉの硬く、脆い化合物が析出して、伸
線時の断線につながる。Ｍｎの含有量は０．００１〜
０．００８％が適当である。０．００１％未満では鋳塊
の表面が荒く、圧延加工時にバリが発生し、収率の低下
や断線につながる。０．００８％を越えるとＭｎ−Ｚｎ
の硬く、脆い化合物が析出して、加工時に断線が生じ
る。
当である。０．０１％未満では引張り強度が低く伸線加
工時に断線し加工が難しく実用的でない。０．０８％を
越えるとＡｌ−Ｔｉの硬く、脆い化合物が析出して、伸
線時の断線につながる。Ｍｎの含有量は０．００１〜
０．００８％が適当である。０．００１％未満では鋳塊
の表面が荒く、圧延加工時にバリが発生し、収率の低下
や断線につながる。０．００８％を越えるとＭｎ−Ｚｎ
の硬く、脆い化合物が析出して、加工時に断線が生じ
る。
【０００９】Ｃｒの含有量は０．０００１〜０．０００
８％が適当である。０．０００１％未満では加工用鋳塊
を伸線工程の中で電気溶接を行ない長い１本の線とする
が、この溶接部の強度が不足し、伸線加工時に溶接部の
断線につながる。０．０００８％を越えるとＣｒ−Ｚｎ
の硬く、脆い化合物が析出し、伸びが少ないため伸線加
工時に溶接部の断線につながる。次に、本発明合金線の
実施例について説明する。
８％が適当である。０．０００１％未満では加工用鋳塊
を伸線工程の中で電気溶接を行ない長い１本の線とする
が、この溶接部の強度が不足し、伸線加工時に溶接部の
断線につながる。０．０００８％を越えるとＣｒ−Ｚｎ
の硬く、脆い化合物が析出し、伸びが少ないため伸線加
工時に溶接部の断線につながる。次に、本発明合金線の
実施例について説明する。
【００１０】
【実施例】表１に示される合金組成について３０ｍｍ□
×１３００ｍｍＬの鋳塊を製造し、従来例と違って面削
なしに鋳塊のまま２００℃で３時間加熱し、次いで熱間
のまま圧延し、線の断面３０ｍｍ□から８ｍｍ□まで加
工した。更に、この線を２０本電気溶接し、１本の線と
して皮ムキ、伸線し、次にダイス伸線１工程、ダイス伸
線２工程まではいづれの合金組成も加工可能であった。
×１３００ｍｍＬの鋳塊を製造し、従来例と違って面削
なしに鋳塊のまま２００℃で３時間加熱し、次いで熱間
のまま圧延し、線の断面３０ｍｍ□から８ｍｍ□まで加
工した。更に、この線を２０本電気溶接し、１本の線と
して皮ムキ、伸線し、次にダイス伸線１工程、ダイス伸
線２工程まではいづれの合金組成も加工可能であった。
【００１１】更に、ダイス伸線３工程では、発明合金１
〜３は伸線加工ができ０．１５〜０．１９ｍｍφまで加
工可能であった。しかし、比較合金１〜４は伸び切れ
や、伸びが少ないため断線し、ダイス伸線３工程での加
工はできなかった。表１には本発明合金と比較合金につ
いて、上記の工程で加工できる最小の線径を示してある
が、明らかに本発明合金の加工性が優れている事が分か
る。
〜３は伸線加工ができ０．１５〜０．１９ｍｍφまで加
工可能であった。しかし、比較合金１〜４は伸び切れ
や、伸びが少ないため断線し、ダイス伸線３工程での加
工はできなかった。表１には本発明合金と比較合金につ
いて、上記の工程で加工できる最小の線径を示してある
が、明らかに本発明合金の加工性が優れている事が分か
る。
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【発明の効果】従来は摩擦材用基材に用いられる０．１
５〜０．１９ｍｍφの細い亜鉛合金線の製造は困難であ
ったが、本合金にすることにより鋳塊のまま面削せず加
工でき、しかも冷間で伸線加工できる様になり、又、摩
擦材用基材に使用するとサビ発生等によるクラッチの固
着はなくなり、又、半クラッチ状態での耐ジャダ性が向
上する等、工業的価値は極めて大である。
５〜０．１９ｍｍφの細い亜鉛合金線の製造は困難であ
ったが、本合金にすることにより鋳塊のまま面削せず加
工でき、しかも冷間で伸線加工できる様になり、又、摩
擦材用基材に使用するとサビ発生等によるクラッチの固
着はなくなり、又、半クラッチ状態での耐ジャダ性が向
上する等、工業的価値は極めて大である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量パーセントで、Ｃｕが０．２〜０．
８％、Ａｌが０．０１〜０．０８％、Ｔｉが０．０１〜
０．０８％、Ｍｎが０．００１〜０．００８％、Ｃｒが
０．０００１〜０．０００８％及び残部不可避不純物を
含有する亜鉛基合金線 - 【請求項２】 上記の亜鉛基合金を１７０℃〜２３０℃
に加熱処理し、熱間で圧延し、次いで冷間で伸線する事
を特徴とする摩擦材用基材に用いられる亜鉛基合金線の
製造方法である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5034695A JPH06228686A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 亜鉛基合金線及び亜鉛合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5034695A JPH06228686A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 亜鉛基合金線及び亜鉛合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06228686A true JPH06228686A (ja) | 1994-08-16 |
Family
ID=12421511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5034695A Pending JPH06228686A (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 亜鉛基合金線及び亜鉛合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06228686A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997020959A1 (de) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Rheinzink Gmbh | Bänder und tafeln aus legiertem zink |
| CN101906555A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中南大学 | 一种含Mn的抗蠕变轧制锌合金板带材及其制备方法 |
| CN103627930A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-03-12 | 宁波博威合金材料股份有限公司 | 一种高塑性易切削锌合金 |
| CN103882258A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-06-25 | 蚌埠市英路光电有限公司 | 一种阀座用锌合金材料及其制备方法 |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP5034695A patent/JPH06228686A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997020959A1 (de) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Rheinzink Gmbh | Bänder und tafeln aus legiertem zink |
| CN101906555A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中南大学 | 一种含Mn的抗蠕变轧制锌合金板带材及其制备方法 |
| CN103627930A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-03-12 | 宁波博威合金材料股份有限公司 | 一种高塑性易切削锌合金 |
| CN103882258A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-06-25 | 蚌埠市英路光电有限公司 | 一种阀座用锌合金材料及其制备方法 |
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Legal Events
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