JPH06220573A - ロッカアーム - Google Patents
ロッカアームInfo
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- JPH06220573A JPH06220573A JP24860893A JP24860893A JPH06220573A JP H06220573 A JPH06220573 A JP H06220573A JP 24860893 A JP24860893 A JP 24860893A JP 24860893 A JP24860893 A JP 24860893A JP H06220573 A JPH06220573 A JP H06220573A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rocker arm
- wear resistance
- cast iron
- iron material
- matrix
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性と耐スカッフィング性の高い鋳鉄材
を用いたロッカアームを提供する。 【構成１】 成分組成が重量％で、Ｃ：２.５〜３.７
％、Ｓｉ：１.０〜２.０％、Ｍｎ：０.５〜１.０％、Ｃ
ｒ：１０〜２０％、Ｎｉ：０.３〜０.７％、及びＷ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ：ｌ種又は２種以上で１〜１０％、
Ｐ：０.３％以下、Ｓ：０.１％以下、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、マルテンサイト基地中にＣｒを主体
とする炭化物が均一に析出した鋳鉄材を少なくとも当接
部に用いたロッカアーム。
を用いたロッカアームを提供する。 【構成１】 成分組成が重量％で、Ｃ：２.５〜３.７
％、Ｓｉ：１.０〜２.０％、Ｍｎ：０.５〜１.０％、Ｃ
ｒ：１０〜２０％、Ｎｉ：０.３〜０.７％、及びＷ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ：ｌ種又は２種以上で１〜１０％、
Ｐ：０.３％以下、Ｓ：０.１％以下、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、マルテンサイト基地中にＣｒを主体
とする炭化物が均一に析出した鋳鉄材を少なくとも当接
部に用いたロッカアーム。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐摩耗性と耐スカッフィ
ング性の高い鋳鉄材を用いたロッカアームに関する。
ング性の高い鋳鉄材を用いたロッカアームに関する。
【０００２】
【従来の技術】カムシャフトやバルブと高面圧で当接す
るロッカアームは高い耐摩耗性を備えなければならない
が、ロッカアーム本体又は当接部のチップとしては従
来、チル鋳鉄、鋳鋼、焼結合金などが用いれている。
るロッカアームは高い耐摩耗性を備えなければならない
が、ロッカアーム本体又は当接部のチップとしては従
来、チル鋳鉄、鋳鋼、焼結合金などが用いれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの材料
で製造されたロッカアームは、焼結合金の場合、冷間鍛
造スチール本体に焼結チップをろう付けまたは焼着した
ものであるが、製造コストが高くなっていた。またチル
鋳鉄や鋳鋼の場合、高性能、高負荷になりつつある昨今
のエンジンに用いたとき接触面圧の増加により著しい摩
耗が発生するようになり、これら従来材程度の耐摩耗性
では不十分となりつつある。
で製造されたロッカアームは、焼結合金の場合、冷間鍛
造スチール本体に焼結チップをろう付けまたは焼着した
ものであるが、製造コストが高くなっていた。またチル
鋳鉄や鋳鋼の場合、高性能、高負荷になりつつある昨今
のエンジンに用いたとき接触面圧の増加により著しい摩
耗が発生するようになり、これら従来材程度の耐摩耗性
では不十分となりつつある。
【０００４】例えば、本願出願人が本願出願前に開発し
た耐摩耗性焼結合金（特開昭６０ー３３３４４号公報参
照）の特許請求の範囲第４項および第７項記載の合金
（以下先願合金という）は、本願発明においてマーカッ
シュ型式で記載した一群の元素からＭｏを選択したとき
に、本願の合金組成と重複する場合があり、また、合金
の用途としてロッカアームを含む点で共通するものであ
る。しかしながら、先願合金において、Ｍｏは基地に固
溶して合金を強化するものであるのに対し、本願発明の
合金では、Ｍｏは炭化物を形成して析出の作用をするの
で、合金の実体は著しく相違する。
た耐摩耗性焼結合金（特開昭６０ー３３３４４号公報参
照）の特許請求の範囲第４項および第７項記載の合金
（以下先願合金という）は、本願発明においてマーカッ
シュ型式で記載した一群の元素からＭｏを選択したとき
に、本願の合金組成と重複する場合があり、また、合金
の用途としてロッカアームを含む点で共通するものであ
る。しかしながら、先願合金において、Ｍｏは基地に固
溶して合金を強化するものであるのに対し、本願発明の
合金では、Ｍｏは炭化物を形成して析出の作用をするの
で、合金の実体は著しく相違する。
【０００５】また先願合金は焼結材であって、本願発明
におけるような鋳造材との間には製品の性質に大きな差
があり、さらに、コストの面でも有利とはいえない。す
なわち、先願発明の焼結合金はその製造履歴からして、
当然に組織中に空孔が存在するため、空孔の存在しない
鋳造材と比較すると強度的に弱いという欠点がある。
におけるような鋳造材との間には製品の性質に大きな差
があり、さらに、コストの面でも有利とはいえない。す
なわち、先願発明の焼結合金はその製造履歴からして、
当然に組織中に空孔が存在するため、空孔の存在しない
鋳造材と比較すると強度的に弱いという欠点がある。
【０００６】また、素材地金の溶解からスタートする本
願発明の鋳造材は、粒状で微細な炭化物が析出する。こ
れに対し先願合金の焼結材は粉末原料の混合、圧縮成
形、焼結によって得られるため、炭化物は粒子の粒界に
沿って成長し、そのため板状の炭化物が多く析出する。
このため、両者間の組織の粗さに歴然と差が生ずること
となる。図３は上記先願発明の焼結材の２００倍の顕微
鏡写真であるが、本願発明の４００倍の写真と比較して
も、組織の粗さが直ちに識別でき、もし、先願発明の焼
結材の写真を４００倍に引き伸ばせば、粗さの差はさら
に拡大するものである。なお、図３の焼結材の組成と図
１の鋳造材の組成は同一ではないので、厳正な比較では
ないが、鋳造材と焼結材がこのように組織上差があるこ
とは明確となる。
願発明の鋳造材は、粒状で微細な炭化物が析出する。こ
れに対し先願合金の焼結材は粉末原料の混合、圧縮成
形、焼結によって得られるため、炭化物は粒子の粒界に
沿って成長し、そのため板状の炭化物が多く析出する。
このため、両者間の組織の粗さに歴然と差が生ずること
となる。図３は上記先願発明の焼結材の２００倍の顕微
鏡写真であるが、本願発明の４００倍の写真と比較して
も、組織の粗さが直ちに識別でき、もし、先願発明の焼
結材の写真を４００倍に引き伸ばせば、粗さの差はさら
に拡大するものである。なお、図３の焼結材の組成と図
１の鋳造材の組成は同一ではないので、厳正な比較では
ないが、鋳造材と焼結材がこのように組織上差があるこ
とは明確となる。
【０００７】この粗大で板状の炭化物は、相手部材との
摺動中に相手部材に対し攻撃的な「むしり」あるいは
「かじり」作用をもたらすという欠陥があった。
摺動中に相手部材に対し攻撃的な「むしり」あるいは
「かじり」作用をもたらすという欠陥があった。
【０００８】上述の焼結材の他に、(Ｃｒ・Ｆｅ)7Ｃ3
などの硬質の炭化物を含むために優れた耐摩耗性を示す
ことで知られている２５〜３５％Ｃｒ含有鋳鉄がある
が、フェライトが析出する傾向があるために高回転、高
負荷のエンジンに用いた場合はやはり耐摩耗性に乏し
い。
などの硬質の炭化物を含むために優れた耐摩耗性を示す
ことで知られている２５〜３５％Ｃｒ含有鋳鉄がある
が、フェライトが析出する傾向があるために高回転、高
負荷のエンジンに用いた場合はやはり耐摩耗性に乏し
い。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは上記
のような従来技術のもつ難点を克服するため鋭意研究を
重ねた結果、下記のような組成と組織をもち、優れた耐
摩耗性と耐スカッフィング性を備えたロッカアームを開
発した。すなわち、「成分組成が重量％で、Ｃ：２.５
〜３.７％、Ｓｉ：１.０〜２.０％、Ｍｎ：０.５〜１.
０％、Ｃｒ：１０〜２０％、Ｎｉ：０.３〜０.７％、
Ｐ：０.３％以下、Ｓ：０.１％以下、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎ
ｂ、Ｔａ：ｌ種または２種以上で１〜１０％、残部Ｆｅ
と不可避的不純物からなり、マルテンサイト基地中にＣ
ｒを主体とする炭化物が均一に析出した鋳鉄材を少なく
とも当接部に用いたロッカアーム。」
のような従来技術のもつ難点を克服するため鋭意研究を
重ねた結果、下記のような組成と組織をもち、優れた耐
摩耗性と耐スカッフィング性を備えたロッカアームを開
発した。すなわち、「成分組成が重量％で、Ｃ：２.５
〜３.７％、Ｓｉ：１.０〜２.０％、Ｍｎ：０.５〜１.
０％、Ｃｒ：１０〜２０％、Ｎｉ：０.３〜０.７％、
Ｐ：０.３％以下、Ｓ：０.１％以下、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎ
ｂ、Ｔａ：ｌ種または２種以上で１〜１０％、残部Ｆｅ
と不可避的不純物からなり、マルテンサイト基地中にＣ
ｒを主体とする炭化物が均一に析出した鋳鉄材を少なく
とも当接部に用いたロッカアーム。」
【００１０】本発明のロッカアームはカムシャフトやバ
ルブとの当接部のチップを鋳鉄材で製造してスチール本
体やアルミ本体をろう付け、鋳ぐるみなどの手段により
複合化することもできるが、望ましくは製造コストを低
くするためにシェル型やロストワックスなど型を使った
鋳造により一体成形される。
ルブとの当接部のチップを鋳鉄材で製造してスチール本
体やアルミ本体をろう付け、鋳ぐるみなどの手段により
複合化することもできるが、望ましくは製造コストを低
くするためにシェル型やロストワックスなど型を使った
鋳造により一体成形される。
【００１１】また、鋳鉄材は焼入れマルテンサイト基地
で優れた耐摩耗性を有するが、焼入後の窒化によって表
面に高硬度の窒化化合物層を形成すればさらに高い耐摩
耗性が得られる。以下に成分組成を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
で優れた耐摩耗性を有するが、焼入後の窒化によって表
面に高硬度の窒化化合物層を形成すればさらに高い耐摩
耗性が得られる。以下に成分組成を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
【００１２】Ｃ成分は基地に固溶してこれを強化し、か
つ(Ｃｒ・Ｆｅ)7Ｃ3 などＣｒを主体とする硬質の炭化
物やその他の炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる作
用がある。２.５％未満では炭化物の析出量が不足して
耐摩耗性が得られず、３.７％を超えると炭化物の析出
量が過多となり、相手材に対する攻撃性が過剰となり、
また加工性も悪くなる。
つ(Ｃｒ・Ｆｅ)7Ｃ3 などＣｒを主体とする硬質の炭化
物やその他の炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる作
用がある。２.５％未満では炭化物の析出量が不足して
耐摩耗性が得られず、３.７％を超えると炭化物の析出
量が過多となり、相手材に対する攻撃性が過剰となり、
また加工性も悪くなる。
【００１３】Ｓｉ成分の添加量は、１.０％未満では溶
湯の融点が高くなり鋳込みの際に湯回りが悪くなる。ま
た、２.０％を超えると炭化物の形成を阻害し黒鉛が析
出するので耐摩耗性が低下する。なお、ＷやＭｏはＣと
Ｍ6Ｃ型の炭化物を生成するが、ＳｉはＭ6Ｃ中のＷやＭ
ｏと一部置換し、高価なＷやＭｏの節減に有効であるの
で、Ｓｉ含有量は上記範囲内においては、多めに添加す
ることが好ましい。したがって、Ｓｉ添加量の範囲は
１.０〜２.０％と限定するものであるが、より好ましい
範囲は１.２５〜２.０％である。
湯の融点が高くなり鋳込みの際に湯回りが悪くなる。ま
た、２.０％を超えると炭化物の形成を阻害し黒鉛が析
出するので耐摩耗性が低下する。なお、ＷやＭｏはＣと
Ｍ6Ｃ型の炭化物を生成するが、ＳｉはＭ6Ｃ中のＷやＭ
ｏと一部置換し、高価なＷやＭｏの節減に有効であるの
で、Ｓｉ含有量は上記範囲内においては、多めに添加す
ることが好ましい。したがって、Ｓｉ添加量の範囲は
１.０〜２.０％と限定するものであるが、より好ましい
範囲は１.２５〜２.０％である。
【００１４】Ｍｎ成分は一部が炭化物を形成し、一部は
基地に固溶して基地組織の焼入性を向上させる作用があ
る。０.５％未満ではこの効果が得られず、１.０％を超
えると炭化物の析出量が過多となるかあるいは基地のマ
ルテンサイトに対し炭化物周辺において焼戻し脆性を生
じさせ、材料の脆化をもたらす。
基地に固溶して基地組織の焼入性を向上させる作用があ
る。０.５％未満ではこの効果が得られず、１.０％を超
えると炭化物の析出量が過多となるかあるいは基地のマ
ルテンサイトに対し炭化物周辺において焼戻し脆性を生
じさせ、材料の脆化をもたらす。
【００１５】Ｃｒ成分は基地に固溶してこれを強化する
と共に耐熱耐食性を向上させる。また本発明の鋳鉄材は
高Ｃｒであることが特徴であり(Ｃｒ・Ｆｅ）7Ｃ3 など
のＣｒを主体とする炭化物を形成してこれが高硬度であ
るために優れた耐摩耗性を発揮する。１０％未満では炭
化物の析出量が少なく耐摩耗性に劣る。また２０％を超
えると基地がフェライト化し易くなりやはり耐摩耗性が
低下する。
と共に耐熱耐食性を向上させる。また本発明の鋳鉄材は
高Ｃｒであることが特徴であり(Ｃｒ・Ｆｅ）7Ｃ3 など
のＣｒを主体とする炭化物を形成してこれが高硬度であ
るために優れた耐摩耗性を発揮する。１０％未満では炭
化物の析出量が少なく耐摩耗性に劣る。また２０％を超
えると基地がフェライト化し易くなりやはり耐摩耗性が
低下する。
【００１６】Ｎｉ成分は基地をち緻密にして強化し、ま
た焼入性を向上させる作用がある。０.３％未満ではこ
れらの効果が得られず、０.７％を超えると効果が飽和
し、かえって経済的に不利となる。
た焼入性を向上させる作用がある。０.３％未満ではこ
れらの効果が得られず、０.７％を超えると効果が飽和
し、かえって経済的に不利となる。
【００１７】Ｐ成分は０.３％以下、Ｓ成分は０.１％以
下とするが、ともにこれらの範囲を超えると材料を脆化
させる。
下とするが、ともにこれらの範囲を超えると材料を脆化
させる。
【００１８】Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａの群の元素は炭
化物を形成して、上述のＣｒを主体とする炭化物と相俟
ってロッカアームにさらに高い耐摩耗性を付与すること
ができる。カムやバルブなどの相手材との摺動環境によ
って、これらの元素の種類と量を選択するが、これらの
「元素の１種または２種以上を１〜１０％含有させる。
１％以下では耐摩耗性向上に効果がなく、１０％を超え
ると経済的に不利となる。
化物を形成して、上述のＣｒを主体とする炭化物と相俟
ってロッカアームにさらに高い耐摩耗性を付与すること
ができる。カムやバルブなどの相手材との摺動環境によ
って、これらの元素の種類と量を選択するが、これらの
「元素の１種または２種以上を１〜１０％含有させる。
１％以下では耐摩耗性向上に効果がなく、１０％を超え
ると経済的に不利となる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。 ［試験方法］配合組成を変えた１４５０〜１５５０℃の
溶湯をロストワックス型に鋳込んで表１に示すNo.１〜
６の組成の本発明鋳鉄材とNo.７〜１０の組成の比較鋳
鉄材からなるロッカシャフト式のロッカアームを製造し
た。（比較材においては＊印を付した部分で本発明の成
分組成範囲から外れている。）
溶湯をロストワックス型に鋳込んで表１に示すNo.１〜
６の組成の本発明鋳鉄材とNo.７〜１０の組成の比較鋳
鉄材からなるロッカシャフト式のロッカアームを製造し
た。（比較材においては＊印を付した部分で本発明の成
分組成範囲から外れている。）
【００２０】これらについて、鋳放しのもの、全面に９
００℃×６０分で油焼入れしたもの、焼入れ後に５８０
℃×９０分で塩浴軟窒化したものを用意し、基地組織観
察、硬度の測定、実機耐久試験を行った。耐久試験は各
々のロッカアームを４気筒ＯＨＣエンジンに、ノーズ部
をチル化した鋳鉄カムシャフト（Ｃ：３.３、Ｓｉ：２.
２、Ｍｎ：０.７５、Ｐ：０.１８、Ｓ：０.０６、Ｃ
ｕ：０.２１、Ｃｒ：０.８５、Ｍｏ：０.１９、Ｂ：０.
０４、Ｆｅ：残り、以上重量％）とともに組込み、使用
オイル：ＳＡＥ１０Ｗ、回転数：１０００rpm、試験時
間：２００時間の条件で運転を行ない、供試材であるロ
ッカアームのパッド面の摩耗量および相手材であるカム
シャフトのノーズ面の摩耗量を測定した。
００℃×６０分で油焼入れしたもの、焼入れ後に５８０
℃×９０分で塩浴軟窒化したものを用意し、基地組織観
察、硬度の測定、実機耐久試験を行った。耐久試験は各
々のロッカアームを４気筒ＯＨＣエンジンに、ノーズ部
をチル化した鋳鉄カムシャフト（Ｃ：３.３、Ｓｉ：２.
２、Ｍｎ：０.７５、Ｐ：０.１８、Ｓ：０.０６、Ｃ
ｕ：０.２１、Ｃｒ：０.８５、Ｍｏ：０.１９、Ｂ：０.
０４、Ｆｅ：残り、以上重量％）とともに組込み、使用
オイル：ＳＡＥ１０Ｗ、回転数：１０００rpm、試験時
間：２００時間の条件で運転を行ない、供試材であるロ
ッカアームのパッド面の摩耗量および相手材であるカム
シャフトのノーズ面の摩耗量を測定した。
【００２１】［試験結果］表１に示す測定結果からわか
るように、比較材においてはロッカアーム自体と相手材
であるカムシャフトのうちいずれか一方あるいは両者の
摩耗量が多く、スカッフイングを発生したものがあるの
に対して、本発明材においてはロッカアームの摩耗量が
少なく、またカムシャフトの摩耗量も比較的少ない。
るように、比較材においてはロッカアーム自体と相手材
であるカムシャフトのうちいずれか一方あるいは両者の
摩耗量が多く、スカッフイングを発生したものがあるの
に対して、本発明材においてはロッカアームの摩耗量が
少なく、またカムシャフトの摩耗量も比較的少ない。
【００２２】また基地硬さについては本発明材で焼入れ
を行ったものはＨＲＣ６２以上を示し、焼入れ後の窒化
により焼戻しされたものは基地が軟化するが、表面の窒
化層は周知の如く硬くなる。
を行ったものはＨＲＣ６２以上を示し、焼入れ後の窒化
により焼戻しされたものは基地が軟化するが、表面の窒
化層は周知の如く硬くなる。
【００２３】なお表１の基地組織についてはパーライト
はＰ、マルテンサイトはＭ、フェライトはＦで表した。
Ｐ＋Ｆはパーライトとフェライトの混合である。
はＰ、マルテンサイトはＭ、フェライトはＦで表した。
Ｐ＋Ｆはパーライトとフェライトの混合である。
【００２４】
【表１】
【００２５】［組織写真］図１は表１におけるNo.４の
供試材の顕微鏡組織写真（ナイタール液腐食、４００
倍、以下同様）を示す。マルテンサイト基地（黒色部）
中に炭化物（白色部）が分布している。
供試材の顕微鏡組織写真（ナイタール液腐食、４００
倍、以下同様）を示す。マルテンサイト基地（黒色部）
中に炭化物（白色部）が分布している。
【００２６】図２はNo.３の組織写真である。表面に窒
化化合物層（厚さ約１３μm）とその下に窒化拡散層
（厚さ約９０μm）が形成され、拡散層上部には網目状
の窒化物が見られる。拡散層の下部とその下の母材部分
で焼戻しマルテンサイト基地（黒色部）中に炭化物（白
色部）が認められる。
化化合物層（厚さ約１３μm）とその下に窒化拡散層
（厚さ約９０μm）が形成され、拡散層上部には網目状
の窒化物が見られる。拡散層の下部とその下の母材部分
で焼戻しマルテンサイト基地（黒色部）中に炭化物（白
色部）が認められる。
【００２７】図３は上述の特開昭６０−３３３４４号公
報記載の耐摩耗性焼結合金の２００倍顕微鏡写真であ
る。図１の合金と同様にマルテンサイトおよびベイナイ
トの基地（黒色部）中に炭化物（白色部）が分布してい
るが、本発明のＮｏ４合金（４００倍写真）に比較して
組織全体が著しく粗大化しているのが分かる。
報記載の耐摩耗性焼結合金の２００倍顕微鏡写真であ
る。図１の合金と同様にマルテンサイトおよびベイナイ
トの基地（黒色部）中に炭化物（白色部）が分布してい
るが、本発明のＮｏ４合金（４００倍写真）に比較して
組織全体が著しく粗大化しているのが分かる。
【００２８】
【発明の効果】上述のように本発明のロッカアームは優
れた対摩耗性、耐スカッフィング性を有し、特に高負荷
のかかるエンジンに使用した場合に優れた性能を発揮す
る。
れた対摩耗性、耐スカッフィング性を有し、特に高負荷
のかかるエンジンに使用した場合に優れた性能を発揮す
る。
【図１】本発明のロッカアームに用いる鋳鉄材の顕微鏡
金属組織写真である。
金属組織写真である。
【図２】本発明のロッカアームに用いる鋳鉄材の窒化処
理を施したものの顕微鏡金属組織写真である。
理を施したものの顕微鏡金属組織写真である。
【図３】従来のロッカアームに適用し得る耐摩耗性合金
の顕微鏡金属組織写真である。
の顕微鏡金属組織写真である。
Claims (1)
- 【請求項１】 成分組成が重量％で、Ｃ：２.５〜３.７
％、Ｓｉ：１.０〜２.０％、Ｍｎ：０.５〜１.０％、Ｃ
ｒ：１０〜２０％、Ｎｉ：０.３〜０.７％、及びＷ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ：ｌ種又は２種以上で１〜１０％、
Ｐ：０.３％以下、Ｓ：０.１％以下、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、マルテンサイト基地中にＣｒを主体
とする炭化物が均一に析出した鋳鉄材を少なくとも当接
部に用いたロッカアーム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5248608A JP2594505B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | ロッカアーム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5248608A JP2594505B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | ロッカアーム |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62133489A Division JPS63303030A (ja) | 1987-05-30 | 1987-05-30 | ロツカア−ム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06220573A true JPH06220573A (ja) | 1994-08-09 |
| JP2594505B2 JP2594505B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=17180649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5248608A Expired - Lifetime JP2594505B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | ロッカアーム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2594505B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5147670A (en) * | 1989-07-25 | 1992-09-15 | Lever Brothers Company, Division Of Conopco, Inc. | Edible fat-based films |
| WO2017007397A1 (en) * | 2015-07-03 | 2017-01-12 | Scania Cv Ab | A rocker arm and a rocker arm assembly |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63290243A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | ロッカ−ア−ム用材料 |
-
1993
- 1993-09-10 JP JP5248608A patent/JP2594505B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63290243A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | ロッカ−ア−ム用材料 |
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|---|---|---|---|---|
| US5147670A (en) * | 1989-07-25 | 1992-09-15 | Lever Brothers Company, Division Of Conopco, Inc. | Edible fat-based films |
| WO2017007397A1 (en) * | 2015-07-03 | 2017-01-12 | Scania Cv Ab | A rocker arm and a rocker arm assembly |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2594505B2 (ja) | 1997-03-26 |
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