JPH06198688A - 樹脂成形品およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 射出成形機などスクリュを有する加熱筒内で
長繊維強化材を有する樹脂原料を溶融させて成形するに
際し、繊維強化材の折損を著しく抑え、優れた機械物性
を有する成形品を製造する方法を提供する。 【構成】 スクリュを有する加熱筒内で繊維強化材を含
有する原料樹脂を溶融してスクリュ前方に蓄積させ、次
いで前記スクリュまたは別に設けられるプランジャーに
より前記蓄積溶融樹脂を加熱筒より排出させて成形品を
製造する方法において、前記蓄積中の溶融樹脂圧を実質
的にゼロとするように前記スクリュまたはプランジャー
の後退動作を制御することによる樹脂成形品の製造方
法。原料樹脂として、繊維長が５〜１００ｍｍの範囲に
あり平行配列をなしている繊維強化材を含有するものに
対して特に有効である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、従来より知られている
繊維強化プラスチックに比べ長い重量平均繊維長（以
下、単に「平均繊維長」と略す）の繊維強化材を含む樹
脂成形品の製造方法に関する。さらに詳しくは、比較的
長い繊維長を有する繊維強化材を含む原料樹脂をスクリ
ュを有する加熱筒内で溶融樹脂圧が実質的にゼロである
特定の条件下で溶融させることによる、比較的長い平均
繊維長の繊維強化材を含む成形品の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】各種合成樹脂成形品の機械的物性などを
改良する目的でガラス繊維などの繊維強化材を使用する
技術は以前より広く知られている。この場合に成形品に
含まれる繊維強化材の平均繊維長としては、特殊な成形
法によるものを除き、通常０．１〜０．３ｍｍ程度のも
のであった。近年、ガラス繊維やカーボン繊維などの長
繊維に押出機で溶融したポリアミド樹脂やポリエステル
樹脂などの熱可塑性プラスチックを含浸させ、必要とす
る長さに切断してペレット化し、これを繊維強化材の折
損を抑えながら溶融させて成形し、高剛性、高引張強
度、高耐衝撃性などに優れた成形品を得る技術が知られ
るようになった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、前記のような
長繊維強化材を含量する樹脂原料ペレットを例えば通常
の射出成形法で成形しても、繊維強化材の折損が著し
く、長繊維を使用する利点が十分生かせられなかった。
射出成形法において繊維強化材の折損を抑制する対策と
しては、成形機のスクリュ径を大きくする、スクリュを
深溝にする、スクリュのＬ／Ｄ（長さと直径の比）を小
さくする、ノズル径を大きくする、圧縮比を小さくする
などが挙げられるが、これらを工夫しても繊維強化材の
折損抑制には限界があった。その結果、例えば長さ１０
ｍｍ程度のガラス繊維を有する原料樹脂を成形しても、
成形品では平均繊維長２〜３ｍｍ程度になり、同じく５
０ｍｍと長くしても、成形品では５〜７ｍｍ程度が限度
であり、平均繊維長１０ｍｍや２０ｍｍ程度の長いガラ
ス繊維を有する成形品は得られなかった。

【０００４】長繊維強化材の繊維長を比較的長く保つこ
とのできる成形法としては、いわゆるスタンパブル成形
法がある。これは長繊維強化材のシートに溶融樹脂を含
浸させてマット状物とし、これを加熱軟化させ、金型で
目的形状に成形するものである。この方法では繊維強化
材の折損は少なく、長繊維の特性が生かせるので優れた
機械物性を有する成形品が得られるものの、複雑な形状
には成形しにくいこと、繊維強化材の流れにくい成形品
の端部では機械物性が低下すること、さらには生産効率
が低いことなどの問題があった。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは前記のよう
な長繊維強化樹脂成形品に関する技術の現状に鑑み、射
出成形機などスクリュを有する加熱筒内で長繊維強化材
を有する樹脂原料を溶融させて成形するに際し、繊維強
化材の折損を著しく抑え、優れた機械物性を有する成形
品を製造する方法について鋭意検討した。その結果、試
みにスクリュ前方に取り付けられるノズルなどの溶融樹
脂の排出障害物を全て取り除いて得られる溶融樹脂を用
いて各種成形法により成形し、成形品中の繊維強化材の
繊維長を調べたところ、繊維強化材の折損が著しく抑え
られ、前記スタンパブルシート法に匹敵する物性を有す
る成形品が得られること、これにより繊維強化材の主な
折損が溶融樹脂の成形時ではなく加熱筒内の溶融樹脂の
蓄積時（可塑化混練時）の樹脂圧が高いときに起こり易
いこと、従って溶融樹脂圧を実質的にゼロとすることに
より繊維強化材の折損を著しく抑制できることを見出し
た。この事実に基づき、更に研究を重ねた結果、溶融樹
脂蓄積時の樹脂圧はスクリュやプランジャーの後退動作
を制御することにより実質的にゼロとすることが出来る
ことから、これを利用することにより本発明を完成させ
ることが出来た。

【０００６】なお特公平１−５５９７９号公報には、加
熱筒内でのスクリュの樹脂送り動作によって該スクリュ
前方に蓄えられる溶融樹脂圧を検出するとともに、前記
スクリュの回転駆動手段に加わる負荷を検出し、これら
両検出信号を演算装置で演算し、この演算装置からの演
算信号でスクリュ後退駆動手段を駆動することにより前
記スクリュを、前記溶融樹脂圧とスクリュの後退抵抗力
とに左右されない後退速度で、直接後退させることを特
徴とする射出成形機の可塑化制御方法が記載されてい
る。しかし、この文献記載の発明は、可塑化される樹脂
温度や溶融、混練状態を安定化させることを目的とする
ものであり、本発明の目的とする繊維強化材の折損抑制
について、さらにはその結果得られる機械的強度などに
優れる本発明の樹脂成形品の製造方法については、何等
示唆されていない。

【０００７】従って本発明は、スクリュを有する加熱筒
内で繊維強化材を含有する原料樹脂を溶融してスクリュ
前方に蓄積させ、次いで前記スクリュまたは別に設けら
れるプランジャーにより前記蓄積溶融樹脂を加熱筒より
排出させて成形品を製造する方法において、前記蓄積中
の溶融樹脂圧を実質的にゼロとするように前記スクリュ
またはプランジャーの後退動作を制御することを特徴と
する樹脂成形品の製造方法に関する。以下、本発明を詳
しく説明する。

【０００８】本発明に用いられる樹脂としては、主とし
て熱可塑性樹脂であるが、熱硬化させる前の可塑化可能
段階にある熱硬化性樹脂を用いることも可能である。熱
可塑性樹脂としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイ
ロン６１０、ナイロン９、ナイロン１１、ナイロン１２
などのポリアミド類、ポリエチレンテレフタレート、ポ
リブチレンテレフタレートなどのポリエステル類、ポリ
エチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン類、ポ
リスチレンやＡＢＳなどのスチレン系樹脂、ポリウレタ
ン、ポリアセタール、ポリカーボネート、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリメタクリル酸メチル、フッ素系樹
脂などを例示することが出来る。また熱硬化性樹脂とし
ては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メ
ラミン樹脂、キシレン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂な
どを例示することが出来る。

【０００９】本発明で用いる繊維強化材としては、ガラ
ス繊維、炭素繊維、チタン酸カリウム繊維、スチール繊
維、アラミド繊維などを例示することが出来るが、折損
し易いガラス繊維を用いる場合が特に好ましい。また後
記のように、これらの繊維強化材は通常のプラスチック
類の強化に用いられるものよりも長繊維の状態で本発明
の使用に供するのが好ましい。

【００１０】本発明で用いる繊維強化材を含有する原料
樹脂としては特に限定されないが、本発明の方法は原料
樹脂に含有される繊維強化材が長い場合に特に有効であ
り、通常、前述の長繊維状の強化材に前記樹脂を溶融状
態で含浸させ、適当な長さに切断したペレットが用いら
れる。このペレットには、繊維強化材が通常平行に配列
している。このようなペレットの製造法は、熱硬化性樹
脂を用いた強化プラスチックの連続成形法の一つである
引き抜き成形と原理的には同じであり、すでに公知であ
る。この場合、本発明で得られる成形品中の繊維強化材
の平均繊維長は、前記切断長さ以上にはなり得ない。従
って、前記ペレットの切断長さはスクリュへの供給など
に支障の無い範囲内で、長い方が好ましい。通常５ｍｍ
以上、好ましくは２０ｍｍ以上、特に好ましくは５０ｍ
ｍ以上とする。また上限は特に制限はないが、好ましく
は１００ｍｍ以下である。

【００１１】前記原料樹脂中に含まれる繊維強化材の含
有量としては、用いる樹脂や得られる成形品の物性、用
途などによって適宜選択することが出来るが、樹脂と繊
維強化材の合計に対して通常１０〜８０重量％の範囲で
あることが好ましく、２０〜６０重量％の範囲にあるこ
とが特に好ましい。なお、原料樹脂には繊維強化材のほ
かに、本発明の効果を阻害しない範囲で、必要に応じて
他の充填剤、各種安定剤、顔料などが配合されていても
良い。

【００１２】次に前記原料樹脂を用いて本発明による成
形品の製造方法について、射出成形機を例にして図面を
用いて説明する。図１はインラインスクリュ方式と呼ば
れる射出成形機である。図１において、先端にノズル
４、側面にヒーター３の付いた加熱筒１内にスクリュ２
が設けられている。前記スクリュ２はモーター９により
回転かつ往復自在に設けられている。加熱筒１の後部に
は一対の油圧シリンダー１０が設けられており、ポート
１４〜１７から油圧配管１８により油圧制御系および油
圧ポンプモーター２２に接続されている。油圧で往復す
るピストン１３のロッド８には前記スクリュ２がスラス
トベアリング１１を介して軸支されている。加熱筒１に
設けられたホッパー６より原料樹脂ペレット７が供給さ
れ、加熱されて溶融状態となってスクリュ２によりノズ
ル４の方向に送られ、スクリュ２の前方の溶融樹脂溜め
５に蓄積される。従来の射出成形法においては溶融樹脂
が蓄積される間は、スクリュによる剪断作用により樹脂
の混練程度を高め、脱気促進、密度向上などの理由か
ら、蓄積する溶融樹脂圧により次第に後退するスクリュ
２によりピストン１３が後退し、それに伴いポート１５
および１７から排出される油にリリーフ弁１９、流量制
御弁２０で制限を加えて背圧を掛けていた。この背圧に
抗して溶融樹脂が蓄積されると共に樹脂圧が高まり、蓄
積量が所定量に達すると、スクリュ２をノズル４の方向
に移動させ、溶融樹脂を溶融樹脂溜め５からノズルを経
由して加熱筒外に設けられる図示しない成形金型内に射
出されるようになっている。その際にはピストン１３を
ノズル４の方向に移動させるため、ポート１５および１
７より送油し、シリンダー１０内の油はポート１４およ
び１６からチェック弁２４を経由し、切替弁２８により
開放させる。

【００１３】本発明においては、前記従来の射出成形機
において、繊維強化材の折損を可能な限り抑えるため、
前記の溶融した原料樹脂がスクリュ前方の溶融樹脂溜め
５に蓄積されている間、溶融樹脂圧を実質的にゼロとす
るように前記スクリュの後退動作を制御する。このため
通常、蓄積される溶融樹脂の樹脂圧は樹脂圧センサ３１
により検出され、その信号が演算制御装置３０より制御
信号として制御回路２９を経由し、流量制御弁２６、リ
リーフ弁２７に発せられるようにしている。ポート１５
および１７から油圧を開放し、さらにリリーフ弁１９に
より背圧をゼロとしても、スクリュの後退には摩擦抵抗
などがあるので、それだけでは溶融樹脂圧をゼロとする
ことが出来ない。従って樹脂圧をゼロとするには、通常
背圧をマイナス、すなわち強制的にスクリュを後退させ
なければならない。そのため通常、前記のように溶融樹
脂圧を測定し、その測定値に基づいた演算制御装置３０
からの制御信号により、切替弁２８、リリーフ弁２７、
流量制御弁２６を制御し、チェック弁２５を経由してポ
ート１４および１６へ送油し、スクリュを制御しながら
後退させることが必要となる。このようにスクリュ２の
後退動作を制御することにより溶融樹脂の蓄積中の樹脂
圧を実質的にゼロとすることが出来る。なお、本発明で
「実質的にゼロ」とは、必ずしも樹脂圧がゼロである場
合を指すだけでなく、前記のような制御操作により得ら
れる樹脂圧ゼロの近傍の圧力範囲をも含む。樹脂圧を実
質的にゼロとすることにより、原料樹脂中の繊維強化材
の折損を最小限に抑えて溶融樹脂を溶融樹脂溜め５に蓄
積することが出来る。

【００１４】なお、前記溶融樹脂蓄積の際には溶融樹脂
のホッパー６方向への逆流を防ぐため、スクリュ２の前
部に逆流防止リング３３が設けられる。これにより溶融
樹脂が加熱筒内を何度も往復することが避けられ、繊維
強化材の折損が一層抑えられる。また使用されるスクリ
ュのＬ／Ｄは１２〜１８の範囲にあることが好ましく、
スクリュの溝深さはフィード部が８〜２０ｍｍ、メータ
リング部が５〜１５ｍｍの範囲にあることが好ましい。
さらに圧縮比は１．２〜１．８であることが好ましい。

【００１５】樹脂圧の測定位置は特に限定されないが、
溶融樹脂溜め５に面し、樹脂圧を正しく反映する個所が
選ばれる。ノズル４に通じる細管３２の個所が選ばれる
こともある。また前記のような樹脂圧センサなどを用い
た制御を行うことが好ましいものの、使用原料樹脂や溶
融条件が決まれば、樹脂圧を測定しないでも経験的に得
られた所定の背圧制御パターンを採用することにより樹
脂圧を実質ゼロに制御することが可能となる。このよう
な場合は樹脂圧センサ３１を使用することが必ずしも必
須ではない。同様に樹脂圧がゼロになるように背圧の制
御が正しくなされているかどうかは、成形品中の繊維強
化材の平均繊維長を調べることにより行うことも可能で
ある。

【００１６】前記により蓄積された溶融樹脂は、前記の
ように射出成形ではノズルと接続された成形金型に射出
され、成形品を得ることが出来る。前記のように繊維強
化材の折損は溶融樹脂の蓄積中の可塑化時において、溶
融樹脂にかかる剪断力に影響を与える溶融樹脂圧力が大
きな要因である。本発明においては、溶融蓄積後の排出
過程、およびその後の成形過程については特に制限され
ない。このような成形過程としては、前に例示した射出
成形法のほか射出溶融圧縮法、溶融圧縮法、さらにはブ
ロー成形法を例示することが出来る。

【００１７】図２は予備可塑化方式の射出成形機に本発
明を適用した場合を示したものである。図２において、
図１と同様にホッパー５６から供給される原料樹脂５７
はヒーター５３を有する加熱筒５１内で加熱され、モー
ター５８により駆動するスクリュ５２により加熱筒６５
内の溶融樹脂溜め５５に蓄積されるが、溶融樹脂の排出
はスクリュ５２によらず、シリンダー５９内のピストン
６０と一体のプランジャー８１によって行われる。また
溶融樹脂の蓄積中の樹脂圧により後退するのは、図１で
はスクリュ２自体であるのに対し、図２ではピストン６
０およびプランジャー８１である点が異なるのみであ
る。図２の下方に示す制御系の説明は装置番号が異なる
ものの図１におけるものと同じである。つまり図２にお
いては、溶融樹脂溜め５５の樹脂圧を実質的にゼロとす
るためのプランジャー８１にかかる背圧を図１と同様に
制御する。なお溶融樹脂の排出は、シャットオフバルブ
８２またはそれと同等の機能を有する機構によりスクリ
ュ５２側への流路を閉じて行われる。また、樹脂圧セン
サは７９のほか、８０の位置に取り付けても良い。

【００１８】前記図１および図２においてはスクリュ２
またはプランジャー８１の後退動作を制御する方法とし
て油圧を用いる場合を中心に説明したが、油圧の代わり
に電動力を用いることも可能である。

【００１９】本発明により、得られる樹脂成形品中の繊
維強化材の平均繊維長を５ｍｍ以上とすることが可能で
あり、原料樹脂中の繊維強化材の繊維長によっては１０
ｍｍ以上、さらには２０ｍｍ以上とすることも可能であ
る。また本発明を採用することにより原料樹脂中の繊維
強化材の（平均）繊維長に対する成形品中の繊維強化材
の平均繊維長の比（繊維長保持率）を通常２０％以上、
特には３０％以上とすることが出来る。これにより従来
スタンパブルシート法によって得られていた程度の優れ
た機械的物性を有する成形品、とくに複雑形状を有する
成形品が容易に得られるようになった。

【００２０】

【実施例】以下に本発明を具体的な実施例により説明す
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。

【００２１】（実施例１、比較例１）図１に示す射出成
形装置（スクリュ直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ１５、圧縮比
１．５、溝深さ１０ｍｍ）を用いて、ガラス繊維４０重
量％含有ポリプロピレン樹脂ペレット（ペレット長およ
びガラス繊維の繊維長４８ｍｍ）の溶融試験を行い、溶
融処理後の平均繊維長を通常のインラインスクリュ方式
の射出成形機による溶融混練の場合と比較した。この結
果を表１に示す。

【００２２】（繊維強化材の繊維長分布および平均繊維
長の測定法）成形品（溶融させた樹脂）を６００℃で灰
化処理後、約１００ｍｇをサンプリングして、光学フロ
ファイルプロジェクター上に投影し、十字線にかかった
繊維について長さを実測した。繊維長分布および重量平
均繊維長はこれに基づいて算出した。

【００２３】

【表１】

【００２４】この結果から明らかなように、本発明の樹
脂成形品の製造方法により、蓄積中の溶融樹脂圧を実質
的にゼロにして含繊維樹脂ペレットを溶融させることに
より、原料ペレット中のガラス繊維の繊維長により近い
平均繊維長に保持させることができる。

【００２５】（実施例２、比較例２）実施例１および比
較例１で可塑化（溶融）した樹脂材料を１００×２００
×３ｍｍの平板状試験金型内にセットし、圧縮加圧して
成形したものを幅１２．５ｍｍ、長さ１００ｍｍに切り
出し、アイゾット衝撃物性を調べた。また８０ｍｍ角、
厚さ３ｍｍの平板試験片を使用し、インストロン社製試
験機で面衝撃物性を測定した。結果を表２に示す。

【００２６】

【表２】

【００２７】この結果から明らかなように、本発明の製
造方法により溶融させ、成形して得られた樹脂成形品
は、従来の射出成形機を用いて溶融させた場合に比べ優
れた機械的強度を有するものであり、スタンパブル成形
法により得られる成形品に匹敵するものである。

【００２８】

【発明の効果】本発明の樹脂成形品の製造方法により、
原料樹脂ペレットに含まれる繊維強化材の溶融混練（可
塑化）時における折損を著しく抑えることができ、得ら
れる成形品の機械物性を著しく向上させることが出来る
こととなった。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明で使用できるインラインスクリュ方式
の射出成形機の一例である。

【図２】 本発明で使用できる予備可塑化方式の射出成
形機の一例である。

【符号の説明】

１，５１，６５ 加熱筒 ２，５２ スクリュ ３，５３ ヒーター ４，５４ ノズル ５，５５ 溶融樹脂溜め ６，５６ ホッパー ７，５７ 原料樹脂 ８ ロッド ９，５８ モーター １０，５９ シリンダー １１ スラストベアリング １３，６０ ピストン １４〜１７，６１，６４ ポート １８，６６ 油圧配管 １９，２１，２７，６７，６９，７５ リリーフ弁 ２０，２６，６８，７４ 流量制御弁 ２２，７０ 油圧ポンプモーター ２３，７１ タンク ２４，２５，７２，７３ チェック弁 ２８，７６ 切替弁 ２９，７７ 制御回路 ３０，７８ 演算制御装置 ３１，３２，７９，８０ 樹脂圧センサ ３３ 逆流防止リング

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 スクリュを有する加熱筒内で繊維強化材
   を含有する原料樹脂を溶融してスクリュ前方に蓄積さ
   せ、次いで前記スクリュまたは別に設けられるプランジ
   ャーにより前記蓄積溶融樹脂を加熱筒より排出させて成
   形品を製造する方法において、前記蓄積中の溶融樹脂圧
   を実質的にゼロとするように前記スクリュまたはプラン
   ジャーの後退動作を制御することを特徴とする樹脂成形
   品の製造方法。
2. 【請求項２】 樹脂成形品中の繊維強化材の重量平均繊
   維長を５ｍｍ以上とすることを特徴とする請求項１記載
   の樹脂成形品の製造方法。
3. 【請求項３】 樹脂成形品中の繊維強化材の含有量が樹
   脂との合計量に対し１０〜８０重量％であることを特徴
   とする請求項１記載の樹脂成形品の製造方法。
4. 【請求項４】 原料樹脂がペレット状であり、かつそれ
   に含まれる繊維強化材の繊維長が５〜１００ｍｍの範囲
   にあり平行配列をなしていることを特徴とする請求項１
   記載の樹脂成形品の製造方法。
5. 【請求項５】 繊維強化材がガラス繊維であることを特
   徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の樹脂成形
   品の製造方法。
6. 【請求項６】 蓄積溶融樹脂を加熱筒より排出させ、射
   出成形、射出溶融圧縮成形、溶融圧縮成形およびブロー
   成形から選ばれる成形法により成形することを特徴とす
   る請求項１ないし５のいずれかに記載の樹脂成形品の製
   造方法。
7. 【請求項７】 請求項１ないし６のいずれかに記載の樹
   脂成形品の製造方法により製造された成形品。