JPH06198500A - クランクプレスのコネクティングロッド用軸受装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】耐荷重能力を高めつつプレス荷重方向の移動量
を最小化する。 【構成】内径中心Ｏｂ（軸線Ｚ１１）が偏心部２の軸線
Ｚ１に対して所定量ｅ２だけ偏心装着されたすべり軸３
１と、内径中心Ｏｊ（軸線Ｚ１２）が偏心部２の軸線Ｚ
１に一致されかつその両側に装着された一対のころがり
軸受（４１，４１）とから構成され、すべり軸受３１の
最小隙間（ｈ０）の位置をプレス荷重方向に最大油膜圧
力を発生できる位置に決定するとともに、最小隙間の値
ｈ０をころがり軸受４１の残留ラジアル方向クリアラン
スδｃと転動体４３の静定格荷重Ｗに基づく変形量δｒ
との合計値（δｃ＋δｒ）以下に形成した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、クランクプレスのコネ
クティングロッド用軸受装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の一般的なクランクプレス５０は、
図９に示す如く、クラウン５１とベッド５２とを複数の
コラム５３で連結してフレームを構成し、上型を取付け
るスライド５４は上下往復移動可能に装着されている。
下型を取付けるボルスタ５５はベッド５２に固着され
る。クラウン５１内には複数のプレス軸受装置１０Ｐで
軸線Ｚ０を中心に回転可能に保持されたクランク軸１が
配設され、偏心部２，２とスライド５４とを一対のコネ
クティングロッド３，３で連結している。なお、偏心部
２の中心（軸線Ｚ１）は軸線Ｚ０から所定量だけ偏心さ
れている。したがって、クランク軸１を回転させれば、
スライド５４を上下往復移動させつつプレス加工を行え
る。なお、３０Ｐはコネクティングロッド用軸受装置，
５７はフライホイール，５８はクラッチ，５９はブレー
キである。

【０００３】ここに、従来のプレス軸受装置１０Ｐは、
図１０に示す如く内径中心（軸線Ｚ０１）をクランク軸
１の中心（軸線Ｚ０）と同芯としかつクランク軸１の外
周面との間に潤滑油（ＯＩＬ）を供給する一定のクリア
ランスＣ１を設けて配設された円筒状すべり軸受１１
や、図１１に示す如く内径中心（軸線Ｚ０２）をクラン
ク軸１の中心（軸線Ｚ０）と同芯として配設した一対の
ころがり軸受２１から構成されている。

【０００４】したがって、クランク軸１を回転させてス
ライド３を上下動させる無負荷状態では、プレス軸受装
置１０Ｐには図９に示すようにスライド５４等の重量が
下向きの静定格荷重Ｗとして加わる。一方、プレス加工
時にはプレス荷重の反力としての上向きの１００ＴＯＮ
以上にも及ぶプレス荷重Ｆが加わる。

【０００５】このように、クランク軸１のプレス軸受装
置１０Ｐは耐荷重条件が厳しいことから、すべり軸受１
１を用いる場合には、軸受内径とクランク軸外形とのク
リアランス、給油条件、油溝等を工夫し、また、ころが
り軸受２１を用いる場合には一般的なものに比較して非
常に堅牢な構造としている。

【０００６】しかし、図１０の単独すべり軸受１１を採
用した場合、その耐荷重能力を高めるために油膜厚さす
なわちクリアランスＣ１を大きくすると、すべり軸受１
１に対するクランク軸１の上下方向の相対位置が変動
し、スライド５４の下死点位置精度つまりダイハイトが
変化してしまう。かかるダイハイトの変化は、一層の高
精度が望まれる今日では許され難くなっている。一方、
図１１の一対のころがり軸受２１を用いる場合、単独で
は大型クランクプレスの荷重能力に耐えられない場合が
多い。また、小型クランクプレスに適用した場合でも非
常にコスト高となる。

【０００７】かくして、本出願人は、図１２に示すよう
に、すべり軸受１１と一対のころがり軸受２１とを併設
したいわゆるコンバインド軸受装置１０Ｐ１を開発し提
案（例えば実開昭６３−８９４２５号公報）している。
すなわち、コンバインド軸受１０Ｐ１は、主にクランク
軸１の移動量を一定範囲内に規制することを目的とする
一対のころがり軸受２１と、主に耐荷重能力を高めるこ
とを目的とするすべり軸受１１とを、各内径中心（軸線
Ｚ０２，Ｚ０１）をクランク軸１の中心（軸線Ｚ０）と
同一として配設した構成とされている。したがって、一
対のころがり軸受２１によりクランク軸１の移動量を規
制し、かつすべり軸受１１で耐荷重能力を高めることが
できる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】このように、プレス軸
受装置については、クランク軸１の移動量規制によるダ
イハイト変化の極小化および耐荷重能力を一段と高める
観点から、種々（１０Ｐ，１０Ｐ１）に改良されている
が、コネクティングロッド用軸受装置（３０Ｐ）につい
ては関心が薄かったと言わざるを得ない。

【０００９】すなわち、従来のコネクティングロッド用
軸受装置３０Ｐは、図１３に示す如く偏心部２（軸線Ｚ
１）とコネクティングロッド３の大端部３Ｕとの間に、
クリアランスＣ２をもって配設された円筒状すべり軸受
３１から形成されている。したがって、クランク軸１に
関する図１０に示した従来のプレス軸受装置１０Ｐと同
様な問題が内在する。また、図１４に示すように一対の
ころがり軸受４１Ｐを配設してコネクティングロッド用
軸受装置３０Ｐを形成した場合でも、図１１に示した従
来のプレス軸受装置１０Ｐの場合と同様な問題が発生し
てしまう。

【００１０】ここに、スライド５４側からのプレス荷重
Ｆがコネクティングロッド３，偏心部２を介してクラン
ク軸１に伝達されるものであることからすれば、プレス
軸受装置をいかに工夫改善しても、コネクティングロッ
ド用軸受装置３０Ｐにおいてダイハイトに影響を与える
程の大きな移動量が発生してしまうならば、クランクプ
レス５０全体としての加工精度を一段と高めることは難
しくなる。特に、コネクティングロッド用軸受装置３０
Ｐに加わる荷重の向きと大きさが時事刻々に変化する固
有的事情を考えると、コネクティングロッド用軸受装置
の移動量を最小化することはプレス軸受装置１０Ｐの最
小化を図ることと同等若しくはそれ以上に重要であると
いって過言でない。耐荷重能力についても同様である。

【００１１】また、コネクティングロッド用軸受装置の
耐荷重能力を一段と向上できかつ移動量を一層小さくで
きるなら、プレス軸受装置をさらに改善することによっ
てプレス加工精度を従来に比較して飛躍的に向上できる
と考察する。つまり、従来の最善と考えられている図１
２に示すコンバインド軸受装置１０Ｐ１においても、
すべり軸受１１に発生される油圧は、全周的に一定で
ある。クリアランスＣ１が全周に亘って均一とされてい
るからである。しかも、プレス荷重Ｆが被駆動時重量Ｗ
より著しく大きい。したがって、油圧値をプレス荷重Ｆ
に耐えるものとして高くする必要があるので、潤滑油
（ＯＩＬ）の供給手段を高圧大容量としなければならな
い等の無駄が多い。 ころがり軸受２１の変形量増加
等の処置により耐荷重能力を上げる構造とすることは、
特殊なころがり軸受を採用しなければならないのでコス
ト高となる。しかも、転動体の大きな変形量を是認した
のでは、クランクプレスの一層の高精度化要求を満たす
ことができなくなる。すなわち、クランク軸１の上下方
向の移動量がそのままダイハイトの変化として現われて
しまうからである。 クランク軸１の特定ラジアル方
向のみの耐荷重能力を大きくかつ移動量を小さくする場
合でも、全周方向的に対策しなければならないので、装
置過大化を招く。というような解決すべき課題が残って
いるからである。

【００１２】本発明の目的は、積極的に油膜圧力を高め
て耐荷重能力を強化しつつプレス荷重による軸の全周方
向移動量を最小に抑えることができるクランクプレスの
コネクティングロッド用軸受装置を提供することにあ
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】図１３に示す従来のコネ
クティングロッド用軸受装置３０Ｐでは、偏心部２の中
心（軸線Ｚ１）がすべり軸受３１の揺動速度よりも小さ
い速度で揺れ廻るという固有的技術事項から、くさび膜
作用による油膜圧力発生が極めて小さいために大きな耐
荷重能力を持たせることが難しく、かつその油膜の厚さ
もプレス速度（クランク軸１の回転速度）およびブレー
クスルーの慣性力によって変化してしまうので、ダイハ
イトに大きな影響を与えプレス加工精度を低下させる要
因となっている。

【００１４】そこで、本発明は、クランク軸（偏心部）
の回転運動を利用して潤滑油のくさび膜作用を積極的に
強化しつつ、これにより発生される最大的油膜圧力がプ
レス荷重方向と合うようにすべり軸受を偏心配設すると
ともにその内径中心を偏心角だけ回転方向に位置ずれさ
せ、かつプレス荷重側のすべり軸受の最小間隙の値をこ
ろがり軸受の転動体の静定格荷重による変形量ところが
り軸受の組込後の残留ラジアル方向クリアランスの合計
値（和）よりも小さく形成し、前記目的を達成する。な
お、本発明における最大的油膜圧力とは、最大油膜圧力
または最大油膜圧力に近い圧力をいう。

【００１５】すなわち、本発明に係るクランクプレスの
コネクティングロッド用軸受装置は、複数のプレス軸受
装置に回転支持されたクランク軸の偏心部とスライドと
をコネクティングロッドを介して連結し、クランク軸を
回転させてスライドを上下往復移動させるように構成さ
れたクランクプレスのコネクティングロッド用軸受装置
であって、内径中心が前記偏心部の軸線に対して偏心装
着されたすべり軸受と、内径中心が前記偏心部の軸線に
一致されかつ該すべり軸受の両側に装着された一対のこ
ろがり軸受とから構成され、該すべり軸受の偏心装着に
よって前記偏心部との間に形成される最小隙間を前記ク
ランク軸の回転運動を利用してプレス荷重方向に最大的
油膜圧力を発生できる位置に決定するとともに、該最小
隙間の値を該ころがり軸受の組込後の残留ラジアル方向
クリアランスと転動体の静定格荷重に基づく変形量との
合計値以下に形成したことを特徴とする。

【００１６】

【作用】上記構成によるクランクプレスのコネクティン
グロッド用軸受装置では、一対のころがり軸受がクラン
ク軸の偏心部とコネクティングッドの大端部との全周方
向の相対移動量を所定範囲内に規制する。一方、すべり
軸受はころがり軸の内径中心と偏心されかつその最小隙
間がプレス荷重方向に最大的油膜圧力を発生できる位置
に決定されているので、プレス荷重に対する耐荷重能力
を大幅に増大できる。また、最小隙間の値が、ころがり
軸受の組込後の残留ラジアル方向クリアランスと転動体
の静定格荷重に基づく変形量との合計値以下とされてい
るので、ダイハイトに影響を与える移動量を最小化する
ことができる。

【００１７】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は全体構成図、図２は縦断面図、図３は要部
の拡大断面図である。図１において、クランクプレス５
０の基本的構成は、従来例（図９）と同様とされるが、
クランク軸１は４つのプレス軸受装置１０で保持されそ
の軸線Ｚ０を中心として回転される。また、偏心部２，
２とコネクティングロッド３，３の大端部３Ｕ，３Ｕと
は、本コネクティングロッド用軸受装置３０，３０を介
して連結されている。各偏心部２の中心（軸線Ｚ１）
は、クランク軸１の中心（軸線Ｚ０）に対し所定量Ｅだ
け偏心されている。なお、５６は、フライホイール５７
にベルト掛けされたメインモータである。

【００１８】さて、本コネクティングロッド用軸受装置
３０は、図２に示す如く、内径中心（軸線Ｚ１１）が偏
心部２の中心（軸線Ｚ１）に対して偏心装着されたすべ
り軸受３１と、内径中心（軸線Ｚ１２）が偏心部２の中
心（軸線Ｚ１）に一致されかつすべり軸受３１の両側に
装着された一対のころがり軸受４１，４１とから構成さ
れている。つまり、各ころがり軸４１は、コネクティン
グロッド３の大端部３Ｕと偏心部２との全周方向的相対
移動量を規制するために、偏心部２の中心と同芯とされ
ている。一方のすべり軸受３１は、クランク軸１（偏心
部２）の回転運動を利用してプレス荷重Ｆに抗する大き
な油膜圧力を発生できるように両ころがり軸受４１，４
１と偏心配設されている。

【００１９】すべり軸受３１は、この実施例の場合、製
作，組立および偏心配設の便宜から、図４に示す偏心部
２に被嵌される偏心変形ブッシュ３２と、この偏心変形
ブッシュ３２に被嵌されかつ大端部３Ｕに嵌挿される真
円ブッシュ３３とから形成されている。一方の各ころが
り軸受４１は、図２，図３に示す如く、偏心部２に被嵌
されるインナーレース４２，リテーナー４４で保持され
た複数の転動体４３およびアウターレース４５とから形
成され、ラジアル方向クリアランスδＣを確保して組込
まれる。なお、転動体４３の静定格荷重による変形量を
δｒと定義する。

【００２０】ここに、すべり軸受３１の偏心方向とこの
偏心配設により形成される最小隙間（ｈｏ）とは、次の
ような技術的根拠により決定されている。すなわち、図
４，図５において、クランク軸１の回転によって偏心部
２が偏心回転された場合に、すべり軸受３１の各部位に
発生される油膜圧力Ｐは、式１で求められる。 Ｐ＝Ｋｐ（ηＵｒ／Ｃ² ）・・・・式１ 但し、各記号は下記内容を意味する。 η：潤滑油の粘度 Ｕ：偏心部（軸）２の周速度 ｒ：偏心部（軸）２の半径 Ｃ：半径隙間で、（Ｄ−ｄ）／２として現される周方向
各部位によって異なる変数である Ｋｐ：圧力係数で、図６のように、軸受角度θと偏心率
ε（＝ｅ２／Ｃ）とによって決まる ｅ２：偏心量

【００２１】また、油膜形状（油膜厚さ）ｈは、ｈ＝Ｃ
（１＋ε・ＣＯＳθ）として求まる。最小隙間の値をｈ
０とすると、その反対側の最大隙間の値ｈ１は、ｈ１＝
２Ｃ−ｈ０となる。したがって、図５に示すくさび膜作
用（油膜圧力上昇）域３５は、偏心部２の回転方向にお
いて最大隙間（ｈ１）から最小隙間（ｈ０）の間に形成
される。３６は、逆くさび膜作用（油膜圧力下降）域で
ある。

【００２２】ここにおいて、プレス荷重（Ｆ）方向に最
大的油膜圧力Ｐを発生できるように最小隙間（ｈ０）の
位置を決定するため、偏心量ｅ２と偏心角φ（例えば、
１５度〜４５度）とを設定している。この偏心量ｅ２
は、偏心部２の中心Ｏｊ（軸線Ｚ１）に対して、図４で
上方にｅ１１だけ位置ずれさせかつ中心Ｏｊを通る垂直
軸線に対して右側にｅ１２だけ位置ずれさせることによ
り得られる。具体的には、偏心変形ブッシュ３１の組込
角度を調整することにより行われる。

【００２３】このように、プレス荷重方向に最大的油膜
圧力Ｐを発生して耐荷重能力を高めても、移動量が大き
くてはいま一方の高精度化を達成できない。そこで、最
小隙間の値ｈ０を、０＜ｈ０＜δｒ＋δｃとなるように
定めている。これは、偏心変形ブッシュ３２を偏心角度
φだけ回転方向に傾けかつ偏心量ｅ２となるようにして
組立することによって、確立することができる。因に、
ｅ２＝Ｃ＋δｃ−δｒとなる。

【００２４】したがって、かかるコネクティングロッド
用軸受装置３０を用いて各偏心部２とコネクティングロ
ッド３の大端部３Ｕとを連結すれば、一対のころがり軸
受４１，４１が偏心部２の全周方向的な移動量を所定範
囲内に規制する。特に、ブレークスルー発生時のプレス
荷重Ｆと逆方向の慣性力に対して有効に規制作用する。
また、一対のころがり軸受４１，４１と偏心配設された
すべり軸受３１の最小隙間（ｈ０）の位置に基づき、ク
ランク軸１（２）の回転運動を利用してプレス荷重
（Ｆ）方向に最大的油膜圧力Ｐを発生できるから、耐荷
重能力を大幅に増大できるとともにプレス荷重方向の移
動量を非常に小さくできる。つまり、ダイハイト変化に
及ぼす影響を最小化できる。

【００２５】さらに、この実施例では、本コネクティン
グロッド用軸受装置３０の耐荷重能力の増大とともに全
周方向的移動量を小さく特にプレス荷重方向の移動量を
最小化できる機能・性能に着目し、クランクプレス全体
の高精度化と耐荷重能力を一段と向上させるために、各
プレス軸受装置１０に図７，図８に示す複数のすべり軸
受方式を採用している。すなわち、プレス軸受装置１０
は、クランク軸１の軸線Ｚ０方向に列配された３つのす
べり軸受１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃからなり、各すべり軸
受１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃは円筒形とされている。

【００２６】ここに、図１に示すプレス荷重Ｆに対して
スライド下死点時におけるクランク軸１の上方向移動量
を小さくするために中間の軸受１１Ｂを幅広として、か
つ上部側の隙間Ｃ３を小さく下部側の隙間４を大きくす
るために、軸受１１Ｂの内径中心（軸線Ｚ０２）をクラ
ンク軸１の中心（軸線Ｚ０）に対し下側に所定量ｅ０１
だけ偏心させている。

【００２７】一方、他の軸受１１Ａ，１１Ｃの内径中心
（軸線Ｚ０１，Ｚ０３）は、その偏心量ｅ０１を中央軸
受１１Ｂの偏心量ｅ０１と同じくしながら、図８に示す
ようにクランク軸１の中心（軸線Ｚ０）に対して偏心方
向を異なるものとしてセットされている。つまり、各す
べり軸受１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃの内径中心（Ｚ０１，
Ｚ０２，Ｚ０３）を異なる方向に同一量だけ偏心させて
いる。

【００２８】この実施例では、偏心作用による除々に挟
まる隙間Ｃ３の変化とクランク軸１の回転力との関係か
ら油圧上昇を誘発させる油圧上昇部１２Ａ，１２Ｂ，１
２Ｃが等間隔（１２０度）となるように、各軸受１２
Ａ，１２Ｂ，１２Ｃを偏心配設している。したがって、
クランク軸１に加わる荷重を全周方向から均一的に保持
できる。また、中央軸受１２Ｂが上方の隙間Ｃ３を小さ
くするように偏心されているから、一番大きな荷重つま
りプレス荷重Ｆに対して必要十分な耐荷重能力を発揮で
きる。

【００２９】かかる構成のプレス軸受装置１０では、す
べり軸受１１Ａ〜１１Ｃの内径中心（軸線Ｚ０１〜Ｚ０
３）の偏心方向によっていろいろな特性を持たすことが
できる。例えばすべり軸受１１Ｂの場合には上方側の隙
間Ｃ３つまり油膜厚を小さくすることによって、クラン
ク軸１のプレス荷重方向の移動量を最小化できる。ま
た、クランク軸１の回転運動によって隙間が除々に狭ま
ることにより油圧が上昇されるので、最小隙間Ｃ３の少
し手前側に高油圧を発生できる。すなわち、隙間Ｃ３を
小さくすることにより供給油圧力が高められ耐荷重能力
を大幅に増大できる。

【００３０】しかして、この実施例によれば、内径中心
Ｏｂ（軸線Ｚ１１）が偏心部２の軸線Ｚ１に対して所定
量ｅ２だけ偏心装着されたすべり軸３１と、内径中心Ｏ
ｊ（軸線Ｚ１２）が偏心部２の軸線Ｚ１に一致されかつ
その両側に装着された一対のころがり軸受４１，４１と
から構成され、かつすべり軸受３１の偏心装着によって
形成される最小間隙（ｈ０）をクランク軸１の回転運動
を利用してプレス荷重（Ｆ）方向に最大的油膜圧力Ｐを
発生できる位置に決定するとともに、その最小間隙の値
ｈ０をころがり軸受４１の組込後の残留ラジアル方向ク
リアランスδｃと転動体４３の静定格荷重Ｗに基づく変
形量δｒとの合計値（δｃ＋δｒ）以下に形成されたコ
ネクティングロッド用軸受装置３０であるから、全周方
向的な移動量を所定範囲内に規制できかつ耐荷重能力を
大幅に増大でき、しかもプレス荷重方向の移動量を最小
化できる。よって、ダイハイトを一定とした高精度のプ
レス加工を確実かつ円滑に行える。

【００３１】また、すべり軸受３１が偏心変形ブッシュ
３２と真円ブッシュ３３とから形成されているので、製
作・組立が容易で低コストとなり、最小間隙（ｈ０）の
位置も正確に決定できる。

【００３２】また、すべり軸受３１が耐荷重能力を増大
するので、両ころがり軸受４１，４１を簡素化でき経済
的である。

【００３３】さらに、各プレス軸受装置１０が、３つの
すべり軸受１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃの各内径中心（軸線
Ｚ０１，Ｚ０２，Ｚ０３）をクランク軸１の内径中心
（軸線Ｚ０）に対して所定量ｅ０１だけそれぞれに異な
る方向に偏心させた構成とされているので、クランクプ
レス全体の耐荷重能力を増大できる。かつ移動量を小さ
くできるから、コネクティングロッド用軸受装置３０の
作用効果と相俟って一段と高精度で安定したプレス運転
ができる。しかも、各すべり軸受１１Ａ，１１Ｂ，１１
Ｃが円筒形状とされているので、加工容易で低コストで
組立も簡単となる。

【００３４】また、中央のすべり軸受１１Ｂの偏心方向
を上方側の間隙Ｃ３が小さくかつ軸線Ｚ０２方向の幅寸
法を他のすべり軸受１１Ａ，１１Ｃの幅寸法より大きく
してあるので、プレス荷重Ｆに対向する部位の油圧発生
能力を高くできる、つまり、スライド下死点時における
クランク軸１の上方向耐荷重能力を充分なものとし、偏
心方向の異なるすべり軸受１１Ａ，１１Ｃにより下方向
からも拘束することにより、クランク軸１の全方向移動
量を小さくできる。

【００３５】

【発明の効果】本発明に係るコネクティングロッド用軸
受装置によれば、内径中心（軸線）が偏心部の軸線に対
して偏心量だけ偏心装着されたすべり軸と、内径中心
（軸線）が偏心部の軸線に一致されかつその両側に装着
された一対のころがり軸受とから構成され、かつすべり
軸受の偏心装着によって形成される最小間隙をクランク
軸の回転運動を利用してプレス荷重方向に最大的油膜圧
力を発生できる位置に決定するとともに、その最小間隙
の値をころがり軸受の組込後の残留ラジアル方向クリア
ランスと転動体の静定格荷重に基づく変形量との合計値
以下に形成されているから、軸の全周方向的な移動量を
所定範囲内に規制できかつ耐荷重能力を大幅に増大で
き、しかもプレス荷重方向の移動量を最小化できる。よ
って、ダイハイトを一定とした高精度のプレス加工を確
実に安定して行える。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例を示す全体構成図である。

【図２】同じく、コネクティングロッド用軸受装置の縦
断面図である。

【図３】同じく、ころがり軸受の要部の拡大断面図であ
る。

【図４】同じく、すべり軸受の横断面図である。

【図５】同じく、すべり軸受の油膜圧力発生原理を説明
するための図である。

【図６】同じく、圧力係数の求め方を説明するための図
である。

【図７】同じく、プレス軸受装置の縦断面図である。

【図８】同じく、プレス軸受装置の横断面図である。

【図９】従来例を説明するための全体構成図である。

【図１０】従来のプレス軸受装置（すべり軸受型）を説
明するための縦断面図である。

【図１１】従来のプレス軸受装置（ころがり軸受型）を
説明するための縦断面図である。

【図１２】従来のプレス軸受装置（コンバインド軸受
型）を説明するための縦断面図である。

【図１３】従来のコネクティングロッド用軸受装置（す
べり軸受型）を説明するための縦断面図である。

【図１４】従来のコネクティングロッド用軸受装置（こ
ろがり軸受型）を説明するための縦断面図である。

【符号の説明】

１ クランク軸 ２ 偏心部 ３ コネクティングロッド ３Ｕ 大端部 １０ プレス軸受装置 １１，１１Ａ〜１１Ｂ すべり軸受 ２１ ころがり軸受 ３０ コネクティングロッド用軸受装置 ３１ すべり軸受 ３２ 偏心変形ブッシュ ３３ 真円ブッシュ ３５ くさび膜作用域 ３６ 逆くさび膜作用域 ４１ ころがり軸受 ４２ インナーレース ４３ 転動体 ４４ リテーナー ４５ アウターレース ５０ クランクプレス ５１ クラウン ５２ ベッド ５３ コラム ５４ スライド ５５ ボルスタ ５６ メーンモータ ５７ ブライホイール ５８ クラッチ ５９ ブレーキ Ｚ０ クランク軸の軸線（中心） Ｚ１ 偏心部の軸線 Ｏｊ 偏心部の中心（ころがり軸受の内径中心） Ｏｂ すべり軸受の内径中心 Ｐ 油膜圧力 ｈ０ 最小隙間の値 δＣ 組込後の残留ラジアル方向クリアランス δｒ 転動体の静定格荷重に基づく変形量 Ｆ プレス荷重

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数のプレス軸受装置に回転支持された
   クランク軸の偏心部とスライドとをコネクティングロッ
   ドを介して連結し、クランク軸を回転させてスライドを
   上下往復移動させるように構成されたクランクプレスの
   コネクティングロッド用軸受装置であって、 内径中心が前記偏心部の軸線に対して偏心装着されたす
   べり軸受と、内径中心が前記偏心部の軸線に一致されか
   つ該すべり軸受の両側に装着された一対のころがり軸受
   とから構成され、該すべり軸受の偏心装着によって前記
   偏心部との間に形成される最小隙間を前記クランク軸の
   回転運動を利用してプレス荷重方向に最大的油膜圧力を
   発生できる位置に決定するとともに、該最小隙間の値を
   該ころがり軸受の組込後の残留ラジアル方向クリアラン
   スと転動体の静定格荷重に基づく変形量との合計値以下
   に形成したことを特徴とするクランクプレスのコネクテ
   ィングロッド用軸受装置。