JPH06192744A - 連続焼鈍によるフルーティング性とロールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 経済性に優れ、高い生産性と、高温焼鈍が可
能なコンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間焼鈍
法で、Ｔ−２〜Ｔ−３のフルーティング法とロールコー
タ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方法を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０．００４０〜０．０１２０％，Ｍｎ：
０．０５〜０．６０％，Ｐ：０．００１〜０．０２５
％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．
０１２〜０．１２０％，Ｎ：≦０．０１２０％，Ｂ：Ｂ
／Ｎ（原子量比）で２．５以下，Ｔ．Ｏ：≦０．００７
０％，残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片を、通常
の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き取り熱延
鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その後、連続
焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／
ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し、３秒以下の保持を
行い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行い、次い
で、調質圧延を０．９〜３．５％の範囲で施すことを特
徴とする連続焼鈍によるフルーティング性とロールコー
タ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、錫メッキやクロム酸処
理などの表面処理が施される表面処理原板の硬さレベル
がテンパー度で２〜３（以下、「Ｔ−２〜Ｔ−３」とい
う）のフルーティング性とロールコータ反り性に優れた
軟質表面処理原板の製造方法に関するものである。

【０００２】箱焼鈍法で製造されたＡｌキルド冷延鋼板
（以下、「ＢＡＦ−Ａｌ−Ｋ」という）のような軟質表
面処理原板は、ブリキ板等の表面処理鋼板とされた後、
製缶メーカーで、ロールコータで塗装印刷が施され、曲
成形がなされ缶同部とされて食缶に供される用途に於い
て、ロールコータ塗装時の「ロールコータ反り」が発生
すると言う問題がある。本発明の軟質表面処理原板は、
このロールコータ塗装時の「ロールコータ反り」が問題
となる用途に用いた時にその効果が発揮される。即ち、
本発明の方法で製造された表面処理鋼板は、このロール
コータ塗装時には「ロールコータ反り」がしない程度の
高い降伏強度を有し、その後焼け付け塗装処理後の曲げ
ロールで缶同部に成形される時には腰折れ（「フルーテ
ィング」と称されている）が目視では殆ど見えないと言
う特性がある。

【０００３】

【従来の技術】従来、錫メッキやクロム酸処理などの表
面処理が施されるフルーティング性とロールコータ反り
性に優れた軟質表面処理原板の製造方法は、次のように
行われていた。即ち、箱焼鈍法では完全非時効性となり
Ｙ．Ｐが低く、ロールコータ反りが発生するので、例え
ば、熱延板の状態で固溶Ｎを残留せしめたＡｌ−Ｋ鋼
を、冷間圧延後、焼鈍をＣＡＬと称される連続焼鈍炉で
再結晶焼鈍（固溶Ｎ，Ｃを残留せしめた状態）を行う。
その後、軟質化を図るため、ＢＡＦ焼鈍設備で４００〜
５００℃の低温で熱処理（Ｃの析出処理）を行い、ＣＡ
Ｌ焼鈍後に多量に固溶していたＣのみ（固溶Ｎは、ロー
ルコータ反り性を確保するため、固溶の状態で残してお
く必要がある）をセメンタイトとして析出させることに
より軟質化を図り、Ｔ−２〜Ｔ−３のフルーティング性
とロールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板を製造
している。

【０００４】この様に、ＣＡＬによる連続焼鈍を行った
上に、全焼鈍時間が２，３日も掛かるＢＡＦ焼鈍を行う
必要があり、極めて生産性が悪い。

【０００５】従来、耐フルーティング性を有する軟質表
面処理鋼板の製造法については、生産性が比較的良好な
連続焼鈍方式でも提案されてはいるが、例えば、特開昭
５８−１９７２２４号公報のものは、ロールコータ反り
については考慮されておらず、本発明者等の実験に於い
ては、降伏点が低くロールコータ反りが発生した。又、
この連続焼鈍方式では焼鈍時間が１〜２分掛かり、焼鈍
炉内に滞留するコイルの長さが１０００ｍ前後にもな
り、設備が長く連続焼鈍装置の建設費が高い、等の問題
もある。

【０００６】さらに、本発明の方法のような超短時間連
続焼鈍法については、例えば、特公昭３６−１００５２
号公報、特公昭３６−２１１５５号公報、特公昭４０−
３０２０号公報、特公昭４６−１９７８１号公報、があ
る。しかし、上記特公昭３６−２１１５５号公報のもの
は、２００〜３００℃でコイルとして巻き取らねばなら
ず、酸化の問題、巻き取り設備の問題、巻き取ったコイ
ルの冷却方法、或いは冷却時のコイル内外周の不均一冷
却の問題がある。また、上記特公昭３６−１００５２号
公報、特公昭４０−３０２０号公報、特公昭４６−１９
７８１号公報、特公昭４０−３０２０号公報のものは、
何れも硬質材の製造方法であり、硬さレベルがテンパー
度でＴ−２〜３のフルーティング性とロールコータ反り
性に優れた軟質表面処理原板の製造方法ではない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、経済性に優
れ、高い生産性と、高温焼鈍が可能な、コンパクトで設
備費の小さい超急速加熱短時間焼鈍設備により、Ｔ−２
〜Ｔ−３のフルーティング性とロールコータ反り性に優
れた軟質表面処理原板の製造方法を提供することを目的
としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するため、鋼成分、熱延条件、冷間圧延条件、連続
焼鈍条件について総合的に検討し、本発明を見い出した
ものであり、その発明の要旨は、下記の通りである。

【０００９】Ｃ：０．００４０〜０．０１２０％，Ｍ
ｎ：０．０５〜０．６０％，Ｐ：０．００１〜０．０２
５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：
０．０１２〜０．１２０％，Ｎ：≦０．０１２０％，
Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で２．５以下，Ｔ．Ｏ：≦０．
００７０％，残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片
を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き
取り熱延鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その
後、連続焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１
００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し、３秒以下
の保持を行い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行
い、次いで、調質圧延を０．９〜３．５％の範囲で施す
ことを特徴とする連続焼鈍によるフルーティング性とロ
ールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方
法。

【００１０】以下に、本発明について詳細に述べる。本
発明者等は、経済性に優れ、高い生産性と、高温焼鈍が
可能な、コンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間
焼鈍法による、Ｔ−２〜Ｔ−３のフルーティング性とロ
ールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方法
について種々検討した。

【００１１】先ず、フルーティング性と材質特性の関係
に付いて種々の調査を行い、フルーティング性は、製缶
時（一般的には塗装焼き付け後ロール曲げ成形）のＹＰ
−Ｅ１（２００℃×３０min の人工時効後）で高くても
７％以下を確保する必要があることが分った。そして、
２００℃×３０min の人工時効後のＹＰ−Ｅ１を少なく
とも７％以下にするためには、焼鈍板の固溶ＣやＮの低
減と共に、再結晶焼鈍板の結晶粒径の粗大化が特に重要
であることが分った。また、調質圧延率については、上
記条件が満たされた場合には、０．９％以上の調質圧延
が施されれば、良好なフルーティング性が確保できるこ
とも分った。

【００１２】次に、ロールコータ反り性と材質特性の関
係についても種々の調査を行い、ロールコータ反り性
は、ロールコータ時の降伏点（メッキ処理時のリフロー
処理による高温［約２６０℃×４sec ］時効による降伏
点の上昇代並びに需要家で塗装されるまでの自然時効に
よる降伏点上昇代を含む）が少なくとも約２５kgf/mm²
以上必要であることが分った。

【００１３】そこで、経済性に優れ、高い生産性と、高
温焼鈍が可能な、コンパクトで設備費の小さい超急速加
熱短時間焼鈍法で、Ｔ−２〜Ｔ−３の上記のフルーティ
ング性とロールコータ反り性とを両立させる再結晶粒
径、固溶Ｃ，Ｎ量、硬さを得る製造条件について種々検
討し、本発明を見い出した。

【００１４】その主要なポイントは、 Ｃ含有量を０．００４０〜０．０１２０％に規制し、 連続焼鈍の加熱に於いて少なくとも５００℃以上の温
度域を１００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱す
る、 ことである。これにより、再結晶焼鈍後の結晶粒径を大
きくし、固溶Ｃ量を適当量とすることが可能となるこ
と、更に、調質圧延率を０．９〜３．５％の範囲で施す
ことにより、Ｔ−２〜Ｔ−３の軟質でフルーティング性
とロールコータ反り性とを両立させる再結晶粒径、固溶
Ｃ，Ｎ量、硬さが得られる。

【００１５】図１は、本発明の上記ポイントの「連続
焼鈍の加熱に於いて少なくとも５００℃以上の温度域を
１００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱すること」
の効果を示した図である。本発明で製造したＣ含有量が
０．００６０％、かつ９０％の冷間圧延率で圧延した板
厚０．２５mmの冷延板を、図２に示すヒートサイクルで
加熱速度（α_H ）と均熱温度（Ｔ）を変え、時間（ｔ）
を０．１sec 、冷却速度（α_c ）を３００℃／ｓとし、
熱処理を行った鋼板の組織を調査し、再結晶の完了する
温度を求め、その結果を図１に示した。

【００１６】図１から、加熱速度を１００℃／ｓ以上と
することにより再結晶完了温度が顕著に低下することが
分る。このことから、均熱時間が殆どないようなコンパ
クトな連続焼鈍設備でＴ−２〜Ｔ−３を製造するには、
本発明の上記ポイントの連続焼鈍の加熱に於いて１０
０℃／ｓ以上の超急速加熱することが極めて重要であ
る。

【００１７】このように、１００℃／ｓ以上で加熱する
ことにより、従来の２０℃／ｓより再結晶温度が低下す
るメカニズムについては必ずしも充分に解明されていな
いが、下記ＡおよびＢの効果によるものではないかと推
察される。尚、これらのＡ，Ｂの効果は、連続焼鈍の加
熱に於いて少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃
／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱することにより得ら
れた。

【００１８】Ａ． 超急速加熱の場合は、再結晶のスタ
ート時に於けるサブグレインの粒界の移動速度並びに粒
成長時の粒界の移動速度が極めて速いので、粒界への偏
析元素の粒界への移動が追従しなくなり粒界の移動を妨
げる偏析元素が少なくなる。その結果、超急速加熱を行
うことにより再結晶がより低温で起こるとともに粒成長
も容易となり、より軟質材が得られるようになった。
尚、冷間圧延率、成分等は、このサブグレインの生成並
びに大きさ等に影響を与えているのではないかと考えら
れる。 Ｂ． 超急速加熱の場合は、再結晶〜粒成長の間の時間
があまりにも短いので再結晶前、途中、粒成長の段階に
於いて、ＡｌＮの微細析出が殆ど起こらなくなる。その
結果、超急速加熱を行うことにより再結晶がより低温で
起こるとともに粒成長も容易となり、より軟質材が得ら
れるようになった。

【００１９】図３は、本発明の目的であるＴ−２〜Ｔ−
３のフルーティング性とロールコータ反り性に優れた軟
質表面処理原板を得る方法についての主要ポイントを示
した図である。本発明で製造した種々のＣ含有量の熱延
板を用い、９０％の冷間圧延率で０．２５mmの冷延板を
製造し、図２に示すヒートサイクルで加熱速度（α_H）
を１０００℃／ｓ、均熱温度（Ｔ）を７００℃、時間
（ｔ）を０．１sec 、冷却速度（α_c ）を３００℃／ｓ
とし、熱処理を行った焼鈍板に、１．２％の調質圧延率
で調質圧延を行い、表面処理原板を製造し、錫メッキ
（リフロー処理付き）を施してブリキを製造し、フルー
ティング性とロールコータ反り性とを評価した。

【００２０】ロールコータ反り性は、得られた種々のブ
リキ板を室温で１カ月経過させた後、引張り試験を行い
降伏点を測定し、ロールコータ反り性（ｇｏｏｄ域：
Ｙ．Ｐ≧２５kgf/mm² ）の評価とし、図３に示した。

【００２１】フルーティング性は、本発明の製造条件で
あれば、Ｃ含有量が１２０ppm 以下で良好なフルーティ
ング性が確保できる。これは、Ｃ含有量が１２０ppm 超
では、再結晶焼鈍後の結晶粒径が細粒化するとともに、
再結晶焼鈍後の固溶Ｃ量が多くなりすぎるため、２００
℃×３０min の塗装焼き付け処理によってＹＰ−Ｅ１が
高くなりすぎ、フルーティングが生じるようになったも
のである。

【００２２】又、ロールコータ反り性は、Ｃ含有量が５
０ppm 以上であれば良好なロールコータ反り性が得られ
ることが分った。これは、Ｃ含有量が５０ppm 未満で
は、再結晶焼鈍後の結晶粒径が粗大化するとともに、再
結晶焼鈍後の固溶Ｃ量も少なくなるため、自然時効後の
降伏点が低くなるからである。

【００２３】以上、図１および図３に示した上記およ
びをポイントとする極めてコンパクトな超短時間焼鈍
の本発明によって、Ｔ−２〜Ｔ−３のフルーティング性
とロールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造
が可能となる。

【００２４】以下に、製造条件について詳細に述べる。
Ｃは、図３に示すように、フルーティング性とロールコ
ータ反り性に大きく影響する元素である。Ｃ含有量が増
加するにつれて、超急速加熱焼鈍時の再結晶焼鈍後の結
晶粒が細粒化すると共に固溶Ｃ量も増加し、１２０ppm
超では、良好なフルーティング性が確保できなくなる。
又、Ｃ含有量が減少するにつれて、超急速加熱焼鈍時の
再結晶焼鈍後の結晶粒が粗大化すると共に固溶Ｃ量も減
少し、４０ppm 未満では、良好なロールコータ反り性が
確保できなくなる。従って、Ｃ含有量の範囲を０．００
４０〜０．０１２０％とした。

【００２５】Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌＡｌは、材質を硬質
化するばかりではなく、これらの元素が増加すると鋼板
の耐食性を劣化させるので、それぞれの元素の上限値を
０．６０％，０．０２５％，０．０２５％，０．１２０
％とした。Ｍｎ，Ｐ，Ｓの各々の下限値は通常の製造法
で得られる範囲をもって下限値とした。また、ｓｏｌＡ
ｌ含有量は、０．０１２％未満では、脱酸不足のため
Ｔ．Ｏ含有量が高くなり０．００７０％以下とすること
もできなくなるので、少なくとも０．０１２％は必要で
あるためｓｏｌＡｌ量の下限を０．０１２％とした。

【００２６】Ｎ含有量は、０．０１２０％超になると高
温巻き取りや低温スラブ加熱を行っても、結晶粒径が細
粒化したり、焼鈍後の固溶Ｎが多くなりすぎたりして、
フルーティング性が劣化するので０．０１２０％を上限
値とした。また、Ｎ含有量は、低いほど良好なフルーテ
ィング性が得られるので、下限は、特に規制する必要が
ない。

【００２７】Ｔ．Ｏ含有量は、０．００７０％超になる
とスラブの表層付近に気泡が発生し、メッキ原板の表面
傷などが増え良好な製品が得られなくなるとともに、軟
質な材質が得られなくなるので０．００７０％を上限値
とした。下限値は、特に規制する必要がないので規制し
なかった。

【００２８】Ｂは、Ｂ／Ｎ（原子量比）で２．５以下含
有せしめることにより、ＮをＢＮとして粗大析出させＮ
時効を防止できるので適時添加してもよい。尚、Ｂ／Ｎ
（原子量比）で２．５超では固溶のＢが多くなり過ぎ、
材質が硬質化しＴ−２〜Ｔ−３が得られなくなるので、
Ｂ／Ｎ（原子量比）を２．５以下に規制した。

【００２９】熱延条件は、特に規制する必要がなく通常
の熱延条件でよいが、Ｎが多い場合には、熱延時に低温
でスラブ加熱（以下、「ＳＲＴ」という）を行ったり、
高温巻き取りをする事によってＮの悪影響をより完全に
なくすることが出来るので、低温ＳＲＴや高温巻き取り
を行うのが好ましい。

【００３０】冷間圧延時の冷間圧延率は、低いと再結晶
焼鈍時の再結晶温度が高く材質が硬くなりＴ−２〜Ｔ−
３が得られ難くなると共にメッキ製品は、板厚が薄いの
で８５％未満の冷間圧延率では熱延板の板厚が薄くなり
すぎ熱間圧延が困難となるので、下限値を８５％とし
た。尚、上限値は、特に規制する必要がないので規制し
なかった。

【００３１】連続焼鈍時の再結晶焼鈍の加熱速度は、本
発明の最も重要なポイントであり、その効果及びメカニ
ズムは先に推察した通りである。加熱速度が１００℃／
ｓ未満では超急速加熱効果が得られず、材質が硬化しＴ
−２〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、１００℃／
ｓを下限値とした。

【００３２】再結晶焼鈍時の焼鈍温度は、６５０℃未満
では超急速加熱焼鈍でも充分な再結晶が起こらずＴ−２
〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、６５０℃を下限
値とした。また、焼鈍温度が８５０℃超になると均熱帯
を通過する時に鋼板が軟化し延び易くなり通板性が悪く
なるので、８５０℃を上限値とした。

【００３３】再結晶焼鈍時の均熱時間は、超急速加熱焼
鈍では均熱時間がなくとも充分な再結晶と粒成長が生じ
Ｔ−２〜Ｔ−３の硬度が得られるので、均熱時間の下限
値を規制する必要がない。均熱時間の上限を３sec とし
たのは、本発明の目的である「設備費を大きく軽減し得
る極めてコンパクトな連続焼鈍設備でＴ−２〜Ｔ−３の
フルーティング性とロールコータ反り性に優れた軟質表
面処理原板を製造する方法」の思想から外れるようにな
るからである。

【００３４】再結晶焼鈍後の冷却条件は、本発明の鋼成
分範囲内では材質に特に影響を与えないので規制する必
要がなく、徐冷となる通常のガスジェット冷却法や３０
０℃／ｓのような強力なガスジェット冷却法等で室温ま
で冷却すればよい。また、３００〜５００℃付近で数秒
から数分の過時効処理は、材質に殆ど影響を及ぼさない
ので過時効処理の効果がないが、過時効処理を施しても
差し支えがない。

【００３５】調質圧延は、ＹＰ−Ｅ１の消去効果を得る
上で重要なことであり、良好なフルーティング性を確保
するためには、少なくとも０．９％が必要である。ま
た、表面処理原板の調質圧延は通常ドライ調質圧延が行
われ、ドライ調質圧延では３．５％が限界であるので
３．５％を上限とした。

【００３６】

【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて更に説明
する。表１示す成分を有する鋼を表２に示す熱延条件で
２．５mmの熱延鋼帯を製造し、冷間圧延率９０％で０．
２５mmの冷延鋼板を得た。次いで図２に示すヒートサイ
クルで表２に示す温度、時間条件で連続焼鈍及び調質圧
延を施し表面処理原板を得、次いで錫メッキ（リフロー
処理付き）を施し、ブリキ板を製造した。得られたブリ
キ板の硬度（Ｈ_R30T）並びに、室温で１カ月間の自然時
効後引張り試験を行い、降伏点を測定し、ロールコータ
反り性を評価した。降伏点が２５kgf/mm² 以上を○と
し、２５kgf/mm² 未満を×として、表２に示した。

【００３７】フルーティング性の評価は、得られた種々
のブリキ板を室温で１ケ月間放置後、２００℃×３０mi
n の焼け付け塗装相当の熱処理を行い、３本曲げロール
成形で５０φの円筒状に成形し、腰折れ状況（フルーテ
ィング性）を目視評価した。良好なフルーティング性が
確保できたものは○、確保できなかったものは×とし
て、表２に示した。

【００３８】鋼Ｂ，Ｃ，Ｅは、いずれも本発明の範囲内
の成分の鋼である。鋼Ｂ，Ｃは、Ｃ含有量を５３，８６
ppm と変化させたもの、鋼Ｅは、Ｂを０．００１４％添
加したものである。

【００３９】鋼Ａ，Ｄは、それぞれ、Ｃ含有量が０．０
０１７％と低く、０．０１７０％と高く外れた本発明の
範囲外の成分のものである。鋼Ｆは、ＣＡＬ＋ＢＡＦ焼
鈍方式の従来例の場合の代表的な鋼成分である。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】 但し、ＳＲＴ：スラブ加熱温度、Ｆ．Ｔ：熱延仕上温
度、Ｃ．Ｔ：巻き取り温度 ＣＡＬ＋ＢＡＦ条件：ＣＡＬ：２０℃／ｓで加熱し、６
５０℃×２０sec 均熱後３０℃／ｓで室温まで冷却 ＢＡＦ：箱焼鈍で、４８０℃×６０min 均熱後室温まで
炉冷

【００４２】試料２，３，４，５，６，７，９は、本発
明の実施例である。何れもＴ−２〜Ｔ−３の硬度範囲
（Ｈ_R30T＝５３±３〜５７±３）で、Ｔ−２〜Ｔ−３の
フルーティング性とロールコータ反り性が確保できてい
る。本発明によれば、コンパクトで設備費の小さい超急
速加熱短時間焼鈍法により、Ｔ−２〜Ｔ−３のフルーテ
ィング性とロールコータ反り性に優れた軟質表面処理原
板の製造が可能である。

【００４３】試料１は、Ｃ含有量が０．００１７％と本
発明の条件の下限を外れた比較例であって、良好なロー
ルコータ反り性が得られなかった。試料８は、Ｃ含有量
が０．０１７０％と本発明の条件の上限を外れた比較例
であって、優れたフルーティング性が得らず腰折れが発
生した。

【００４４】試料１０は、ＣＡＬ焼鈍後、ＢＡＦ焼鈍を
行う極めて生産性の悪い従来例である。Ｔ−３レベルの
硬度で、且つ良好なフルーティング性とロールコータ反
り性も確保できている。この生産性の極めて悪い従来例
の試料１０と、本発明と比較すると明らかなように、本
発明によれば、経済性に優れ、高い生産性と、高温焼鈍
が可能な、コンパクトで設備比の小さい超急速加熱短時
間焼鈍設備で、従来例と同様の特性を有する、Ｔ−２〜
Ｔ−３のフルーティング性とロールコータ反り性に優れ
た軟質表面処理原板の製造方法が可能であることが分
る。

【００４５】

【発明の効果】本発明によれば、高温焼鈍が可能で、コ
ンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間の連続焼鈍
設備によりＴ−２〜Ｔ−３のフルーティング性とロール
コータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造が可能と
なる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の連続焼鈍の加熱速度と硬度との関係を
示した説明図である。

【図２】本発明の連続焼鈍のヒートサイクルを示した説
明図である。

【図３】本発明におけるフルーティング性およびロール
コータ反り性とＣ含有量の関係を示した図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 田 輝 樹 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：０．００４０〜０．０１２０％，Ｍ
   ｎ：０．０５〜０．６０％，Ｐ：０．００１〜０．０２
   ５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：
   ０．０１２〜０．１２０％，Ｎ：≦０．０１２０％，
   Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で２．５以下，Ｔ．Ｏ：≦０．
   ００７０％，残部不可避的不純物及び鉄からなる鋼片
   を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き
   取り熱延鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その
   後、連続焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１
   ００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し、３秒以下
   の保持を行い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行
   い、次いで、調質圧延を０．９〜３．５％の範囲で施す
   ことを特徴とする連続焼鈍によるフルーティング性とロ
   ールコータ反り性に優れた軟質表面処理原板の製造方
   法。
2. 【請求項２】鋼片の組成がＣ：０．００４０〜０．０１
   ２０％，Ｍｎ：０．０５〜０．６０％，Ｐ：０．００１
   〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏ
   ｌＡｌ：０．０１２〜０．１２０％，Ｎ：≦０．０１２
   ０％，Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％，残部不可避的不純物
   及び鉄からなることを特徴とする請求項１に記載の連続
   焼鈍によるフルーティング性とロールコータ反り性に優
   れた軟質表面処理原板の製造方法。