JPH0619196B2 - ディスクロータ - Google Patents
ディスクロータInfo
- Publication number
- JPH0619196B2 JPH0619196B2 JP27193587A JP27193587A JPH0619196B2 JP H0619196 B2 JPH0619196 B2 JP H0619196B2 JP 27193587 A JP27193587 A JP 27193587A JP 27193587 A JP27193587 A JP 27193587A JP H0619196 B2 JPH0619196 B2 JP H0619196B2
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- JP
- Japan
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- sprayed layer
- disk rotor
- rotor
- alloy
- pad
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はディスクブレーキに使用されるディスクロータ
（ブレーキディスク）に関し、詳しくは金属製ディスク
ロータの少なくとも摺動面に耐摩耗性、耐熱性の溶射層
が形成されたディスクロータに関する。
（ブレーキディスク）に関し、詳しくは金属製ディスク
ロータの少なくとも摺動面に耐摩耗性、耐熱性の溶射層
が形成されたディスクロータに関する。
自動車等のブレーキとしてディスクブレーキが多用され
ている。このディスクブレーキの構成部品の一つがディ
スクロータであり、ディスクブレーキで制動作用をさせ
るためにパッドが押しつけられる円板状の部品である。
ている。このディスクブレーキの構成部品の一つがディ
スクロータであり、ディスクブレーキで制動作用をさせ
るためにパッドが押しつけられる円板状の部品である。
このディスクロータは、比較的大きな部品であり、従来
はアルミニウム合金、鋳鉄、鋼等の金属を用いて本体を
作製し、パッドが当接する摺動面に鉄系材料等をプラズ
マ溶射して耐摩耗性、耐熱性等の特製を持たしていた
（例えば、Industrial Heating:198年２月刊、Ｐ45）。
はアルミニウム合金、鋳鉄、鋼等の金属を用いて本体を
作製し、パッドが当接する摺動面に鉄系材料等をプラズ
マ溶射して耐摩耗性、耐熱性等の特製を持たしていた
（例えば、Industrial Heating:198年２月刊、Ｐ45）。
特開昭51-34369号公報にてアルミニウム合金のデイスク
本体にＦe −Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を形成したブレー
キディスクが提案され、特開昭51-34370号公報にてＦe
−Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を形成したものが提案されて
いる。また、特開昭60-89558号公報にてアルミニウム合
金部材にクロム−炭素−鉄合金の溶射層を形成したブレ
ーキ部材が提案されている。
本体にＦe −Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を形成したブレー
キディスクが提案され、特開昭51-34370号公報にてＦe
−Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を形成したものが提案されて
いる。また、特開昭60-89558号公報にてアルミニウム合
金部材にクロム−炭素−鉄合金の溶射層を形成したブレ
ーキ部材が提案されている。
これら提案のＦe −Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を有するデ
ィスクローク（ブレーキディスク、ブレーキ部材）に関
連して、本発明者らがＦe −Ｃr −Ｃ系合金溶射層を鋳
鉄ディスクロータ上に形成した場合で次のような実験を
行なつたところ後述するような問題がある。
ィスクローク（ブレーキディスク、ブレーキ部材）に関
連して、本発明者らがＦe −Ｃr −Ｃ系合金溶射層を鋳
鉄ディスクロータ上に形成した場合で次のような実験を
行なつたところ後述するような問題がある。
第１図の断面図に示すようなデイスクロータ本体１（外
径 250mm）をねずみ鋳鉄（FC20）で鋳造により作製し
た。デイスクロータ本体１の摺動面に第１表のＦe −Ｃ
r −Ｃ合金溶射材料をプラズマ溶射して溶射層２（厚
さ：０．３mm）を形成した。
径 250mm）をねずみ鋳鉄（FC20）で鋳造により作製し
た。デイスクロータ本体１の摺動面に第１表のＦe −Ｃ
r −Ｃ合金溶射材料をプラズマ溶射して溶射層２（厚
さ：０．３mm）を形成した。
このプラズマ溶射は、電流 450Ａ、アルゴンガス流量８
０CFH 、水素ガス流量１５CFH 、溶射距離 100mmの条件
で行なつた。溶射後に、溶射層を研摩して所定寸法に仕
上げた。
０CFH 、水素ガス流量１５CFH 、溶射距離 100mmの条件
で行なつた。溶射後に、溶射層を研摩して所定寸法に仕
上げた。
得られたディスクロータＡ〜Ｅを下記条件ロータ耐摩耗
性試験および錆固着力試験の評価試験にかけた。
性試験および錆固着力試験の評価試験にかけた。
（ａ）ロータ耐摩耗性試験条件 速度： 100km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．３Ｇ ブレーキイン温度：５０℃ 制動回数： 500回 相手材：セミメタ系パッド （ｂ）錆固着力試験条件 アスベスト系パッドを５％塩水に１時間浸漬後、面圧１
kg／cm2の荷重を加えて７２時間放置し、錆固着力を測
定する。
kg／cm2の荷重を加えて７２時間放置し、錆固着力を測
定する。
これら評価試験の結果を第３図に示す。この図からわか
るようにＣr 量が増加すると耐摩耗性及び耐錆性が向上
する。しかしながら、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金溶射層は熱伝
導性が悪いために、制動時に過度のロータ表面温度上昇
が起こり、ブレーキの効きが低下する。また、この溶射
層が硬いために、相手攻撃性が大きく、パッド摩耗が増
大する。このようにブレーキ性能において耐摩耗性の向
上は可能であるが、効き、相手攻撃性などは不十分であ
る。
るようにＣr 量が増加すると耐摩耗性及び耐錆性が向上
する。しかしながら、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金溶射層は熱伝
導性が悪いために、制動時に過度のロータ表面温度上昇
が起こり、ブレーキの効きが低下する。また、この溶射
層が硬いために、相手攻撃性が大きく、パッド摩耗が増
大する。このようにブレーキ性能において耐摩耗性の向
上は可能であるが、効き、相手攻撃性などは不十分であ
る。
そこで、ディスクロータ（溶射量）の表面温度の上昇を
抑えるために、Ｆe −Ｃr −Ｃ系合金溶射層とディスク
ロータ本体との間に熱伝導性の良好な中間層を形成する
ことが、特開昭62-88827号公報にて提案されている。
抑えるために、Ｆe −Ｃr −Ｃ系合金溶射層とディスク
ロータ本体との間に熱伝導性の良好な中間層を形成する
ことが、特開昭62-88827号公報にて提案されている。
さらに、表面温度の上昇を抑えかつ溶射層の硬度を低く
するために、本発明者らはＦe −Ｃr −Ｃ系合金粉末に
熱伝導性が良く軟らかいＣu 粉末を混合した溶射材料を
用いて溶射層を形成することを試みた。上述したプラズ
マ溶射条件で、溶射材料を第２票に示すＦe −Ｃr −Ｃ
合金粉末とＣu 粉末との混合粉末として溶射層を形成し
た。
するために、本発明者らはＦe −Ｃr −Ｃ系合金粉末に
熱伝導性が良く軟らかいＣu 粉末を混合した溶射材料を
用いて溶射層を形成することを試みた。上述したプラズ
マ溶射条件で、溶射材料を第２票に示すＦe −Ｃr −Ｃ
合金粉末とＣu 粉末との混合粉末として溶射層を形成し
た。
なお、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金の組成は６０wt％Ｃr 、２．
２wt％Ｃ、残部Ｆe である。
２wt％Ｃ、残部Ｆe である。
得られたディスクロータＦ〜Ｊを下記条件のロータ耐摩
耗性試験、効力試験（摩擦係数で評価）およびパッド摩
耗試験の評価試験にかけた。
耗性試験、効力試験（摩擦係数で評価）およびパッド摩
耗試験の評価試験にかけた。
（ａ）ロータ耐摩耗性試験条件 上述した場合と同じ （ｂ）効力試験条件 速度： 100km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．６Ｇ ブレーキイン温度：６５℃ 相手材：セミメタ系パッド （ｃ）パッド摩耗試験条件 速度：５０km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．３Ｇ ブレーキイン温度： 200℃ 制動回数：1000回 相手材：アスベスト系パッド （ｄ）パッド摩耗試験条件 速度：５０km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．３Ｇ ブレーキイン温度： 200℃ 制動回数：1000回 相手材：アスベスト系パッド これら評価試験の効果を第４図に示す。第４図そして第
３図から見て、溶射材料中のＣu(粉末)割合が35〜65wt
％であり、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金でのＣr 割合が55〜65wt
％であることが好ましい。
３図から見て、溶射材料中のＣu(粉末)割合が35〜65wt
％であり、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金でのＣr 割合が55〜65wt
％であることが好ましい。
また、銅（Ｃu ）を銅合金（例えば、アルミ青銅）とす
ることによつてディスクロータ摩耗量（溶射層摩耗量）
の低減が図れることが下記の実験からわかつた。
ることによつてディスクロータ摩耗量（溶射層摩耗量）
の低減が図れることが下記の実験からわかつた。
先の実験と同じ工程（同じ条件）で、溶射材料を第４表
のようにして、ディスクロータ本体１上にプラズマ溶射
層２（第１図）を形成し、研摩を施してディスクロータ
を作製した。
のようにして、ディスクロータ本体１上にプラズマ溶射
層２（第１図）を形成し、研摩を施してディスクロータ
を作製した。
なお、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金は60wt％Cr、２．２wt％Ｃ、
残部Ｆe の組成の粉末であり、アルミ青銅は１０wt％A
l、1wt％Ｆe 、残部Ｃu の組成の粉末であつた。
残部Ｆe の組成の粉末であり、アルミ青銅は１０wt％A
l、1wt％Ｆe 、残部Ｃu の組成の粉末であつた。
得られたディスクロータＫ〜Ｍを下記条件のロータ摩耗
性試験、効力試験（摩擦係数で評価）およびパッド摩耗
試験の評価試験にかけた。
性試験、効力試験（摩擦係数で評価）およびパッド摩耗
試験の評価試験にかけた。
（ａ）ロータ耐摩耗性試験条件 上述した場合と同じ （ｂ）効力試験条件 速度： 100km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．６Ｇ ブレーキイン温度：６５℃ 相手材：セミメタ系パッド （ｃ）パッド摩耗試験条件 速度：５０km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．３Ｇ ブレーキイン温度： 200℃ 制動回数：1000回 相手材：アスベスト系パッド これら評価試験の結果を第５図（ａ），（ｂ）および
（ｃ）に示す。これらの図からわかるように、本発明に
係るアルミ青銅を含有したディスクロータＫは摩擦係数
およびパッド摩耗量はＣu含有の場合（ディスクロータ
Ｌ）とほぼ同じであるが、ロータ摩耗量（溶射層摩耗
量）はより少ない。
（ｃ）に示す。これらの図からわかるように、本発明に
係るアルミ青銅を含有したディスクロータＫは摩擦係数
およびパッド摩耗量はＣu含有の場合（ディスクロータ
Ｌ）とほぼ同じであるが、ロータ摩耗量（溶射層摩耗
量）はより少ない。
溶射層をＦe −Ｃr −Ｃ系合金と銅又は銅合金とで構成
することによつて耐錆性、相手攻撃性、効きなどは良好
であるが、耐摩耗性を更に望むような場合には限界があ
る（不十分である）。
することによつて耐錆性、相手攻撃性、効きなどは良好
であるが、耐摩耗性を更に望むような場合には限界があ
る（不十分である）。
本発明の目的は、銅又は銅合金の採用で熱伝導性は向上
した軟かいために溶射層の耐摩耗性向上が不十分である
ので、耐摩耗性を向上させたディスクロータを提供する
ことである。
した軟かいために溶射層の耐摩耗性向上が不十分である
ので、耐摩耗性を向上させたディスクロータを提供する
ことである。
上述の目的が、少なくとも摺動面に耐摩耗性、耐熱性の
溶射層が形成されているディスクロータにおいて、溶射
材料がＦe −Ｃr −Ｃ系合金粉末と、銅又は銅合金粉末
と、金属の炭化物および／又は酸化物の硬質粒子粉末と
を混合したものであり、前記溶射層中に銅又は銅合金お
よび硬質粒子がほぼ均一に分散していることを特徴とす
るディスクロータによつて達成される。
溶射層が形成されているディスクロータにおいて、溶射
材料がＦe −Ｃr −Ｃ系合金粉末と、銅又は銅合金粉末
と、金属の炭化物および／又は酸化物の硬質粒子粉末と
を混合したものであり、前記溶射層中に銅又は銅合金お
よび硬質粒子がほぼ均一に分散していることを特徴とす
るディスクロータによつて達成される。
上述の硬質粒子はCr3C2，Al2O3，TiCなどであり、硬質
粒子粉末の溶射材料中の割合が10〜30wt％であることが
望ましい。
粒子粉末の溶射材料中の割合が10〜30wt％であることが
望ましい。
銅合金の例であるアルミ青銅はＣu を主成分としてＡl
を含有するＣu −Ａl 合金であって、アルミ青銅粉末の
溶射材料中の割合が35〜65wt％であることが望ましい。
また、アルミ青銅の組成としては８〜12wt％Ａl 、0.5
〜2wt％Ｆe 、残部Ｃu が好ましい。
を含有するＣu −Ａl 合金であって、アルミ青銅粉末の
溶射材料中の割合が35〜65wt％であることが望ましい。
また、アルミ青銅の組成としては８〜12wt％Ａl 、0.5
〜2wt％Ｆe 、残部Ｃu が好ましい。
以下、本発明の実施態様例および比較例によって本発明
を詳しく説明する。
を詳しく説明する。
先に説明した本発明者らによる実験と同じねずみ鋳鉄
（FC20）製で外径 250mmのディスクロータ本体1 （第１
図）に、第４表の溶射材料をプラズマ溶射して溶射層2
（厚さ：０．３mm）を形成した。
（FC20）製で外径 250mmのディスクロータ本体1 （第１
図）に、第４表の溶射材料をプラズマ溶射して溶射層2
（厚さ：０．３mm）を形成した。
なお、Ｆe −Ｃr −Ｃ合金には６０wt％Ｃr 、２．２wt
％Ｃ、残部Ｆe の組成の粉末を用いて、これに同重量の
Ｃu 粉末を混合した。この混合粉末に対して硬質粒子で
あるCr3C2 の粉末を第３表に示すように添加混合して溶
射材料とした。
％Ｃ、残部Ｆe の組成の粉末を用いて、これに同重量の
Ｃu 粉末を混合した。この混合粉末に対して硬質粒子で
あるCr3C2 の粉末を第３表に示すように添加混合して溶
射材料とした。
このときのプラズマ溶射は、先の実験と同じ条件である
電流 450Ａ、アルゴンガス流量８０CFH 、水素ガス流量
１５CFH 、溶射距離 100mmにて行なった。そして、溶射
層を研摩して所定寸法に仕上げた。
電流 450Ａ、アルゴンガス流量８０CFH 、水素ガス流量
１５CFH 、溶射距離 100mmにて行なった。そして、溶射
層を研摩して所定寸法に仕上げた。
得られたディスクロータＮ〜Ｓを下記条件のロータ耐摩
耗製試験およびパッド摩耗試験にかけて、ロータ（溶射
層の）摩耗量およびパッド摩耗量を測定した。
耗製試験およびパッド摩耗試験にかけて、ロータ（溶射
層の）摩耗量およびパッド摩耗量を測定した。
（ａ）ロータ耐摩耗性試験 速度： 100km／Ｈ→０km／Ｈ 減速度：０．３Ｇ ブレーキイン温度：５０℃ 制動回数：1000回 相手材：セミメタ系パッド これらの試験結果を第２図に示す。第２図からわかるよ
うに、硬質粒子Cr3C2(Hv1600) を溶射層中にほぼ均一に
分散させることによってマトリックス（特に、硬質のＣ
u 部分）を強化して溶射層の耐摩耗性を向上させること
が、１０wt％以上であればできる。一方、３０wt％を越
えると相手材のパッドの摩耗量が大きくなる（相手材を
大きく攻撃する）ことになる。したがって、硬質粒子の
割合は10〜30％が好ましい。また、Cr3C2 の代わりに A
l 2O3，TiCを用いてもほぼ同様の結果が得られた。そし
て、銅を代わりにアルミ青銅の銅合金を用いてもよい。
うに、硬質粒子Cr3C2(Hv1600) を溶射層中にほぼ均一に
分散させることによってマトリックス（特に、硬質のＣ
u 部分）を強化して溶射層の耐摩耗性を向上させること
が、１０wt％以上であればできる。一方、３０wt％を越
えると相手材のパッドの摩耗量が大きくなる（相手材を
大きく攻撃する）ことになる。したがって、硬質粒子の
割合は10〜30％が好ましい。また、Cr3C2 の代わりに A
l 2O3，TiCを用いてもほぼ同様の結果が得られた。そし
て、銅を代わりにアルミ青銅の銅合金を用いてもよい。
本発明によれば、Ｆe −Ｃr −Ｃ系合金に銅又は銅合金
および硬質粒子を加えた溶射層は、そのディスクロータ
の耐摩性を更に向上させることができて、ブレーキ機能
としての効きおよび相手攻撃性を優れたものとしてい
る。
および硬質粒子を加えた溶射層は、そのディスクロータ
の耐摩性を更に向上させることができて、ブレーキ機能
としての効きおよび相手攻撃性を優れたものとしてい
る。
第１図は溶射層を有するディスクロータの断面図であ
り、 第２図は、硬質粒子（Cr3C2）含有の溶射層を有するデ
ィスクロータのロータ摩耗量およびパッド摩耗量を示す
グラフであり、 第３図はＦe −Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を有するディス
クロータのロータ摩耗量および錆固着力を示すグラフで
あり、 第４図はＣu 含有の溶射層を有するディスクロータのロ
ータ摩耗量、摩擦係数およびパッド摩耗量を示すグラフ
であり、 第５図（ａ），（ｂ）および（ｃ）はアルミ青銅含有の
溶射層を有するディスクロータのロータ摩耗量、摩擦係
数およびパッド摩耗量を示すグラフである。 １……ディスクロータ本体、 ２……溶射層。
り、 第２図は、硬質粒子（Cr3C2）含有の溶射層を有するデ
ィスクロータのロータ摩耗量およびパッド摩耗量を示す
グラフであり、 第３図はＦe −Ｃr −Ｃ系合金の溶射層を有するディス
クロータのロータ摩耗量および錆固着力を示すグラフで
あり、 第４図はＣu 含有の溶射層を有するディスクロータのロ
ータ摩耗量、摩擦係数およびパッド摩耗量を示すグラフ
であり、 第５図（ａ），（ｂ）および（ｃ）はアルミ青銅含有の
溶射層を有するディスクロータのロータ摩耗量、摩擦係
数およびパッド摩耗量を示すグラフである。 １……ディスクロータ本体、 ２……溶射層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大石 真治 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 三宅 譲治 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 小沢 誠 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 市川 繁 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 小山 原嗣 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 柿原 健治 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】少なくとも摺動面に耐摩耗性、耐熱性の溶
射層が形成されているディスクロータにおいて、溶射材
料がＦe−Ｃr−Ｃ系合金粉末と、銅又は銅合金粉末と、
金属の炭化物および／又は酸化物の硬質粒子粉末とを混
合したものであり、前記溶射層中に銅又は銅合金および
硬質粒子がほぼ均一に分散していることを特徴とするデ
ィスクロータ。 - 【請求項２】前記硬質粒子粉末は前記溶射材料の10〜30
wt％であること特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
ディスクロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27193587A JPH0619196B2 (ja) | 1987-10-29 | 1987-10-29 | ディスクロータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27193587A JPH0619196B2 (ja) | 1987-10-29 | 1987-10-29 | ディスクロータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01116326A JPH01116326A (ja) | 1989-05-09 |
| JPH0619196B2 true JPH0619196B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=17506891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27193587A Expired - Lifetime JPH0619196B2 (ja) | 1987-10-29 | 1987-10-29 | ディスクロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0619196B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05179232A (ja) * | 1991-12-26 | 1993-07-20 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | ブレーキ用焼結金属摩擦材 |
| PL194963B1 (pl) * | 1999-10-29 | 2007-07-31 | Man B & W Diesel A/S | Sposób wytwarzania części maszyn wyposażonych w co najmniej jedną powierzchnię ślizgową |
| JP5391448B2 (ja) * | 2009-05-15 | 2014-01-15 | 曙ブレーキ工業株式会社 | ブレーキ用ディスクロータ |
-
1987
- 1987-10-29 JP JP27193587A patent/JPH0619196B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01116326A (ja) | 1989-05-09 |
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