JPH06189534A - スイッチング電源装置 - Google Patents
スイッチング電源装置Info
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- JPH06189534A JPH06189534A JP35354692A JP35354692A JPH06189534A JP H06189534 A JPH06189534 A JP H06189534A JP 35354692 A JP35354692 A JP 35354692A JP 35354692 A JP35354692 A JP 35354692A JP H06189534 A JPH06189534 A JP H06189534A
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- Japan
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- control circuit
- oscillation control
- input
- power supply
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 交流入力オフ後の不所望な再起動を防止する
と共に、交流入力投入時の起動時間が長くなるのを防止
することができるようにしたスイッチング電源装置を提
供する。 【構成】 起動抵抗３２に直列にしかもそこに印加され
る電圧に対して逆方向にツェナダイオード３６を挿入
し、交流入力ＡＣをオフして発振制御回路１２の動作が
停止した時点でこのツェナダイオード３６および起動抵
抗３２を通して流れる電流Ｉの大きさが、発振制御回路
１２を起動させるために最低限必要な電流よりも小さく
なるようにした。
と共に、交流入力投入時の起動時間が長くなるのを防止
することができるようにしたスイッチング電源装置を提
供する。 【構成】 起動抵抗３２に直列にしかもそこに印加され
る電圧に対して逆方向にツェナダイオード３６を挿入
し、交流入力ＡＣをオフして発振制御回路１２の動作が
停止した時点でこのツェナダイオード３６および起動抵
抗３２を通して流れる電流Ｉの大きさが、発振制御回路
１２を起動させるために最低限必要な電流よりも小さく
なるようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、他励式のスイッチン
グ電源装置に関し、より具体的には、交流入力オフ後の
不所望な再起動を防止する手段に関する。
グ電源装置に関し、より具体的には、交流入力オフ後の
不所望な再起動を防止する手段に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種のスイッチング電源装置の従来例
を図４に示す。このスイッチング電源装置は、一次巻線
８ａ、二次巻線８ｂおよび補助巻線８ｃを有するトラン
ス８と、ブリッジ整流回路４および平滑コンデンサ６を
有していて交流入力ＡＣを整流して直流電力をこのトラ
ンス８の一次巻線８ａに供給する一次側整流回路２と、
トランス８の一次巻線８ａに直列接続されたスイッチン
グ素子（図示例はトランジスタであるがＦＥＴの場合も
ある）１０と、このスイッチング素子１０のスイッチン
グを制御する他励式の発振制御回路１２と、整流ダイオ
ード２８およびコンデンサ３０を有していてトランス８
の補助巻線８ｃの出力を整流してこの発振制御回路１２
の電源端子１４に供給する補助側整流回路２６と、一次
側整流回路２の正の出力側と発振制御回路１２の電源端
子１４との間に接続された起動抵抗３２とを備えてい
る。
を図４に示す。このスイッチング電源装置は、一次巻線
８ａ、二次巻線８ｂおよび補助巻線８ｃを有するトラン
ス８と、ブリッジ整流回路４および平滑コンデンサ６を
有していて交流入力ＡＣを整流して直流電力をこのトラ
ンス８の一次巻線８ａに供給する一次側整流回路２と、
トランス８の一次巻線８ａに直列接続されたスイッチン
グ素子（図示例はトランジスタであるがＦＥＴの場合も
ある）１０と、このスイッチング素子１０のスイッチン
グを制御する他励式の発振制御回路１２と、整流ダイオ
ード２８およびコンデンサ３０を有していてトランス８
の補助巻線８ｃの出力を整流してこの発振制御回路１２
の電源端子１４に供給する補助側整流回路２６と、一次
側整流回路２の正の出力側と発振制御回路１２の電源端
子１４との間に接続された起動抵抗３２とを備えてい
る。
【０００３】トランス８の二次巻線８ｂには整流ダイオ
ード３４が接続されているが、その他の二次側の回路
は、この発明の本質に関係がないのでここでは図示を省
略している。
ード３４が接続されているが、その他の二次側の回路
は、この発明の本質に関係がないのでここでは図示を省
略している。
【０００４】発振制御回路１２には、種々の公知の回路
が採り得るが、その一例を図５に示す。この発振制御回
路１２は、発振回路２２およびパルス幅制御回路２４を
含んでおり、通常はＩＣで構成されている。パルス幅制
御回路２４は、フィードバック端子１８を経由してトラ
ンス８の二次側から与えられるフィードバック信号ＦＢ
に基づいて、出力端子１６を経由してスイッチング素子
１０に与える駆動信号のパルス幅を制御して、二次側の
出力電圧を一定に制御する。１４は前述した電源端子、
２０はグラウンド端子である。
が採り得るが、その一例を図５に示す。この発振制御回
路１２は、発振回路２２およびパルス幅制御回路２４を
含んでおり、通常はＩＣで構成されている。パルス幅制
御回路２４は、フィードバック端子１８を経由してトラ
ンス８の二次側から与えられるフィードバック信号ＦＢ
に基づいて、出力端子１６を経由してスイッチング素子
１０に与える駆動信号のパルス幅を制御して、二次側の
出力電圧を一定に制御する。１４は前述した電源端子、
２０はグラウンド端子である。
【０００５】このスイッチング電源装置の起動時の動作
を説明すると、交流入力ＡＣが供給されると一次側整流
回路２からの出力によってまず起動抵抗３２を通してコ
ンデンサ３０が充電され、それによって発振制御回路１
２の電源端子１４の電圧Ｖ3が発振制御回路１２の起動
開始電圧（例えば２０Ｖ）になると、発振制御回路１２
が動作してスイッチング素子１０のスイッチングが始ま
り起動する。一旦起動すると、トランス８の補助巻線８
ｃに電圧が発生し、これが補助側整流回路２６を通して
発振制御回路１２の電源端子１４に供給され、発振制御
回路１２の駆動はこの電力によって行われる。
を説明すると、交流入力ＡＣが供給されると一次側整流
回路２からの出力によってまず起動抵抗３２を通してコ
ンデンサ３０が充電され、それによって発振制御回路１
２の電源端子１４の電圧Ｖ3が発振制御回路１２の起動
開始電圧（例えば２０Ｖ）になると、発振制御回路１２
が動作してスイッチング素子１０のスイッチングが始ま
り起動する。一旦起動すると、トランス８の補助巻線８
ｃに電圧が発生し、これが補助側整流回路２６を通して
発振制御回路１２の電源端子１４に供給され、発振制御
回路１２の駆動はこの電力によって行われる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記スイッ
チング電源装置においては、交流入力ＡＣをオフして
も、動作が素直に停止せずに、発振制御回路１２が再起
動して二次側の出力電圧Ｖ2 が何度か上昇するという問
題がある。
チング電源装置においては、交流入力ＡＣをオフして
も、動作が素直に停止せずに、発振制御回路１２が再起
動して二次側の出力電圧Ｖ2 が何度か上昇するという問
題がある。
【０００７】これを詳述すると、図６および図７に示す
ように、ｔ0 の時点で交流入力ＡＣをオフした後、一次
側整流回路２を構成する平滑コンデンサ６の両端の電圧
Ｖ1は、発振制御回路１２がまだ動作している間は平滑
コンデンサ６内の電荷のみによってパワーを出すために
図示のように急激に低下するが、発振制御回路１２の動
作が停止した時点ｔ1 で低下は止む。このときの電圧Ｖ
1 はかなり高く（例えば１２０Ｖ程度）、この電圧と補
助側整流回路２６を構成するコンデンサ３０の両端の電
圧Ｖ3 との差によって、平滑コンデンサ６から起動抵抗
３２を通してコンデンサ３０に充電されるため、発振制
御回路１２の電源端子１４の電圧Ｖ3 は、発振制御回路
１２の動作が停止した時点ｔ1 以降上昇に転じ、ｔ2 の
時点で発振制御回路１２の起動開始電圧に達して発振制
御回路１２が起動し、スイッチング素子１０のスイッチ
ング動作が起こる。これによって図７に示すように二次
側の出力電圧Ｖ2 が上昇する。
ように、ｔ0 の時点で交流入力ＡＣをオフした後、一次
側整流回路２を構成する平滑コンデンサ６の両端の電圧
Ｖ1は、発振制御回路１２がまだ動作している間は平滑
コンデンサ６内の電荷のみによってパワーを出すために
図示のように急激に低下するが、発振制御回路１２の動
作が停止した時点ｔ1 で低下は止む。このときの電圧Ｖ
1 はかなり高く（例えば１２０Ｖ程度）、この電圧と補
助側整流回路２６を構成するコンデンサ３０の両端の電
圧Ｖ3 との差によって、平滑コンデンサ６から起動抵抗
３２を通してコンデンサ３０に充電されるため、発振制
御回路１２の電源端子１４の電圧Ｖ3 は、発振制御回路
１２の動作が停止した時点ｔ1 以降上昇に転じ、ｔ2 の
時点で発振制御回路１２の起動開始電圧に達して発振制
御回路１２が起動し、スイッチング素子１０のスイッチ
ング動作が起こる。これによって図７に示すように二次
側の出力電圧Ｖ2 が上昇する。
【０００８】このときの電力は、交流入力ＡＣがオフさ
れているから、平滑コンデンサ６から供給されるだけで
あり、発振制御回路１２の動作維持および二次側に出力
を供給するだけのパワーはない。従って、発振制御回路
１２が起動して出力電圧Ｖ2が上昇した瞬間に、電圧Ｖ
3 が下降して発振制御回路１２の動作が停止し、それに
応じて出力電圧Ｖ2 も下降する。
れているから、平滑コンデンサ６から供給されるだけで
あり、発振制御回路１２の動作維持および二次側に出力
を供給するだけのパワーはない。従って、発振制御回路
１２が起動して出力電圧Ｖ2が上昇した瞬間に、電圧Ｖ
3 が下降して発振制御回路１２の動作が停止し、それに
応じて出力電圧Ｖ2 も下降する。
【０００９】発振制御回路１２の動作が停止すると、平
滑コンデンサ６内に残っている電荷によって起動抵抗３
２を通しコンデンサ３０の充電が再び始まり、電圧Ｖ3
は再び上昇に転じる。それ以降は上記と同様にして、平
滑コンデンサ６内に残っている電荷量に応じて、発振制
御回路１２が何度か再起動して出力電圧Ｖ2 が上昇する
（ｔ3 、ｔ4 ・・・）。
滑コンデンサ６内に残っている電荷によって起動抵抗３
２を通しコンデンサ３０の充電が再び始まり、電圧Ｖ3
は再び上昇に転じる。それ以降は上記と同様にして、平
滑コンデンサ６内に残っている電荷量に応じて、発振制
御回路１２が何度か再起動して出力電圧Ｖ2 が上昇する
（ｔ3 、ｔ4 ・・・）。
【００１０】ちなみに、交流入力ＡＣをオフした後も上
記のように発振制御回路１２が勝手に再起動して出力電
圧Ｖ2 が上昇すると、出力側につながる負荷に誤動作を
もたらす等の不都合が生じる。
記のように発振制御回路１２が勝手に再起動して出力電
圧Ｖ2 が上昇すると、出力側につながる負荷に誤動作を
もたらす等の不都合が生じる。
【００１１】このような交流入力ＡＣオフ後の発振制御
回路１２の不所望な再起動を防止するためには、起動抵
抗３２の値を十分に大きくして、交流入力オフ後に平滑
コンデンサ６内の電荷によってコンデンサ３０が充電さ
れるのを十分に抑えれば良いではないかという考えもあ
るが、単純にそのようにすると、交流入力ＡＣを投入し
たときのコンデンサ３０への充電電流も小さくなるた
め、交流入力投入時の当該スイッチング電源装置の起動
時間が長くなるという別の問題が発生する。
回路１２の不所望な再起動を防止するためには、起動抵
抗３２の値を十分に大きくして、交流入力オフ後に平滑
コンデンサ６内の電荷によってコンデンサ３０が充電さ
れるのを十分に抑えれば良いではないかという考えもあ
るが、単純にそのようにすると、交流入力ＡＣを投入し
たときのコンデンサ３０への充電電流も小さくなるた
め、交流入力投入時の当該スイッチング電源装置の起動
時間が長くなるという別の問題が発生する。
【００１２】そこでこの発明は、交流入力オフ後の不所
望な再起動を防止すると共に、交流入力投入時の起動時
間が長くなるのを防止することができるようにしたスイ
ッチング電源装置を提供することを主たる目的とする。
望な再起動を防止すると共に、交流入力投入時の起動時
間が長くなるのを防止することができるようにしたスイ
ッチング電源装置を提供することを主たる目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明のスイッチング電源装置は、前記起動抵抗
に直列にしかもそこに印加される電圧に対して逆方向に
ツェナダイオードを挿入し、交流入力をオフして前記発
振制御回路の動作が停止した時点でこのツェナダイオー
ドおよび起動抵抗を通して流れる電流の大きさが、前記
発振制御回路を起動させるために最低限必要な電流より
も小さくなるようにしたことを特徴とする。
め、この発明のスイッチング電源装置は、前記起動抵抗
に直列にしかもそこに印加される電圧に対して逆方向に
ツェナダイオードを挿入し、交流入力をオフして前記発
振制御回路の動作が停止した時点でこのツェナダイオー
ドおよび起動抵抗を通して流れる電流の大きさが、前記
発振制御回路を起動させるために最低限必要な電流より
も小さくなるようにしたことを特徴とする。
【００１４】
【作用】上記のように起動抵抗に直列にツェナダイオー
ドを挿入すると、このツェナダイオードで一定の電圧
（ツェナ電圧）を分担するため、このツェナダイオード
および起動抵抗を通して流れる電流の大きさの、交流入
力投入時のものと交流入力をオフして発振制御回路の動
作が停止した時点のものとの比を大きくすることができ
る。
ドを挿入すると、このツェナダイオードで一定の電圧
（ツェナ電圧）を分担するため、このツェナダイオード
および起動抵抗を通して流れる電流の大きさの、交流入
力投入時のものと交流入力をオフして発振制御回路の動
作が停止した時点のものとの比を大きくすることができ
る。
【００１５】従って、交流入力をオフして発振制御回路
の動作が停止した時点の電流を、上記のように発振制御
回路を起動させるために最低限必要な電流より小さくし
ておくことによって再起動を防止することができると共
に、交流入力投入時は起動抵抗等を通して大きな電流を
流すことができるので起動時間が長くなることを防止す
ることができる。
の動作が停止した時点の電流を、上記のように発振制御
回路を起動させるために最低限必要な電流より小さくし
ておくことによって再起動を防止することができると共
に、交流入力投入時は起動抵抗等を通して大きな電流を
流すことができるので起動時間が長くなることを防止す
ることができる。
【００１６】
【実施例】図１は、この発明の一実施例に係るスイッチ
ング電源装置を示す回路図である。図４の従来例と同一
または相当する部分には同一符号を付し、以下において
は当該従来例との相違点を主に説明する。
ング電源装置を示す回路図である。図４の従来例と同一
または相当する部分には同一符号を付し、以下において
は当該従来例との相違点を主に説明する。
【００１７】この実施例においては、前述したような起
動抵抗３２に直列に、しかもそこに印加される電圧に対
して逆方向に、ツェナダイオード３６を挿入している。
そして、このツェナダイオード３６および起動抵抗３２
を通して流れる電流Ｉの、交流入力ＡＣをオフして発振
制御回路１２の動作が停止した時点での値が、発振制御
回路１２を起動させるために最低限必要な電流（以下こ
れを起動前電流と呼ぶ）よりも小さくなるようにしてい
る。
動抵抗３２に直列に、しかもそこに印加される電圧に対
して逆方向に、ツェナダイオード３６を挿入している。
そして、このツェナダイオード３６および起動抵抗３２
を通して流れる電流Ｉの、交流入力ＡＣをオフして発振
制御回路１２の動作が停止した時点での値が、発振制御
回路１２を起動させるために最低限必要な電流（以下こ
れを起動前電流と呼ぶ）よりも小さくなるようにしてい
る。
【００１８】より具体例を示すと、ここで一例として、
交流入力ＡＣを供給しているときの平滑コンデンサ６の
両端の上記電圧Ｖ1 の値を√２×２００≒２８０Ｖ、交
流入力ＡＣをオフして発振制御回路１２の動作が停止し
た時点（前述したｔ1 ）での上記電圧Ｖ1 の値を１２０
Ｖ、同時点での上記電圧Ｖ3 の値を２０Ｖとし、発振制
御回路１２の上記起動前電流を０．３ｍＡとする。
交流入力ＡＣを供給しているときの平滑コンデンサ６の
両端の上記電圧Ｖ1 の値を√２×２００≒２８０Ｖ、交
流入力ＡＣをオフして発振制御回路１２の動作が停止し
た時点（前述したｔ1 ）での上記電圧Ｖ1 の値を１２０
Ｖ、同時点での上記電圧Ｖ3 の値を２０Ｖとし、発振制
御回路１２の上記起動前電流を０．３ｍＡとする。
【００１９】まず、ツェナダイオード３６を挿入せずに
従来例のように起動抵抗３２のみとした場合を検討する
と、上記ｔ1 の時点で発振制御回路１２が再起動しな
い、即ち０．３ｍＡの起動前電流を流さないための起動
抵抗３２の最小の値Ｒ1 は、 Ｒ1 ＝（１２０−２０）／（０．３×１０-3）≒３３３ｋΩ となる。
従来例のように起動抵抗３２のみとした場合を検討する
と、上記ｔ1 の時点で発振制御回路１２が再起動しな
い、即ち０．３ｍＡの起動前電流を流さないための起動
抵抗３２の最小の値Ｒ1 は、 Ｒ1 ＝（１２０−２０）／（０．３×１０-3）≒３３３ｋΩ となる。
【００２０】そして、起動抵抗３２の値を３３３ｋΩと
した場合、交流入力投入時の上記電流Ｉの値Ｉ1 は、 Ｉ1 ＝（２８０−２０）／（３３３×１０-3）≒０．７８ｍＡ となり、非常に小さい。この電流は通常は例えば１．３
ｍＡ程度必要であり、０．７８ｍＡでは交流入力投入時
の起動時間が長くなってしまう。
した場合、交流入力投入時の上記電流Ｉの値Ｉ1 は、 Ｉ1 ＝（２８０−２０）／（３３３×１０-3）≒０．７８ｍＡ となり、非常に小さい。この電流は通常は例えば１．３
ｍＡ程度必要であり、０．７８ｍＡでは交流入力投入時
の起動時間が長くなってしまう。
【００２１】これに対してこの実施例のようにツェナダ
イオード３６を挿入した場合を検討すると、このツェナ
ダイオード３６のツェナ電圧ＶZ を例えば５０Ｖとした
場合、このツェナダイオード３６で常に５０Ｖを分担す
ることになるから、上記ｔ1の時点で発振制御回路１２
が再起動しない、即ち０．３ｍＡの起動前電流を流さな
いための起動抵抗３２の最小の値Ｒ2 は、 Ｒ2 ＝（１２０−２０−５０）／（０．３×１０-3）≒１６７ｋΩ となる。
イオード３６を挿入した場合を検討すると、このツェナ
ダイオード３６のツェナ電圧ＶZ を例えば５０Ｖとした
場合、このツェナダイオード３６で常に５０Ｖを分担す
ることになるから、上記ｔ1の時点で発振制御回路１２
が再起動しない、即ち０．３ｍＡの起動前電流を流さな
いための起動抵抗３２の最小の値Ｒ2 は、 Ｒ2 ＝（１２０−２０−５０）／（０．３×１０-3）≒１６７ｋΩ となる。
【００２２】そして、起動抵抗３２の値を１６７ｋΩと
した場合、交流入力投入時の上記電流Ｉの値Ｉ2 は、 Ｉ2 ＝（２８０−２０−５０）／（１６７×１０-3）≒１．２６ｍＡ となり、上述した通常必要な１．３ｍＡにほぼ等しくな
る。従って、交流入力投入時の起動時間が長くなるのを
防ぐことができる。
した場合、交流入力投入時の上記電流Ｉの値Ｉ2 は、 Ｉ2 ＝（２８０−２０−５０）／（１６７×１０-3）≒１．２６ｍＡ となり、上述した通常必要な１．３ｍＡにほぼ等しくな
る。従って、交流入力投入時の起動時間が長くなるのを
防ぐことができる。
【００２３】上記のようなツェナダイオード３６および
起動抵抗３２を用いた場合の上記電圧Ｖ1 、Ｖ2 および
Ｖ3 の波形の一例を図２および図３に示す。これは従来
例の図６および図７にそれぞれ相当するものである。こ
の図２および図３から分かるように、ｔ0 の時点で交流
入力ＡＣをオフし、発振制御回路１２の動作が停止した
時点ｔ1 以降、補助側整流回路２６を構成するコンデン
サ３０の両端の電圧、即ち発振制御回路１２の電源端子
１４の電圧Ｖ3 はなだらかに下降しており立ち上がりは
全く起こっていない。出力電圧Ｖ2 もｔ1 の時点で下降
した後は全く立ち上がっていない。
起動抵抗３２を用いた場合の上記電圧Ｖ1 、Ｖ2 および
Ｖ3 の波形の一例を図２および図３に示す。これは従来
例の図６および図７にそれぞれ相当するものである。こ
の図２および図３から分かるように、ｔ0 の時点で交流
入力ＡＣをオフし、発振制御回路１２の動作が停止した
時点ｔ1 以降、補助側整流回路２６を構成するコンデン
サ３０の両端の電圧、即ち発振制御回路１２の電源端子
１４の電圧Ｖ3 はなだらかに下降しており立ち上がりは
全く起こっていない。出力電圧Ｖ2 もｔ1 の時点で下降
した後は全く立ち上がっていない。
【００２４】
【発明の効果】以上のようにこの発明によれば、起動抵
抗に直列にツェナダイオードを挿入することによって、
そこを流れる電流の大きさの、交流入力投入時のものと
交流入力をオフして発振制御回路の動作が停止した時点
のものとの比を大きくすることができるので、交流入力
をオフして発振制御回路の動作が停止した時点の電流
を、発振制御回路を起動させるために最低限必要な電流
より小さくすることによって再起動を防止することでき
ると共に、交流入力投入後は起動抵抗等を通して大きな
電流を流すことができるので起動時間が長くなることを
防止することができる。
抗に直列にツェナダイオードを挿入することによって、
そこを流れる電流の大きさの、交流入力投入時のものと
交流入力をオフして発振制御回路の動作が停止した時点
のものとの比を大きくすることができるので、交流入力
をオフして発振制御回路の動作が停止した時点の電流
を、発振制御回路を起動させるために最低限必要な電流
より小さくすることによって再起動を防止することでき
ると共に、交流入力投入後は起動抵抗等を通して大きな
電流を流すことができるので起動時間が長くなることを
防止することができる。
【図１】この発明の一実施例に係るスイッチング電源装
置を示す回路図である。
置を示す回路図である。
【図２】図１中の電圧Ｖ1 およびＶ3 の波形の一例を示
す図である。
す図である。
【図３】図１中の電圧Ｖ1 およびＶ2 の波形の一例を示
す図である。
す図である。
【図４】従来のスイッチング電源装置の一例を示す回路
図である。
図である。
【図５】図１および図４中の発振制御回路の一例を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
【図６】図４中の電圧Ｖ1 およびＶ3 の波形の一例を示
す図である。
す図である。
【図７】図４中の電圧Ｖ1 およびＶ2 の波形の一例を示
す回路図である。
す回路図である。
２ 一次側整流回路 ４ ブリッジ整流回路 ６ 平滑コンデンサ ８ トランス ８ａ 一次巻線 ８ｂ 二次巻線 ８ｃ 補助巻線 １０ スイッチング素子 １２ 発振制御回路 １４ 電源端子 ２６ 補助側整流回路 ２８ 整流ダイオード ３０ コンデンサ ３２ 起動抵抗 ３６ ツェナダイオード
Claims (1)
- 【請求項１】 一次巻線、二次巻線および補助巻線を有
するトランスと、整流回路および平滑コンデンサを有し
ていて交流入力を整流して直流電力をこのトランスの一
次巻線に供給する一次側整流回路と、前記トランスの一
次巻線に直列接続されたスイッチング素子と、このスイ
ッチング素子のスイッチングを制御する他励式の発振制
御回路であって電源端子を有するものと、整流ダイオー
ドおよびコンデンサを有していて前記補助巻線の出力を
整流してこの発振制御回路の電源端子に供給する補助側
整流回路と、前記一次側整流回路の出力側と前記発振制
御回路の電源端子との間に接続された起動抵抗とを備え
るスイッチング電源装置において、前記起動抵抗に直列
にしかもそこに印加される電圧に対して逆方向にツェナ
ダイオードを挿入し、交流入力をオフして前記発振制御
回路の動作が停止した時点でこのツェナダイオードおよ
び起動抵抗を通して流れる電流の大きさが、前記発振制
御回路を起動させるために最低限必要な電流よりも小さ
くなるようにしたことを特徴とするスイッチング電源装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35354692A JPH06189534A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | スイッチング電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35354692A JPH06189534A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | スイッチング電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06189534A true JPH06189534A (ja) | 1994-07-08 |
Family
ID=18431576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35354692A Pending JPH06189534A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | スイッチング電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06189534A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0754938A1 (en) * | 1995-07-20 | 1997-01-22 | Kazuaki Tanimura | Detecting fluid leakage route |
| CN102983752A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-03-20 | 杭州士兰微电子股份有限公司 | 快速启动栅极驱动装置及其控制模块 |
-
1992
- 1992-12-14 JP JP35354692A patent/JPH06189534A/ja active Pending
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| CN102983752A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-03-20 | 杭州士兰微电子股份有限公司 | 快速启动栅极驱动装置及其控制模块 |
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