JPH06184316A - 低温成形可能な粉末成形用耐光性熱可塑性エラストマーパウダー、それを用いる粉末成形法およびその成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 粉体流動性および耐光性に優れ、また従来よ
りも低温雰囲気下で賦型圧力がほとんどかからない状態
でも高流動性を保ち、粉末成形可能な熱可塑性エラスト
マーパウダー、それを用いる粉末成形法およびその成形
体を提供する。 【構成】 特定のジエン種を含むエチレン・α−オレフ
ィン共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂等との、特定
の粘弾性を有するエラストマー組成物からなることを特
徴とする粉末成形用耐光性熱可塑性エラストマーパウダ
ー、それを用いる粉末成形法およびその成形体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、従来よりも低温成形可
能な粉末成形用耐光性熱可塑性樹エラストマーパウダ
ー、それを用いる粉末成形法およびその成形体に関す
る。さらに詳しくは、本発明は、裏打ち材を問わず、主
として各種分野の成形品あるいはその表皮材及びハウジ
ング等に適する粉末成形、好ましくは粉末スラッシュ成
形等の粉末成形用、かつ耐光安定性に優れた熱可塑性エ
ラストマーパウダー、それを用いる粉末成形法およびそ
の成形体に関するものである。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車用内装材としてのカバーリング材料においては、
軽量でかつ、ソフト感に優れ、しかも高級感のある皮シ
ボ模様やスティッチ模様などを施したものが一段と求め
られるようになってきた。また廃車を処分する際、内装
材の焼却によって生じる酸性物質が大気を汚染し、酸性
雨等の大きな社会問題となっており、よりクリーンな材
料への要望が大きくなっている。

【０００３】従来、これらのカバーリング材料として
は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（以下ＴＰＯと
称する）シートの真空成形品及び塩化ビニル樹脂とＡＢ
Ｓ樹脂を主体としたシートの真空成形品あるいはペース
ト用塩化ビニル樹脂と可塑剤を主体としたゾルの回転成
形またはスラッシュ成形品（以下ゾル成形品と称する）
等がある。

【０００４】ＴＰＯの真空成形品は軽量性、クリーンな
材料という点で目的を達しているものの複雑な形状のも
のを賦形さすことは困難であった。

【０００５】また、真空成形品は成形時の残留歪みも大
きく、長時間の使用において亀裂が生じ易いという欠点
も抱えている。

【０００６】塩化ビニル樹脂とＡＢＳ樹脂を主体とした
シートの真空成形品も、ＴＰＯの真空成形品と同様の複
雑な形状のものを賦形さすことが困難であるという欠点
があり、さらにＴＰＯと比較して、軽量性、クリーン性
に劣るという欠点がある。

【０００７】ペースト用塩化ビニル樹脂と可塑剤を主体
としたゾル成形品は、ソフト感があり、複雑な形状の賦
形が可能であるが、ゲル化温度が低いので、金型内での
溶融が速く、フローマークやリップ、ゾルの糸引き現象
あるいは溶融特性上金型温度が２５０℃付近と高いため
冷却から加熱に時間がかかるうえ、金型の熱によるダメ
ージが大きい等の加工上の問題、軽量性、クリーン性に
劣るという塩化ビニル樹脂固有の問題、さらには可塑剤
を多量に用いるため、自動車の窓ガラス内面に曇りを生
ずるなど欠点も多い。

【０００８】これら欠点や問題点のうち、成形法につい
ては最近粉末成形法が脚光を浴びてきている。

【０００９】粉末成形法は、一般には流動浸漬法、静電
塗装法、粉末溶射法、粉末回転成形法、粉末スラッシュ
成形法などがあるが、特に自動車用内装材のカバーリン
グ等には、粉末回転成形法あるいは粉末スラッシュ成形
法が適している。

【００１０】一方、ＴＰＯは例えば、部分架橋型ＴＰＯ
組成物としては、特開昭４８−２６８３８号公報、特開
昭５３−１４９２４０号公報などで公知である。しかし
ながら、これまでに公知になっている部分架橋ＴＰＯ
は、耐光性が高度に要求される用途には適用し難く、そ
の対象とした成形法としては、 イ．射出成形（加工時のせん断速度γ≧１０³sec^-1）、 ロ．押出成形（同１０¹ ≦γ≦１０²sec^-1）、 ハ．カレンダー加工（同１０² ≦γ≦１０³sec^-1）、 ニ．ロまたはハで一次加工したものを圧縮成形、およ
び、 ホ．ロまたはハで一次加工したものを真空成形、 などあるが、そのいずれもが軟化点以上の温度ととも
に、それぞれの加工条件に相当するせん断速度における
粘度に見合った賦形圧力を必要とするものであった。

【００１１】しかしながら、粉末回転成形あるいは粉末
スラッシュ成形のように加工時のせん断速度が１０⁰sec
^-1以下又は振動周波数１ラジアン／秒以下でポリマーと
しては静止に近い状態にあり、賦形時に圧力も加わらな
いか、または非常に低圧力下（例えば、１kg/cm²以下）
での成形法では極端な流動性不足を生じ成形が困難であ
った。また仮に成形が行なえたとしても、低せん断速度
域での流動性が劣るため、粉末粒子間の熱融着が不完全
となり、機械的物性の低い成形物しか得ることができな
かった。

【００１２】そして、これらの課題を解決するものとし
て例えば、特開平２−５７３０９号公報には、ポリオレ
フィン系樹脂とエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴ
ムとを含む熱可塑性エラストマーのパウダーが、回転加
熱状態にあるシボ模様転写用金型の内表面に、流動可塑
状態で密着して溶融することにより、表面にシボ模様が
形成されてなることを特徴とするシボ模様付熱可塑性エ
ラストマー成形物及びその製造方法が記載されている。

【００１３】しかしながら、この方法では、ＴＰＯパウ
ダーの低せん断速度域での流動性がまだ不十分であり、
そのため粉末粒子間の熱融着強度が充分ではなく、ピン
ホール等も生じ易いという問題があり、さらに低温成形
も不可能であるうえ耐光性も劣っており、いまだ外観、
物性等において充分満足する成形物は得られていなかっ
た。

【００１４】また、例えば、特開平４−１０９１１号公
報には、結晶性オレフィン重合体部と非晶性オレフィン
重合体部とからなり、平均粒子径が１０μｍ以上であ
り、見掛け嵩密度が０．２ｇ／ｍｌ以上である重合体粒
子と、架橋剤とを含む混合物を動的に熱処理して得られ
た熱可塑性エラストマーのパウダーが、回転加熱状態に
あるシボ模様転写用金型の内表面に、流動可塑状態で密
着して溶融することにより、表面にシボ模様が形成され
てなることを特徴とするシボ模様付熱可塑性エラストマ
ー成形物及びその製造方法が記載されている。しかしな
がら、この場合も、ＴＰＯパウダーの低剪断速度域での
流動性が不十分であり、前述同様の問題が有り、充分満
足する成形物は得られていなかった。

【００１５】さらに、例えば、特開平２−５７３１０号
公報には、ポリオレフィン系樹脂とエチレン・α−オレ
フィン系共重合体ゴムとを含む熱可塑性エラストマーの
パウダーが、シボ模様転写用金型の内表面に吹き付けら
れて溶融付着することにより、表面にシボ模様が形成さ
れてなることを特徴とするシボ模様付熱可塑性エラスト
マー成形物およびその製造方法が記載されている。

【００１６】しかしながら、この方法では、スプレーガ
ン等の吹き付けにより原料を供給し予熱した金型内部へ
付着させるために、製品の膜厚が不均一になり、またピ
ンホールが生じ易いという問題がある。

【００１７】また、原料供給容器と密着せずに開放状態
で予熱した金型へ原料を吹き付けて金型内表面へ付着さ
せるために、原料の外部への飛散、外部からの異物の混
入等の問題があり、さらに低温成形も不可能であり、い
まだ、外観、物性等において充分満足する成形物は得ら
れていなかった。

【００１８】さらに、例えば、特開平３−２８６８１１
号公報には、結晶性オレフィン重合体部と非晶性オレフ
ィン重合体部とからなり、平均粒子径が１０μｍ以上で
あり、見掛け嵩密度が０．２g/ml以上である重合体粒子
と、架橋剤とを含む混合物を動的に熱処理して得られた
熱可塑性エラストマーのパウダーが、シボ模様転写用金
型の内表面に溶融付着することにより、表面にシボ模様
が形成されてなることを特徴とするシボ模様付熱可塑性
エラストマー成形物及びその製造方法が記載されてい
る。

【００１９】これは、上記同様に、低せん断速度域で流
動性が低いＴＰＯを、スプレーガン等により該金型の内
表面に吹き付けて溶融付着させており、同様の問題があ
り、さらに低温成形も不可能であるうえに耐光性にも劣
っており、充分満足する成形物は得られていなかった。

【００２０】また、上記以外にもＴＰＯの粉末成形に関
しては、特開平４−１０９１０号公報、特開平４−１０
９１２号公報、特開平４−１６３１３号公報、特開平４
−２１４０７号公報、特開平４−２１４０８号公報等に
提案されている。これらの発明は、パウダーに関しては
「結晶性オレフィン重合体部と非晶性オレフィン重合体
部とからなる重合体粒子」あるいは「ポリオレフィン系
樹脂とα−オレフィン系共重合体ゴムとを含む混合物」
を用いることを特徴とし、成形物の製造方法は、これら
のパウダーを架橋剤の存在下で「シボ模様転写用金型の
中に入れて、該金型を回転させながら加熱して流動可塑
状態で金型内表面に密着させて溶融させる」、あるいは
「あらかじめ加熱したシボ模様転写用金型の内表面に溶
融付着させる」ことを特徴としたものである。しかしな
がら、これらの方法は、成形と同時に架橋反応をさせる
ため、成形サイクルが長くなる、また、成形サイクルを
短くするためには成形時の金型温度を高くしなければな
らないといった問題点がある。さらに、成形時の架橋剤
によっては反応時にガスが発生し成形物表面にピンホー
ルが生じるといった問題点もあり、さらに低温成形も不
可能であり、いまだ外観、物性等において充分満足する
成形物は得られていなかった。

【００２１】本発明の目的は、かかる課題を解決し、低
温雰囲気下、且つ、賦形圧力がほとんどかからない状態
でも高流動性を保ち耐光性に優れた熱可塑性エラストマ
ーパウダーによる、ピンホールあるいは偏肉等がなく粉
末粒子間の熱融着強度の充分に大きな成形物が得られ、
従来よりも低温成形でき、成形サイクルの短縮や金型寿
命の延命が可能な粉末成形用パウダー、それを用いる粉
末成形法およびその成形体を提供することにある。

【００２２】本発明によれば、成形品の残留歪みが小さ
く、複雑な形状性のあるものを賦形させることが可能な
粉末成形法の特徴を活かして軽量性、クリーン性および
耐光性に優れた熱可塑性エラストマー製の特に自動車内
装材のカバーリング材料等を提供することができる。

【００２３】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、 １）１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００℃）が３０
〜３５０であるエチレン−プロピレン−ジシクロペンタ
ジエン共重合体ゴムおよび／またはエチレン−ブテン−
１−ジシクロペンタジエン共重合体ゴム（Ａ）１００重
量部に対して、オレフィン系重合体（Ｂ）２５〜４００
重量部および鉱物油系軟化剤（Ｃ）０〜４０重量部から
なる混合物を部分架橋してなる熱可塑性エラストマー組
成物からなるパウダーであり、該エラストマー組成物の
周波数１ラジアン／秒における動的粘弾性測定において
雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘度η^* （１７
０℃）が１．５×１０⁵ ポイズ以下であり、雰囲気温度
２５０℃での複素動的粘度η^* （２５０℃）が５．０×
１０⁴ ポイズ以下であり、かつ下記式で算出される温度
平均粘性指数ｋが１０以下であることを特徴とする低温
成形可能な粉末成形用耐光性熱可塑性エラストマーパウ
ダーを提供するものである。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）

【００２４】また、本発明は、 ２）１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００℃）が３０
〜３５０であるエチレン−プロピレン−ジシクロペンタ
ジエン共重合体ゴムおよび／またはエチレン−ブテン−
１−ジシクロペンタジエン共重合体ゴム（Ａ）１００重
量部に対して、鉱物油系軟化剤（Ｃ）を１５０重量部以
下含有する油展エチレン系共重合体ゴム（Ｄ）２０〜８
０重量％とオレフィン系重合体（Ｂ）８０〜２０重量％
からなる混合物を部分架橋してなる熱可塑性エラストマ
ー組成物からなるパウダーであり、該エラストマー組成
物の周波数１ラジアン／秒における動的粘弾性測定にお
いて雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘度η
^* （１７０℃）が１．５×１０ ⁵ ポイズ以下であり、雰
囲気温度２５０℃での複素動的粘度η^* （２５０℃）が
５．０×１０⁴ ポイズ以下であり、かつ下記式で算出さ
れる温度平均粘性指数ｋが１０以下であることを特徴と
する低温成形可能な粉末成形用耐光性熱可塑性エラスト
マーパウダーを提供するものである。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）

【００２５】さらに、本発明は、 ３）上記１）および２）に記載の熱可塑性エラストマー
組成物からなるパウダーを用いることを特徴とする粉末
成形法、およびその成形体を提供するものである。

【００２６】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
粉末成形法としては、粉末回転成形法または粉末スラッ
シュ成形法が挙げられ、そのうち粉末スラッシュ成形法
が好ましい。粉末スラッシュ成形法とは、例えば特開昭
５８−１３２５０７号公報の特許請求の範囲の欄に記載
された成形法をいう。

【００２７】すなわち、粉末スラッシュ成形法は、熱可
塑性エラストマーパウダーを必要量入れた開口部を有す
る容器を熱可塑性エラストマーパウダーの融点より充分
高温に加熱された開口部を有する金型と、開口部を合わ
せて固定するか、金型内中空部へ固定して一体化し、回
転および／または揺動とともに熱可塑性エラストマーパ
ウダーを容器から金型内各部へ迅速に供給し、付着、溶
融させ、必要ならば余剰の熱可塑性エラストマーパウダ
ーを容器中へ排出する工程を含むことを特徴とする成形
法である。

【００２８】具体的には、例えば、１６０℃以上の表面
温度にある金型と開口部を有する容器（粉末供給ボック
ス）とを一体化して回転または揺動させ、熱可塑性エラ
ストマーパウダーを金型の内面へスプレーガン等により
吹き付けることなく、主として該エラストマーパウダー
の自重による自然な流動により金型の内面に供給し、金
型からの熱伝導によりエラストマーパウダーを均一な厚
さに溶融付着させた後、未付着のエラストマーパウダー
を再度粉末供給ボックスにもどし金型と粉末供給ボック
スとを切り放し、その後金型の持っている熱容量のみ、
あるいはそれと外部から供給される熱量とで溶融付着し
たエラストマーパウダーの熱融着を進めた後、冷却、脱
型し、外観、機械的物性の良好な成形体を得る方法であ
る。なお、本発明によれば、前記金型の表面温度が２１
０℃未満の低温成形も可能であり、必要により１８０℃
未満の低温成形でも可能である。

【００２９】本発明による粉末成形法に使用される金型
加熱方式には、例えばガス加熱炉方式、熱媒体油循環方
式、熱媒体油または熱流動砂内への浸漬方式あるいは、
高周波誘導加熱方式などが挙げられる。

【００３０】また、かかる粉末成形法に使用される熱可
塑性エラストマーパウダーは、粉体流動性に優れ、低せ
ん断速度かつ低圧力下で主として金型から供給される熱
で容易に溶融するものである。

【００３１】本発明の特徴は、ある種のエチレン−α−
オレフィン系共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂との
混合物を架橋剤の存在下で動的架橋してなる部分架橋型
エラストマー組成物のうち、ある特定の粘弾性を有する
エラストマー組成物を、例えばガラス転移温度以下の低
温で粉末化することにより得られる熱可塑性エラストマ
ーパウダーを用いることにより、耐光性に優れた成形体
が得られるだけでなく、従来の成形法の対象外であった
粉末回転成形法及び粉末スラッシュ成形法のように低せ
ん断速度域で高流動性を必要とし、かつ、低温成形可能
な前記成形法への展開を可能にしたことである。

【００３２】本発明で使用する（Ａ）１００℃ムーニー
粘度（ＭＬ₁₊₄ １００℃）が３０〜３５０であるエチレ
ン−プロピレン−ジシクロペンタジエン共重合体ゴムと
して、好ましくはプロピレン含有量が１０〜５５重量
％、より好ましくは２０〜４０重量％、ジシクロペンタ
ジエン含有量が１〜３０重量％、より好ましくは３〜２
０重量％のエチレン−プロピレン−ジシクロペンタジエ
ン共重合体ゴム（以下、「ＥＰＤＭ−Ｄ」という。）で
ある。本発明で使用する（Ａ）１００℃ムーニー粘度
（ＭＬ₁₊₄ １００℃）が３０〜３５０であるエチレン−
ブテン−１−ジシクロペンタジエン共重合体ゴムとし
て、好ましくはブテン−１含有量が１０〜５５重量％、
より好ましくは２０〜４０重量％、ジシクロペンタジエ
ン含有量が１〜３０重量％、より好ましくは３〜２０重
量％のエチレン−ブテン−１−ジシクロペンタジエン共
重合体ゴムである。

【００３３】１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００
℃）が３０より低いと機械的特性が失われ、３５０より
高いと共重合体ゴムの分散粒子径が大きくなり成形物の
外観不良を招き易くなる。好ましくは３０〜１５０、よ
り好ましくは４０〜１２０、さらに好ましくは５０〜１
００である。また、その１００℃ムーニー粘度（ＭＬ
₁₊₄ １００℃）は、後に述べる油展エチレン系共重合体
ゴム（Ｄ）として用いる場合では、好ましくは８０〜３
５０、より好ましくは１２０〜３５０、さらに好ましく
は１４０〜３５０である。

【００３４】本発明で使用する（Ｂ）オレフィン系重合
体として好ましいものは、ポリプロピレンまたはプロピ
レンと炭素数が２個以上のα−オレフィンとの共重合体
である。炭素数が２個以上のα−オレフィンの具体例と
してはエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチ
ル−１−ブテン、１−ヘキセン、１−デセン、３−メチ
ル−１−ペンテン、４−エチル−１−ペンテン、１−オ
クテン等が挙げられる。これらの重合体は、ＪＩＳ Ｋ
−７２１０に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測
定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が好ましくは２０
ｇ／１０分以上、より好ましくは５０ｇ／１０分以上で
ある。

【００３５】次に、本発明で使用する（Ｃ）鉱物油系軟
化剤とは、加工性の改良や機械的特性を改良する目的で
配合される高沸点の石油留分でパラフィン系、ナフテン
系または芳香族系等があるが、パラフィン系が好ましく
用いられる。芳香族成分が多くなると汚染性が強くな
り、また耐光性も低下するので好ましくない。本発明に
おいて（Ｄ）油展エチレン系共重合体ゴムは、共重合体
ゴム（Ａ）１００重量部当り鉱物油系軟化剤（Ｃ）を１
５０重量部以下、好ましくは２０〜１５０重量部、より
好ましくは３０〜１２０重量部含有するものである。共
重合体ゴム（Ａ）の１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １
００℃）が比較的大きい場合、鉱物油系軟化剤（Ｃ）を
添加しない場合はエラストマー組成物としての流動性が
低くなり粉末成形性が損なわれる。一方、１５０重量部
より多くなると成形体の機械的特性が低下するので好ま
しくない。そして、油展エチレン系共重合体ゴム（Ｄ）
の１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００℃）は、好ま
しくは３０〜１５０、より好ましくは４０〜１００であ
る。

【００３６】次にＥＰＤＭ−Ｄを例として油展エチレン
系共重合体ゴム（油展ＥＰＤＭ−Ｄ）の性質及び製造方
法等について述べる。ＭＬ₁₊₄ １００℃が８０〜３５０
と比較的高いＥＰＤＭ−Ｄを用いて鉱物油系軟化剤を大
量に配合すると、柔軟性の確保と流動性の向上による加
工性の改良および機械的特性の改良を同時に満足させる
ことが可能なオレフィン系エラストマー組成物を得るこ
とができる。一般にオレフィン系エラストマー組成物に
は流動性向上剤として鉱物油系軟化剤が用いられている
が、本発明者らの研究によれば、油展ＥＰＤＭ−Ｄを用
いない場合には、ＥＰＤＭ−Ｄ１００重量部当り鉱物油
系軟化剤を４０重量部を超えて配合すると、エラストマ
ー組成物表面に軟化剤のブリードが発生し易く、製品の
汚染、粘着等が見られ好ましくない。しかし、例えばＭ
Ｌ₁₊₄ １００℃が８０〜３５０のＥＰＤＭ−Ｄ１００重
量部当り１５０重量部以下の鉱物油系軟化剤が予め配合
されている油展ＥＰＤＭを用いると、軟化剤のブリード
が少なく、製品の汚染、粘着等が認められず、かつ破断
強度、破断伸び、圧縮永久歪みなどに優れたエラストマ
ー組成物を得ることができる。この鉱物油系軟化剤の配
合比が大きいにもかかわらず軟化剤のブリードが認めら
れないのは、比較的ムーニー粘度の高いＥＰＤＭ−Ｄを
用いると鉱物油系軟化剤の許容油展量の上限が上昇する
こと、さらに予め好適に加えられた軟化剤はＥＰＤＭ−
Ｄの中に均一分散するため等と考えられる。

【００３７】ＥＰＤＭ−Ｄの油展方法は、公知の方法が
用いられる。例えば、ロールやバンバリーミキサーのよ
うな装置を用い、ＥＰＤＭ−Ｄと鉱物油系軟化剤を機械
的に混練する方法、あるいはＥＰＤＭ−Ｄ溶液に所定量
の鉱物油系軟化剤を添加し、その後、スチームストリッ
ピング等の方法により脱溶媒して得る方法等が挙げられ
る。このうち好ましい方法としては、ＥＰＤＭ−Ｄ溶液
を用いる方法であり、ＥＰＤＭ−Ｄ溶液は重合で得られ
るＥＰＤＭ−Ｄ溶液を用いる方が、操作が容易である。

【００３８】本発明において、共重合体ゴム（Ａ）、オ
レフィン系共重合体（Ｂ）および鉱物油系軟化剤（Ｃ）
からなる混合物、あるいは共重合体ゴム（Ａ）、鉱物油
系軟化剤（Ｃ）を含有する油展エチレン系共重合体ゴム
（Ｄ）およびオレフィン系共重合体（Ｂ）からなる混合
物の配合割合は、それぞれ次のとおりである。まず、前
者では、成分（Ａ）１００重量部に対して、成分（Ｂ）
は２５〜４００重量部、成分（Ｃ）は０〜４０重量部で
ある。また、後者では成分（Ａ）１００重量部当り、成
分（Ｃ）を１５０重量部以下含有する成分（Ｄ）２０〜
８０重量％に対し、成分（Ｂ）は２０〜８０重量％であ
る。これらの混合物において、成分（Ｂ）オレフィン系
共重合体の量が２５重量部あるいは２０重量％より少な
いと流動性が低下して外観不良を招き、４００重量部あ
るいは８０重量％より多いと柔軟性を損なう傾向にあ
る。

【００３９】本発明において、成分（Ａ）、成分（Ｂ）
および成分（Ｃ）からなる混合物あるいは成分（Ｄ）お
よび成分（Ｂ）からなる混合物を部分架橋させる架橋剤
としては有機過酸化物が好適である。該有機過酸化物と
しては、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ
ーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，３−ビス
（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、１，
１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，５，５−トリメ
チルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（パーオキシベンゾイル）ヘキシン−３、ジクミルパー
オキサイド等が挙げられる。これらの中では臭気性、ス
コーチ性の点で特に２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ
−ブチルパーオキシ）ヘキサンが好ましい。

【００４０】有機過酸化物の添加量は共重合体ゴム
（Ａ）とオレフィン系共重合体（Ｂ）の合計１００重量
部に対して０．０１〜２重量部の範囲で選ぶことができ
る。０．０１重量部未満では架橋反応の効果が小さく、
２重量部を越えると反応制御が難しく、また経済的にも
有利ではない。

【００４１】本発明によるエラストマー組成物を製造す
る際、有機過酸化物による部分架橋生成時に架橋助剤と
して、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、トル
イレンビスマレイミド、Ｐ−キノンジオキシム、ニトロ
ベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロールプロ
パン、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジメタク
リレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、
トリメチロールプロパントリメタクリレート、アリルメ
タクリレート等の化合物を配合することができる。この
ような化合物の配合により、均一かつ緩和な架橋反応が
共重合体ゴムとオレフィン系共重合体との間で起こり、
機械的特性を向上させることが可能である。該架橋助剤
の添加量は、共重合体ゴム（Ａ）とオレフィン系重合体
（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．０１〜４重量
部の範囲で選ぶことができる。好ましくは０．０５〜２
重量部である。０．０１重量部未満では効果が期待し難
く、４重量部を越えることは経済的に有利ではない。

【００４２】本発明では、必要に応じて、フェノール
系、サルファイト系、フェニルアルカン系、フォスファ
イト系、アミン系あるいはアミド系安定剤のような、公
知の耐熱安定剤、老化防止剤、耐候安定剤、帯電防止
剤、金属石ケン、ワックス等の滑剤、着色用顔料等を必
要量配合することができる。

【００４３】本発明において、熱可塑性エラストマー組
成物の周波数１ラジアン／秒での動的粘弾性測定におけ
る雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘度η^* （１
７０℃）は１．５×１０⁵ ポイズ以下であり、かつ雰囲
気温度２５０℃で測定した複素動的粘度η^* （２５０
℃）は、５．０×１０⁴ ポイズ以下である。好ましくは
η^* （１７０℃）が１．０×１０⁵ ポイズ以下、かつ、
η^* （２５０℃）は、３．５×１０⁴ ポイズ以下、より
好ましくはη^* （１７０℃）が３．０×１０⁴ ポイズ以
下、かつ、η^* （２５０℃）は、１．５×１０⁴ ポイズ
以下である。さらに好ましくはη^* （１７０℃）が３．
０×１０⁴ ポイズ以下、かつ、η^* （２５０℃）は、
４．５×１０³ ポイズ以下である。

【００４４】雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘
度η^* （１７０℃）は１．５×１０ ⁵ ポイズを越えた
り、あるいは雰囲気温度２５０℃で測定した複素動的粘
度η^*（２５０℃）は、５．０×１０⁴ ポイズを越える
とかかる熱可塑性エラストマー組成物を用いて製造した
パウダーは、２１０℃未満の金型面上で溶融しなくな
り、加工時のせん断速度が１ｓｅｃ^-1以下と非常に低い
粉末成形法では成形ができなくなる。

【００４５】また、本発明において熱可塑性エラストマ
ー組成物は、周波数１ラジアン／秒での動的粘弾性測定
において雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘度η
^* （１７０℃）と雰囲気温度２５０℃で測定した複素動
的粘度η^* （２５０℃）とを用いて次式で算出される温
度平均粘性指数ｋが１０以下である。好ましくはｋが８
以下である。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）

【００４６】温度平均粘性指数ｋが１０を越えると、仮
に雰囲気温度１７０℃で測定した複素動的粘度η^* （１
７０℃）が１．５×１０⁵ ポイズ以下、かつ雰囲気温度
２５０℃で測定した複素動的粘度η^* （２５０℃）が
５．０×１０⁴ ポイズ以下であっても、複素動的粘度の
温度依存性が大きくなり、加工時の金型温度分布あるい
は変化の影響によって、肉厚の不均一な成形体しか得ら
れない。

【００４７】本発明において熱可塑性エラストマー組成
物の粉砕は液体Ｎ₂ による冷凍粉砕法が好適に用いられ
る。例えば、粉砕温度−４０℃以下、より好ましくは−
７０℃以下、さらに好ましくは−９０℃以下まで冷却し
た熱可塑性エラストマー組成物ペレットをハンマーミ
ル、ピンミルその他を用いた機械的粉砕法等により粉砕
することができる。−４０℃より高い温度で粉砕する
と、粉砕したエラストマーパウダーの粒径が粗くなり、
粉末成形性が低下するので好ましくない。

【００４８】粉砕は、粉砕操作中にポリマー温度がガラ
ス転移温度以上になるのを防ぐため、発熱が少なく、粉
砕効率の高い方法が好ましい。しかも、粉砕装置そのも
のが外部冷却によって冷却されていることが好ましい。

【００４９】本発明による成形体の用途としては、次の
種々の分野の製品が挙げられる。本発明の成形体は、自
動車分野においては、例えば自動車のインストルメント
パネル、コンソールボックス、アームレスト、ヘッドレ
スト、ドアトリム、リアパネル、ピラートリム、サンバ
イザー、トランクルームトリム、トランクリッドトリ
ム、エアーバック収納ボックス、シートバックル、ヘッ
ドライナー、グローブボックス、ステアリングホイール
カバー、天井材などの内装表皮材、スポイラー、サイド
モール、ナンバープレートハウジング、ミラーハウジン
グ、エアダムスカート、マッドガードなどの自動車外装
部品の成形体に適する。

【００５０】家電・ＯＡ機器分野においては、例えばテ
レビ、ビデオ、洗濯機、乾燥機、掃除機、クーラー、エ
アコン、リモコンケース、電子レンジ、トースター、コ
ーヒーメーカー、ポット、ジャー、食器洗い器、電気カ
ミソリ、ヘアードライヤー、マイク、ヘッドホーン、ビ
ューティー器具、ＣＤ・カセット収納箱、パーソナルコ
ンピューター、タイプライター、映写機、電話、コピー
機、ファクシミリ、テレックスなどのハンジングおよび
該ハウジングの表皮材に適する。

【００５１】スポーツ用品分野においては、例えばスポ
ーツシューズ装飾部品、各種球技のラケット・スポーツ
機器・用品のグリップ、自転車・二輪車・三輪車のサド
ル表皮材およびハンドルグリップなどに適する。

【００５２】建築・住宅分野においては、例えば家具・
机・椅子などの表皮材、門・扉・塀などの表皮材、壁装
飾材料・天井装飾材料・カーテンウオールの表皮材、台
所・洗面所・トイレなどの屋内用床材、ベランダ・テラ
ス・バルコニー・カーポートなどの屋外用床材、玄関マ
ット・テーブルクロス・コースター・灰皿敷きなどの敷
物に適する。

【００５３】工業用品分野においては、例えば電動工具
類のグリップ・ホース及びその表皮材、パッキング材料
に適する。それ以外にも、例えばかばん、ケース類・フ
ァイル・手帳・アルバム・文具類・カメラボディー・人
形やその他玩具等の表皮材、また、時計バンドなどの成
形体、額の外枠及びその表皮材に適する。

【００５４】

【実施例】次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明
するが、本発明はこれらの実施例に何ら制限されるもの
ではない。なお実施例、比較例における熱可塑性エラス
トマー組成物または熱可塑性エラストマーパウダーの動
的粘弾性、粉体性状、成形性及び成形シートの引張物性
及び耐光性の評価は次の方法により測定した。

【００５５】エラストマー組成物の動的粘弾性 レオメトリックス社製ダイナミックアナライザーＲＤＳ
−７７００型を用い雰囲気温度１７０℃および２５０℃
での動的粘弾性を測定し、平行平板モードで行い、印加
歪みは５％、振動周波数は１ラジアン／秒で測定した。
また、η^* （１７０℃）とη^* （２５０℃）の結果を基
に下記式で温度平均粘性指数ｋを算出した。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）

【００５６】エラストマーパウダーの粉体流動性 エラストマーパウダー１００mlをＪＩＳ Ｋ−６７２１
のかさ比重測定装置の漏斗に入れ、ダンパーを引き抜い
てパウダーが落下し始めてから全パウダーが落下し終る
までの時間（秒数）を測定した。秒数の短いほど粉体流
動性の良いことを示している。

【００５７】エラストマーパウダーの成形性の予備評価 （１）粉末成形性 エラストマーパウダー５００ｇを表面温度が１７０℃に
加熱された大きさ３０cm×３０cm、厚さ３mmのニッケル
電鋳シボ板にふりかけ３０秒間付着させた後、該エラス
トマーパウダーの未融着粉末を排出させ、パウダー溶着
シボ板を雰囲気温度１７０℃の加熱炉中で６０秒間加熱
溶融させた。金型上でのパウダーの融合状態及び金型を
７０℃に水冷後脱型して得られた成形シートの性状から
次の判定基準で粉末スラッシュ成形性の予備評価を行っ
た。 ◎：パウダーが互いに充分融合し、得られた成形シート
にピンホールは無い。 ○：パウダーが互いに充分融合し、得られた成形シート
にピンホールは殆ど無い。 △：パウダーが互いに融合するが、得られた成形シート
のピンホールが目立つ。 ×：パウダーが互いに融合せず、パウダーのままで金型
上に存在する。 ◎と○は、最終製品まで加工できるが、△及び×のもの
は最終製品まで加工できない。

【００５８】（２）脱型力 エラストマーパウダー２５０ｇを表面温度が１７０℃に
加熱された大きさ１５０mm×３００mm、厚さ３mmのニッ
ケル電鋳シボ板にふりかけ３０秒間付着させた後、該エ
ラストマーパウダーの未溶着パウダーを排出させ、パウ
ダー溶着シボ板を雰囲気温度１７０℃の加熱炉中で６０
秒間加熱溶融させた。その後、金型温度を７０℃まで冷
却し、離型を行った。この操作を１０回目の離型時にバ
ネばかりを用いて成形シートと金型との脱型力（剥離強
度）を測定した。幅１２５mm当りの脱型力が小さいほど
脱型性が良いことを示す。

【００５９】成形シートの物性 粉末成形性の予備評価で得られた成形シートをＪＩＳ
Ｋ−６３０１に記載の１号ダンベルで打ち抜き、２３
℃、５０％ＲＨの条件で２４時間状態調整後、同条件で
引張試験機を用い引張速度２００mm／分で引張試験を行
い、破断強度及び破断伸びを測定した。

【００６０】成形シートの耐光性 粉末成形性の予備評価で得られた成形シートをＪＩＳ
Ｋ−６３０１に記載の１号ダンベルで打抜き、ＵＶフェ
ードメーター（スガ試験機ＵＶ−ロングライフフェード
メーター）８３℃、水無しの条件で、紫外線（ＵＶ）を
５００時間照射した。照射後、２３℃、５０％ＲＨの条
件で２４時間状態調整後、上述と同一条件で引張試験を
行い、破断伸びの測定を行い、破断伸び保持率（％）を
算出した。

【００６１】参考例−１ プロピレン−エチレンランダム共重合体樹脂（エチレン
含量＝６重量％、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分）１００重量
部に対して、有機過酸化物（日本油脂社製パーヘキサ２
５Ｂ）１．１０重量部を添加し、６５mmφ単軸押出機を
用いて２２０℃で分解反応を行い、ＭＦＲ＝１００ｇ／
１０分の樹脂ペレットを得た。この樹脂ペレット６０重
量部と、ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝２４２、プロピ
レン含量＝２８重量％、ＤＣＰＤ、ヨウ素価＝１２）１
００重量部当り鉱物油系軟化剤（出光興産社製、ダイア
ナプロセスＰＷ−３８０）１００重量部を添加した油展
ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝５３）４０重量部、架橋
助剤（住友化学社製、スミファインＢＭ−ビスマレイミ
ド化合物）０．４重量部および離型剤（トーレ・シリコ
ーン社製、ＳＨ２００、粘度１００センチストークス）
０．２重量部をバンバリーミキサーを用いて１０分間混
練した後、押出機を用いてペレット状の架橋用マスター
バッチ（以下Ｍ．Ｂ．と称する）とした。このＭ．Ｂ．
１００重量部に対して、有機過酸化物（三建化工社製、
サンペロックス−ＡＰＯ）０．０４重量部を添加し、２
軸混練機（日本製鋼所製、ＴＥＸ−４４）を用いて２２
０℃で動的架橋を行い、エラストマー組成物ペレットを
得た。このエラストマー組成物ペレットを液体Ｎ₂ を用
いて−１００℃の温度に冷却後、冷凍粉砕を行い熱可塑
性エラストマーパウダーを得た。

【００６２】参考例−２ 参考例−１において、参考例−１で得られた樹脂ペレッ
トを５０重量部、油展ＥＰＤＭを５０重量部とした以外
は、参考例−１と同様の配合、同一条件で熱可塑性エラ
ストマーパウダーを得た。

【００６３】比較参考例−１ 参考例−１において、油展ＥＰＤＭを７０重量部、別の
プロピレン−エチレンランダム共重合体樹脂（エチレン
含量＝３％、ＭＦＲ＝６０ｇ／１０分）３０重量部とし
た以外は、参考例−１と同様の配合、同一条件で熱可塑
性エラストマーパウダーを得た。

【００６４】比較参考例−２ 参考例−１において、油展ＥＰＤＭを５０重量部及びエ
チレン−プロピレン共重合体ゴム（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝
４０、プロピレン含量＝５３重量％）２０重量部の計７
０重量部と比較参考例−１で用いたプロピレン−エチレ
ンランダム共重合体樹脂３０重量部とした以外は、参考
例−１と同様の配合、同一条件で熱可塑性エラストマー
ペレットを作製し、−８０℃の温度に冷却後、冷凍粉砕
を行い、熱可塑性エラストマーパウダーを得た。

【００６５】比較参考例−３ プロピレン−ブテン−１ランダム共重合体樹脂（ブテン
含量＝２４．４重量％、ＭＦＲ＝２．２ｇ／１０分）１
００重量部に対して、有機過酸化物（日本油脂社製パー
ヘキサ２５Ｂ）１．４５重量部を添加し、６５ｍｍφ単
軸押出機を用いて２２０℃で分解反応を行い、ＭＦＲ＝
１２０ｇ／１０分の樹脂ペレットを得た。この樹脂ペレ
ット５５重量部と、ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝２４
２、プロピレン含量＝２８重量％、ＥＮＢ、ヨウ素価＝
１２）１００重量部当り鉱物油系軟化剤（出光興産社
製、ダイアナプロセスＰＷ−３８０）１００重量部を添
加した油展ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝５３）４５重
量部とした以外は、参考例−１と同様の配合、同一条件
で熱可塑性エラストマーパウダーを得た。

【００６６】比較参考例−４ 参考例−１において、参考例−１で得られた樹脂ペレッ
ト６０重量部と、ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝２４
２、プロピレン含量＝２８重量％、ＥＮＢ、ヨウ素価＝
１２）１００重量部当り鉱物油系軟化剤（出光興産社
製、ダイアナプロセスＰＷ−３８０）１００重量部を添
加した油展ＥＰＤＭ（ＭＬ₁₊₄ １００℃＝５３）４０重
量部とした以外は、参考例−１と同様の配合、同一条件
で熱可塑性エラストマーパウダーを得た。

【００６７】実施例−１ 参考例−１で得られた熱可塑性エラストマーパウダー
を、図１〜図３に示す、一軸回転装置３に取り付けた、
６００mm×２２０mmの長方形の開口部１を有し、深さが
２１０mmのステンレス製の角型容器（粉末供給ボック
ス）に４ｋｇ投入した。一方、図４〜図６に示す、粉末
供給ボックスの開口部１と同じ大きさの開口部４を有す
る縄目模様５及び皮シボ模様６の施された複雑形状をし
た厚さ３mmのニッケル電鋳金型を３００℃のガス炉中で
予備加熱した。金型の表面温度が１７０℃になった時点
で、直ちに加熱された金型をその開口部４（６００mm×
２２０mm）が下向きになるように上記粉末供給ボックス
開口部１に合わせて置き、双方の開口部のまわりに取り
付けている外枠を密着させ、クリップ２で固定し一体化
した。すぐに毎分３０回転の速度で、時計方向に２回転
及び毎分３０回転の速度で逆時計方向に２回転した。そ
の後、時計方向及び逆時計方向に１回ずつ約１２０度の
角度まで揺動し複雑形状部に付着した過剰の粉を払い落
した。金型の開口部４が下向きの状態で回転及び揺動操
作を止め、粉末供給ボックスから金型を取り外し３００
℃の加熱炉中で３０秒間加熱した後、水冷し、成形皮膜
を脱型した。成形皮膜は、重量１３０ｇ、厚み０．６〜
０．８mmの欠肉のない、縄目模様、皮シボ模様が忠実に
再現され、複雑形状の金型の細部まで充分に再現された
肉厚の均一性に優れたピンホールのない製品として得ら
れた。容器には、３．８７kgの異物の混入のないエラス
トマーパウダーが回収された。この回収パウダーに未使
用のエラストマーパウダーを追加して４kgとし、同様の
操作で成形を実施したところ、外観及び肉厚均一性に優
れた製品が得られた。

【００６８】実施例−２ 実施例−１において、参考例−２で得られた熱可塑性エ
ラストマーパウダーを用い、金型と粉末供給ボックスを
一体化して、毎分３０回転の速度で、時計方向に２回転
及び逆時計方向に２回転させる代りに、毎分３０回転の
速度で１８０度反転させて金型の開口部４が上向きにな
った状態で１５秒間保った後、同一方向に同一速度で１
８０度反転させて金型の開口部４が下向きの状態に戻し
た以外は、実施例−１と同一の方法で成形皮膜を脱型し
た。成形皮膜は容易に脱型でき、脱型性は良好であっ
た。成形皮膜は、重量２２０ｇ、厚み１．２〜１．４mm
の欠肉のない、縄目模様、皮シボ模様が忠実に再現さ
れ、複雑形状の金型の細部まで充分に再現された肉厚の
均一性に優れたピンホールのない製品として得られた。

【００６９】比較例−１ 実施例−１において、参考例−１で得られた熱可塑性エ
ラストマーパウダーの代りに比較参考例−１で得られた
熱可塑性エラストマーパウダーを用いた以外は、実施例
−１と同様の操作を行った。得られた成形体は、パウダ
ーが互いに融合するが、いまだ不十分であり引張強度測
定ができないくらい脆かった。

【００７０】比較例−２ 実施例−２において、参考例−１で得られた熱可塑性エ
ラストマーパウダーの代りに比較参考例−２の熱可塑性
エラストマーパウダーを用いた以外は、実施例−２と同
様の操作を行った。得られた成形体は、パウダーが互い
に融合するが、いまだ不十分であり引張強度測定ができ
ないくらい脆かった。

【００７１】参考例−１、２および比較参考例−１〜４
の粉末成形性及び耐光性の予備評価結果を表１〜表３に
示す。また、実施例−１、２で得られた成形品の物性を
表４に示す。

【００７２】

【表１】

【００７３】

【表２】

【００７４】

【表３】

【００７５】

【表４】

【００７６】

【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、耐光
性に優れ、従来よりも低温雰囲気下で賦型圧力がほとん
どかからない状態でも高流動性を保つ熱可塑性エラスト
マーパウダーを、金型の内表面に、スプレーガン等によ
り吹き付けることなく供給することにより、ピンホール
等がなく、粉末粒子間の熱融着強度の充分に大きな成形
物が得られる粉末成形用熱可塑性エラストマーパウダ
ー、それを用いる粉末成形法およびその成形体を提供す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の粉
末供給ボックスの平面図である。

【図２】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の粉
末供給ボックスの立面図である。

【図３】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の粉
末供給ボックスの側面図である。

【図４】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の金
型の平面図である。

【図５】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の金
型の立面図である。

【図６】実施例で使用した粉末スラッシュ成形装置の金
型の側面図である。

【符号の説明】

１ 開口部 ２ クリップ ３ 一軸回転装置（ハンドル） ４ 開口部 ５ 金型内縄目模様部 ６ 金型内皮シボ模様部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 23/02 ＬＣＤ 7107−4Ｊ // Ｂ２９Ｋ 19:00 (72)発明者 中辻 淑裕 大阪府高槻市塚原２丁目10番１号 住友化 学工業株式会社内 (72)発明者 辰巳 雅之 大阪府高槻市塚原２丁目10番１号 住友化 学工業株式会社内

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００
   ℃）が３０〜３５０であるエチレン−プロピレン−ジシ
   クロペンタジエン共重合体ゴムおよび／またはエチレン
   −ブテン−１−ジシクロペンタジエン共重合体ゴム
   （Ａ）１００重量部に対して、オレフィン系重合体
   （Ｂ）２５〜４００重量部および鉱物油系軟化剤（Ｃ）
   ０〜４０重量部からなる混合物を部分架橋してなる熱可
   塑性エラストマー組成物からなるパウダーであり、該エ
   ラストマー組成物の周波数１ラジアン／秒における動的
   粘弾性測定において雰囲気温度１７０℃で測定した複素
   動的粘度η^* （１７０℃）が１．５×１０⁵ ポイズ以下
   であり、雰囲気温度２５０℃での複素動的粘度η^*（２
   ５０℃）が５．０×１０⁴ ポイズ以下であり、かつ下記
   式で算出される温度平均粘性指数ｋが１０以下であるこ
   とを特徴とする低温成形可能な粉末成形用耐光性熱可塑
   性エラストマーパウダー。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）
2. 【請求項２】１００℃ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄ １００
   ℃）が３０〜３５０であるエチレン−プロピレン−ジシ
   クロペンタジエン共重合体ゴムおよび／またはエチレン
   −ブテン−１−ジシクロペンタジエン共重合体ゴム
   （Ａ）１００重量部に対して、鉱物油系軟化剤（Ｃ）を
   １５０重量部以下含有する油展エチレン系共重合体ゴム
   （Ｄ）２０〜８０重量％とオレフィン系重合体（Ｂ）８
   ０〜２０重量％からなる混合物を部分架橋してなる熱可
   塑性エラストマー組成物からなるパウダーであり、該エ
   ラストマー組成物の周波数１ラジアン／秒における動的
   粘弾性測定において雰囲気温度１７０℃で測定した複素
   動的粘度η^* （１７０℃）が１．５×１０⁵ ポイズ以下
   であり、雰囲気温度２５０℃での複素動的粘度η^* （２
   ５０℃）が５．０×１０⁴ ポイズ以下であり、かつ下記
   式で算出される温度平均粘性指数ｋが１０以下であるこ
   とを特徴とする低温成形可能な粉末成形用耐光性熱可塑
   性エラストマーパウダー。 ｋ＝η^* （１７０℃）／η^* （２５０℃）
3. 【請求項３】エチレン−プロピレン−ジシクロペンタジ
   エン共重合体ゴムが、プロピレン含有量が１０〜５５重
   量％、ジシクロペンタジエン含有量が１〜３０重量％の
   エチレン−プロピレン−ジシクロペンタジエン共重合体
   ゴムである請求項１または２記載のエラストマーパウダ
   ー。
4. 【請求項４】油展エチレン系共重合体ゴム（Ｄ）の１０
   ０℃ムーニー粘度ー（ＭＬ₁₊₄ １００℃）が３０〜１５
   ０である請求項２記載のエラストマーパウダー。
5. 【請求項５】オレフィン系重合体（Ｂ）が、ポリプロピ
   レン又はプロピレン−α−オレフィン共重合体である請
   求項１または２記載のエラストマーパウダー。
6. 【請求項６】オレフィン系重合体（Ｂ）が、ＪＩＳ Ｋ
   −７２１０に準拠して２３０℃、２．１６kg荷重で測定
   したメルトフローレート（ＭＦＲ）が２０ｇ／１０分以
   上のオレフィン系重合体である請求項１または２記載の
   エラストマーパウダー。
7. 【請求項７】粉末成形が粉末スラッシュ成形である請求
   項１または２記載のエラストマーパウダー。
8. 【請求項８】低温成形の成形温度が２１０℃未満である
   請求項１〜７のいずれかに記載のエラストマーパウダ
   ー。
9. 【請求項９】請求項１または２記載のエラストマーパウ
   ダーを用いることを特徴とする粉末成形法。
10. 【請求項１０】粉末成形法が粉末スラッシュ成形である
    請求項９記載の成形法。
11. 【請求項１１】低温成形の成形温度が２１０℃未満であ
    る請求項９または１０記載の粉末成形法。
12. 【請求項１２】請求項１または２記載のエラストマーパ
    ウダーを用いて粉末成形してなることを特徴とする成形
    体。
13. 【請求項１３】粉末成形が粉末スラッシュ成形である請
    求項１２記載の成形体。