JPH0618224Y2 - セラミックファイバー製バーナタイル - Google Patents
セラミックファイバー製バーナタイルInfo
- Publication number
- JPH0618224Y2 JPH0618224Y2 JP1989014859U JP1485989U JPH0618224Y2 JP H0618224 Y2 JPH0618224 Y2 JP H0618224Y2 JP 1989014859 U JP1989014859 U JP 1989014859U JP 1485989 U JP1485989 U JP 1485989U JP H0618224 Y2 JPH0618224 Y2 JP H0618224Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tile
- burner
- ceramic fiber
- furnace
- burner tile
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- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔考案の目的〕 （産業上の利用分野） 本考案は加熱炉、熱処理炉等の天井、側壁に装着される
セラミックファイバー製バーナタイルに関する。
セラミックファイバー製バーナタイルに関する。
（従来の技術） 加熱炉や熱処理炉などの天井および側壁に装着され挿入
されるバーナの周囲をとり囲む耐火材としてのバーナタ
イルは、従来一般にアルミナシリカ系（シャモット質）
のいわゆる手打ち成形による大型で一体物のもの、ある
いは耐火煉瓦等小割りの耐火物の組合せ構造のものが使
用されているが、これらは異型形状であるためコスト高
であるうえ、製造に要する期間が長く掛ることから、近
年プラスチック耐火物のスタンピング成形品、あるいは
キャスタブルの流し込み成形品が広く使用されている。
されるバーナの周囲をとり囲む耐火材としてのバーナタ
イルは、従来一般にアルミナシリカ系（シャモット質）
のいわゆる手打ち成形による大型で一体物のもの、ある
いは耐火煉瓦等小割りの耐火物の組合せ構造のものが使
用されているが、これらは異型形状であるためコスト高
であるうえ、製造に要する期間が長く掛ることから、近
年プラスチック耐火物のスタンピング成形品、あるいは
キャスタブルの流し込み成形品が広く使用されている。
しかしながら前者は、成形に高度な熟練を要するばかり
でなく、層状の剥落が発生し易いという問題があり、ま
た後者は、時として乾燥不良による爆裂が発生するなど
の問題があり、このようなことから最近ではセラミック
ファイバー製のバーナタイル（以下これをＣＦバーナタ
イルと略称する）が採用されつゝある。
でなく、層状の剥落が発生し易いという問題があり、ま
た後者は、時として乾燥不良による爆裂が発生するなど
の問題があり、このようなことから最近ではセラミック
ファイバー製のバーナタイル（以下これをＣＦバーナタ
イルと略称する）が採用されつゝある。
このＣＦバーナタイルは、セラミックファイバーブロッ
クに炉内面側の端部が拡開する断面ラッパ状のバーナ挿
入孔が形成されたもので、これを炉壁に装着して使用さ
れるものである。
クに炉内面側の端部が拡開する断面ラッパ状のバーナ挿
入孔が形成されたもので、これを炉壁に装着して使用さ
れるものである。
（考案が解決しようとする課題） しかるにこのＣＦバーナタイルは、１２００℃程度の中
間温度域において若干強度が低下し、バーナ側に炉内面
と略平行する方向に亀裂が発生し、炉内側から剥落が発
生するという問題があった。すなわち炉内側が凹凸状に
剥落し、ＣＦバーナタイルのなだらかな曲面がなくなる
と八の字状に均等に拡開されていた形状が消失して天井
バーナのフレームが一方へ片寄ったり乱流を起すことに
なり、バーナタイルの局部損傷や異常高温の原因とな
り、熱効率が悪い状態となる。これを正常に戻すために
必要以上のＣＯガスをフレームの直進性を増すためにバ
ーナに供給すると燃料原単位が高くなるばかりでなく未
燃焼のＣＯガスが残るため大気汚染の原因となる可能性
があるなどの問題があり、その解決が強く要望されてい
た。
間温度域において若干強度が低下し、バーナ側に炉内面
と略平行する方向に亀裂が発生し、炉内側から剥落が発
生するという問題があった。すなわち炉内側が凹凸状に
剥落し、ＣＦバーナタイルのなだらかな曲面がなくなる
と八の字状に均等に拡開されていた形状が消失して天井
バーナのフレームが一方へ片寄ったり乱流を起すことに
なり、バーナタイルの局部損傷や異常高温の原因とな
り、熱効率が悪い状態となる。これを正常に戻すために
必要以上のＣＯガスをフレームの直進性を増すためにバ
ーナに供給すると燃料原単位が高くなるばかりでなく未
燃焼のＣＯガスが残るため大気汚染の原因となる可能性
があるなどの問題があり、その解決が強く要望されてい
た。
本考案はこれに鑑み、セラミックファイバーを用いなが
ら劣化あるいは収縮亀裂が発生しても脱落や損傷がな
く、長寿命のＣＦバーナタイルを提供し、併せて燃料原
単位および補修費を低減することができるセラミックフ
ァイバー製バーナタイルを提供することにある。
ら劣化あるいは収縮亀裂が発生しても脱落や損傷がな
く、長寿命のＣＦバーナタイルを提供し、併せて燃料原
単位および補修費を低減することができるセラミックフ
ァイバー製バーナタイルを提供することにある。
（課題を解決するための手段） 上記従来技術が有する課題を解決するため本考案は、中
央部に炉内面側で拡開する断面ラッパ状のバーナ挿入孔
を有するセラミックファイバー製タイルの背部を、断面
コ字状を有する鉄皮の側壁間に嵌着し、前記鉄皮の側壁
に挿通する棒状のスタッドを前記タイルに挿通固定した
ことを特徴とする。
央部に炉内面側で拡開する断面ラッパ状のバーナ挿入孔
を有するセラミックファイバー製タイルの背部を、断面
コ字状を有する鉄皮の側壁間に嵌着し、前記鉄皮の側壁
に挿通する棒状のスタッドを前記タイルに挿通固定した
ことを特徴とする。
（作用） セラミックファイバー製タイルの背面および側面にかけ
て鉄皮により被覆されているので、セラミックファイバ
ーの亀裂発生による脱落が防がれ、当該タイルの長期に
わたる使用が可能となる。
て鉄皮により被覆されているので、セラミックファイバ
ーの亀裂発生による脱落が防がれ、当該タイルの長期に
わたる使用が可能となる。
（実施例） 以下、本考案を図面に示す実施例を参照して説明する。
第１図に示すようにセラミックファイバー製バーナタイ
ル１（以下ＣＦバーナタイルという）の一例の外観を示
し、第２図に第１図の断面を示しており、このＣＦバー
ナタイル１はセラミックファイバータイル２（以下ＣＦ
タイルという）と、鉄皮３と、これらを結合する棒状の
スタッド４，４…とからなっている。
ル１（以下ＣＦバーナタイルという）の一例の外観を示
し、第２図に第１図の断面を示しており、このＣＦバー
ナタイル１はセラミックファイバータイル２（以下ＣＦ
タイルという）と、鉄皮３と、これらを結合する棒状の
スタッド４，４…とからなっている。
ＣＦタイル２は角形ブロック状をなし、通常のようにバ
ルク状のアルミナ系、アルミナシリカ系などのセラミッ
クファイバーあるいは石綿等に耐火粘土などの有機また
は無機バインダを所要量添加、混合して配分させ、型枠
に流し込んで振動成形後完全乾燥させたものであって、
かさ比重０．２８〜０．３０、熱伝導率０．２５〜０．
３２Kcal/m・h℃（at１０００℃）程度のものが用いられ
る。
ルク状のアルミナ系、アルミナシリカ系などのセラミッ
クファイバーあるいは石綿等に耐火粘土などの有機また
は無機バインダを所要量添加、混合して配分させ、型枠
に流し込んで振動成形後完全乾燥させたものであって、
かさ比重０．２８〜０．３０、熱伝導率０．２５〜０．
３２Kcal/m・h℃（at１０００℃）程度のものが用いられ
る。
このＣＦタイル２には、前面２Ａから背面にかけて中央
部にバーナ挿入孔５が貫通して設けられており、このバ
ーナ挿通孔５は炉内面側の端部が拡開された断面ラッパ
状に形成され、その大きさは炉の容積、バーナの性質等
により決定されるが、一般には背面側の内径がおゝよそ
８０〜１２０m/mψ程度とされる。
部にバーナ挿入孔５が貫通して設けられており、このバ
ーナ挿通孔５は炉内面側の端部が拡開された断面ラッパ
状に形成され、その大きさは炉の容積、バーナの性質等
により決定されるが、一般には背面側の内径がおゝよそ
８０〜１２０m/mψ程度とされる。
鉄皮３は、耐熱鋳鋼等の金属製のもので、四辺に側壁３
Ａ，３Ａ…を有する断面コ時形に形成され、これら側壁
３Ａ，３Ａ間の内のり寸法はモルタル充填間隙が形成さ
れるようＣＦタイル２の外径寸法より８〜１０m/m程度
大きく形成されている。また側壁３Ａ，３Ａ…の高さ
は、ＣＦタイル２の厚さの1/5〜1/4程度が被覆されるよ
うに選定することが好ましい。この側壁３Ａ，３Ａ…の
高さがＣＦタイル２の厚さの1/5未満であると浅すぎて
亀裂発生時における脱落防止効果が十分でなく、また1/
4を超えると不必要な大きさとなってコスト高になった
り、高温側に寄りすぎ、熱変形の原因になる。
Ａ，３Ａ…を有する断面コ時形に形成され、これら側壁
３Ａ，３Ａ間の内のり寸法はモルタル充填間隙が形成さ
れるようＣＦタイル２の外径寸法より８〜１０m/m程度
大きく形成されている。また側壁３Ａ，３Ａ…の高さ
は、ＣＦタイル２の厚さの1/5〜1/4程度が被覆されるよ
うに選定することが好ましい。この側壁３Ａ，３Ａ…の
高さがＣＦタイル２の厚さの1/5未満であると浅すぎて
亀裂発生時における脱落防止効果が十分でなく、また1/
4を超えると不必要な大きさとなってコスト高になった
り、高温側に寄りすぎ、熱変形の原因になる。
上記モルタル充填間隙に詰めるモルタル６としては例え
ばアルミナ質のボンドが用いられる。
ばアルミナ質のボンドが用いられる。
鉄皮３の側壁３Ａ，３Ａ…には所要数の棒状のスタッド
４，４…を挿通するためのスタッド挿通孔７，７…が穿
設されており、鉄皮３の側壁３Ａ，３Ａ…間にＣＦタイ
ル２の背面側を嵌着したうえスタッド挿通孔７，７…か
らスタッド４，４…を挿入し、ＣＦタイル２に突き通す
ように差込み、このスタッド４，４…と鉄皮３の側壁３
Ａ，３Ａ…に溶接して一体化される。このスタッド４，
４…は、耐熱性に富む鋼棒、例えばＳＵＳ３０４、ＳＵ
Ｓ３１０Ｓ等が適し、形状としては先端を尖らせたスト
レートの棒状、周面にネジを形成したもの、螺旋状に形
成したもの等が用いられる。ネジ棒とした場合には、鉄
皮３の側壁３Ａ，３Ａ…のスタッド挿通孔７，７…をネ
ジ孔としておき、これにスタッド４，４…をネジ込んで
ＣＦタイル２への差込みとスタッドの抜出しの防止とを
図ることができる。
４，４…を挿通するためのスタッド挿通孔７，７…が穿
設されており、鉄皮３の側壁３Ａ，３Ａ…間にＣＦタイ
ル２の背面側を嵌着したうえスタッド挿通孔７，７…か
らスタッド４，４…を挿入し、ＣＦタイル２に突き通す
ように差込み、このスタッド４，４…と鉄皮３の側壁３
Ａ，３Ａ…に溶接して一体化される。このスタッド４，
４…は、耐熱性に富む鋼棒、例えばＳＵＳ３０４、ＳＵ
Ｓ３１０Ｓ等が適し、形状としては先端を尖らせたスト
レートの棒状、周面にネジを形成したもの、螺旋状に形
成したもの等が用いられる。ネジ棒とした場合には、鉄
皮３の側壁３Ａ，３Ａ…のスタッド挿通孔７，７…をネ
ジ孔としておき、これにスタッド４，４…をネジ込んで
ＣＦタイル２への差込みとスタッドの抜出しの防止とを
図ることができる。
このスタッド４，４…を差込む位置は、互いに同一軸線
上にならないように、１０〜５０m/m程度ずらして互い
違いになるようにすることがＣＦタイル２の脱落を防ぐ
うえで望ましい。
上にならないように、１０〜５０m/m程度ずらして互い
違いになるようにすることがＣＦタイル２の脱落を防ぐ
うえで望ましい。
上記の構成により、ＣＦタイル２の背面側が鉄皮３の側
壁３Ａ，３Ａ…間に嵌着され、鉄皮３の側壁３Ａ，３Ａ
…に挿通するスタッド４，４…がＣＦタイル２に挿通さ
れて取付けられるので、ＣＦタイル２と鉄皮３とが一体
構造となり、ＣＦタイル２の炉内面側が加熱されても亀
裂の発生が防がれ、ＣＦタイル２の耐用寿命が大巾に延
長される。またＣＦタイル２の背面側は鉄皮３により覆
われかつスタッド４，４…により固定されているので脱
落することが防がれる。図中符号８は点火口、９はバー
ナを示す。
壁３Ａ，３Ａ…間に嵌着され、鉄皮３の側壁３Ａ，３Ａ
…に挿通するスタッド４，４…がＣＦタイル２に挿通さ
れて取付けられるので、ＣＦタイル２と鉄皮３とが一体
構造となり、ＣＦタイル２の炉内面側が加熱されても亀
裂の発生が防がれ、ＣＦタイル２の耐用寿命が大巾に延
長される。またＣＦタイル２の背面側は鉄皮３により覆
われかつスタッド４，４…により固定されているので脱
落することが防がれる。図中符号８は点火口、９はバー
ナを示す。
つぎに具体的な実施例を示す。
実施例１ ４００Ｔ／Ｈ加熱炉、（操業温度１２５０℃）の天井お
よび側壁につぎのような特性を持つ本考案のＣＦバーナ
タイルを用いた。
よび側壁につぎのような特性を持つ本考案のＣＦバーナ
タイルを用いた。
ＣＦタイル２…アルミナ−シリカ系ファイバー（Ａｌ
２Ｏ３６８．０％、ＳｉＯ２３２．０％） 外形寸法 ４５０m/m ×３９０m/m（厚） バーナ挿入孔５ … 炉内側３００m/mψ、 反炉内側１２０m/mψ かさ比重 ０．２９ 熱伝導率 ０．２５Kcal/m h℃（at１０００℃） 鉄皮３ 材質 ＳＵＳ３０４鋳造品 内のり寸法 ４５８m/m□×７８m/m（側壁高さ） モルタル アルミナ系ボンドを鉄皮３の内面に厚さ５m/mにローラ
で塗布し、ＣＦタイル２を嵌合接着 スタッド（４本） ＳＵＳ３０４の直棒 外径１０m/m、 長さ１５０m/m 上記のように構成したＣＦバーナタイルの耐用期間は、
従来の鉄皮なしのＣＦタイルが６〜１２箇月であったも
のが、１２箇月以上にわたり全く問題なしに使用するこ
とができた。また安定した状態に装着されるので、過多
のＣＯガスを供給して異常燃焼によるフレームの片寄り
を防ぐ必要がないので、燃料原単位が約０．５％の低下
をみることができ、補修費も年間で約３．０％の低減を
みた。しかも未燃ＣＯガスの排出がなくて環境の改善も
達成することができた。
２Ｏ３６８．０％、ＳｉＯ２３２．０％） 外形寸法 ４５０m/m ×３９０m/m（厚） バーナ挿入孔５ … 炉内側３００m/mψ、 反炉内側１２０m/mψ かさ比重 ０．２９ 熱伝導率 ０．２５Kcal/m h℃（at１０００℃） 鉄皮３ 材質 ＳＵＳ３０４鋳造品 内のり寸法 ４５８m/m□×７８m/m（側壁高さ） モルタル アルミナ系ボンドを鉄皮３の内面に厚さ５m/mにローラ
で塗布し、ＣＦタイル２を嵌合接着 スタッド（４本） ＳＵＳ３０４の直棒 外径１０m/m、 長さ１５０m/m 上記のように構成したＣＦバーナタイルの耐用期間は、
従来の鉄皮なしのＣＦタイルが６〜１２箇月であったも
のが、１２箇月以上にわたり全く問題なしに使用するこ
とができた。また安定した状態に装着されるので、過多
のＣＯガスを供給して異常燃焼によるフレームの片寄り
を防ぐ必要がないので、燃料原単位が約０．５％の低下
をみることができ、補修費も年間で約３．０％の低減を
みた。しかも未燃ＣＯガスの排出がなくて環境の改善も
達成することができた。
実施例２ すべてセラミックファイバーブロックの施工による加熱
炉の天井部につぎのような特性を持つＣＦバーナタイル
を装着して試験を行なった。
炉の天井部につぎのような特性を持つＣＦバーナタイル
を装着して試験を行なった。
ＣＦタイル２ … アルミナ質ファイバー（Ａｌ２Ｏ
３ ７０．０％、ＳｉＯ２ ３０．０％） 外形寸法 ３５０m/m□×３００m/m（厚さ） バーナ孔寸法 炉内側２５０m/mψ、反炉内側８０m/mψ かさ比重 ０．２９ 熱伝導率 ０．２７Kcal/m h℃（at１０００℃） 鉄皮３ 材 質 ＳＵＳ３１０Ｓの鋳造品 内のり寸法 ３４０m/m□×７５m/m（側壁高さ） モルタル アルミナ系ボンドを鉄皮３の内面に厚さ５m/mに刷毛に
より塗布し、ＣＦタイル２を嵌合接着 スタッド（４本） ＳＵＳ３１０Ｓを用い、表面にネジを切った直棒 外径寸法 １０m/m 長さ１２０m/m 上記のＣＦバーナタイルを用い、バーナの空燃化を変え
ることにより炉温を１２００℃〜８００℃／１５minサ
イクルで約３８０回（４日間）昇降させてテストしたの
ち、縦方向に切断して断面を観察したところ、クラック
の発生は全くみられず、かつ先端面でも顕微鏡による観
察によりアルミナファイバーの繊維径などに目立った変
化はなかった。
３ ７０．０％、ＳｉＯ２ ３０．０％） 外形寸法 ３５０m/m□×３００m/m（厚さ） バーナ孔寸法 炉内側２５０m/mψ、反炉内側８０m/mψ かさ比重 ０．２９ 熱伝導率 ０．２７Kcal/m h℃（at１０００℃） 鉄皮３ 材 質 ＳＵＳ３１０Ｓの鋳造品 内のり寸法 ３４０m/m□×７５m/m（側壁高さ） モルタル アルミナ系ボンドを鉄皮３の内面に厚さ５m/mに刷毛に
より塗布し、ＣＦタイル２を嵌合接着 スタッド（４本） ＳＵＳ３１０Ｓを用い、表面にネジを切った直棒 外径寸法 １０m/m 長さ１２０m/m 上記のＣＦバーナタイルを用い、バーナの空燃化を変え
ることにより炉温を１２００℃〜８００℃／１５minサ
イクルで約３８０回（４日間）昇降させてテストしたの
ち、縦方向に切断して断面を観察したところ、クラック
の発生は全くみられず、かつ先端面でも顕微鏡による観
察によりアルミナファイバーの繊維径などに目立った変
化はなかった。
実施例３ 前記実施例１に示した構成のＣＦバーナタイルを振動装
置（振巾０．０３m/m、振動モータの回転数４２００rp
m）の固設した振動枠にＣＦタイル２を下向きにして取
付け、同一条件で２４時間比較テストを行なった。
置（振巾０．０３m/m、振動モータの回転数４２００rp
m）の固設した振動枠にＣＦタイル２を下向きにして取
付け、同一条件で２４時間比較テストを行なった。
従来の鉄皮３のないＣＦタイルは、途中亀裂が発生し、
下半分が脱落したが、本考案によるＣＦバーナタイルで
は全く異常がなく、機械的強度も大きいことが確認され
た。
下半分が脱落したが、本考案によるＣＦバーナタイルで
は全く異常がなく、機械的強度も大きいことが確認され
た。
以上説明したように本考案によれば、セラミックファイ
バータイルの背部を、断面コ字状を有する鉄皮の側壁間
に嵌着し、前記鉄皮の側壁に挿通する棒状のスタッドを
前記タイルに挿通固定したことにより、セラミックファ
イバーの劣化による脱落が防止され、長期間安定したフ
レームが得られ、被加熱物を均一に加熱保温することが
でき、燃料原単位を約０．５％、補修費を年間約３．０
％の低減を図ることが可能となった。
バータイルの背部を、断面コ字状を有する鉄皮の側壁間
に嵌着し、前記鉄皮の側壁に挿通する棒状のスタッドを
前記タイルに挿通固定したことにより、セラミックファ
イバーの劣化による脱落が防止され、長期間安定したフ
レームが得られ、被加熱物を均一に加熱保温することが
でき、燃料原単位を約０．５％、補修費を年間約３．０
％の低減を図ることが可能となった。
また炉温の変化に対する抵抗性（耐スポーリング性）が
大きく、かつ高温（ＭＡＸ１４００℃）に使用可能であ
って断熱効果に優れるので、鉄皮およびスタッド等の付
属金物の損傷が少なく、一層耐用性が高い。
大きく、かつ高温（ＭＡＸ１４００℃）に使用可能であ
って断熱効果に優れるので、鉄皮およびスタッド等の付
属金物の損傷が少なく、一層耐用性が高い。
さらに鉄皮とセラミックファイバータイルとが一体構造
であるから、万一損傷しても熟練技術を要することなく
交換修理ができるなどの種々の効果がある。
であるから、万一損傷しても熟練技術を要することなく
交換修理ができるなどの種々の効果がある。
第１図は本考案の一実施例を示す斜視図、第２図は第１
図の断面図、第３図は第１図における鉄皮の斜視図であ
る。 １……セラミックファイバー製バーナタイル（ＣＦバー
ナタイル）、２……セラミックファイバータイル（ＣＦ
タイル）、３……鉄皮、３Ａ……側壁、４……スタッ
ド、５……バーナ挿通孔、６……モルタル、７……スタ
ッド挿通孔。
図の断面図、第３図は第１図における鉄皮の斜視図であ
る。 １……セラミックファイバー製バーナタイル（ＣＦバー
ナタイル）、２……セラミックファイバータイル（ＣＦ
タイル）、３……鉄皮、３Ａ……側壁、４……スタッ
ド、５……バーナ挿通孔、６……モルタル、７……スタ
ッド挿通孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 河野 英輔 岡山県和気郡佐伯町小坂459番地 (72)考案者 佐伯 恒信 岡山県備前市伊部1931 (72)考案者 日原 文明 東京都世田谷区千歳台１―１―９
Claims (1)
- 【請求項１】中央部に炉内面側で拡開する断面ラッパ状
のバーナ挿入孔（５）を有するセラミックファイバー製
タイル（２）の背部を、断面コ字状を有する鉄皮（３）
の側壁（３Ａ）間に嵌着し、前記鉄皮（３）の側壁（３
Ａ）に挿通する棒状のスタッド（４，４）を前記タイル
（２）に挿通固定したことを特徴とするセラミックファ
イバー製バーナタイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989014859U JPH0618224Y2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | セラミックファイバー製バーナタイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989014859U JPH0618224Y2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | セラミックファイバー製バーナタイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02106596U JPH02106596U (ja) | 1990-08-24 |
| JPH0618224Y2 true JPH0618224Y2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=31226425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989014859U Expired - Lifetime JPH0618224Y2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | セラミックファイバー製バーナタイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0618224Y2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006112751A (ja) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Nippon Steel Corp | バーナータイル |
| JP2015152187A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 中外炉工業株式会社 | 炉体構造 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6508903B2 (ja) * | 2014-09-30 | 2019-05-08 | ニチアス株式会社 | ユニット、連続式加熱炉および連続式加熱炉の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59175844U (ja) * | 1983-05-04 | 1984-11-24 | 株式会社 成田製陶所 | 工業炉用ガスバ−ナ |
-
1989
- 1989-02-10 JP JP1989014859U patent/JPH0618224Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006112751A (ja) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Nippon Steel Corp | バーナータイル |
| JP4558442B2 (ja) * | 2004-10-18 | 2010-10-06 | 新日本製鐵株式会社 | バーナータイル |
| JP2015152187A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 中外炉工業株式会社 | 炉体構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02106596U (ja) | 1990-08-24 |
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