JPH06179172A - 研磨研削材 - Google Patents
研磨研削材Info
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- JPH06179172A JPH06179172A JP33267292A JP33267292A JPH06179172A JP H06179172 A JPH06179172 A JP H06179172A JP 33267292 A JP33267292 A JP 33267292A JP 33267292 A JP33267292 A JP 33267292A JP H06179172 A JPH06179172 A JP H06179172A
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- Japan
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- resin
- fibers
- polishing
- grinding
- fiber
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 研磨研削効率が高く、しかも精度も良好な、
無機質繊維を樹脂で固めた研磨研削材を提供する。 【構成】 無機質連続長繊維を、引張破断伸度が２％以
下の脆性樹脂で結合してなる研磨研削材。
無機質繊維を樹脂で固めた研磨研削材を提供する。 【構成】 無機質連続長繊維を、引張破断伸度が２％以
下の脆性樹脂で結合してなる研磨研削材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種材料の表面を研磨
研削する材に関する。
研削する材に関する。
【０００２】
【従来の技術】無機質連続長繊維を樹脂で固めた、板
状、スティック状、パイプ状、ブラシ状、などの形状を
もつ研磨研削材が提案されている。例えば特開平1-2228
65号公報、特開平2-232170号公報、特開平3-181585号公
報などにはアルミナ質連続長繊維やその他の無機質連続
長繊維を樹脂で結合した研磨研削材が提案されている。
特開平2-232174号公報には、アルミナ質連続繊維やその
他の無機質連続長繊維及び無機質長連続繊維の織布を用
い、熱硬化性樹脂で結合した回転工具が提案されてい
る。
状、スティック状、パイプ状、ブラシ状、などの形状を
もつ研磨研削材が提案されている。例えば特開平1-2228
65号公報、特開平2-232170号公報、特開平3-181585号公
報などにはアルミナ質連続長繊維やその他の無機質連続
長繊維を樹脂で結合した研磨研削材が提案されている。
特開平2-232174号公報には、アルミナ質連続繊維やその
他の無機質連続長繊維及び無機質長連続繊維の織布を用
い、熱硬化性樹脂で結合した回転工具が提案されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記に提案された研磨
研削材は、それなりにその性能を発現し、しかも研磨研
削材としての強度も大きいものであるが、具体的に開示
されている樹脂では、反面使用に当り、研磨研削材自体
の摩耗に伴う無機質連続長繊維の自生が充分でなく、研
磨研削効率には未だ改良の余地がある。
研削材は、それなりにその性能を発現し、しかも研磨研
削材としての強度も大きいものであるが、具体的に開示
されている樹脂では、反面使用に当り、研磨研削材自体
の摩耗に伴う無機質連続長繊維の自生が充分でなく、研
磨研削効率には未だ改良の余地がある。
【０００４】そこで、本発明は、繊維の自生が充分にお
こなわれ、研磨研削力が大きく、また研磨研削の精度も
良好な研磨研削材を提供することにある。
こなわれ、研磨研削力が大きく、また研磨研削の精度も
良好な研磨研削材を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、無機質連続長
繊維を、引張破断伸度が２％以下の脆性樹脂で結合して
なる研磨研削材を提供するものである。
繊維を、引張破断伸度が２％以下の脆性樹脂で結合して
なる研磨研削材を提供するものである。
【０００６】本発明の無機質連続長繊維として、繊維の
種類は、例えばアルミナ質繊維、ボロン質繊維、炭化珪
素質繊維、窒化珪素質繊維、チラノ繊維、ガラス質繊維
などであり、これらは市販のものでよく、これらを単独
又は２種以上の併用でもよい。
種類は、例えばアルミナ質繊維、ボロン質繊維、炭化珪
素質繊維、窒化珪素質繊維、チラノ繊維、ガラス質繊維
などであり、これらは市販のものでよく、これらを単独
又は２種以上の併用でもよい。
【０００７】その繊維径は、３〜４０μ程度である。こ
の径が大きくなる程、研磨研削効率は優れるが、研磨研
削精度は低下する。一方逆にこの径が小さくなる程被研
磨研削面は高精度が得られるものの研磨研削効率が低下
する。
の径が大きくなる程、研磨研削効率は優れるが、研磨研
削精度は低下する。一方逆にこの径が小さくなる程被研
磨研削面は高精度が得られるものの研磨研削効率が低下
する。
【０００８】無機質連続長繊維の形態としては、トウ、
ヤーン、ロービング、一方向引き揃えシート、織物、紐
などの形状である。
ヤーン、ロービング、一方向引き揃えシート、織物、紐
などの形状である。
【０００９】本発明に用いる樹脂は、引張破断伸度が２
％以下の脆性樹脂性のものであり、この特性の樹脂とし
ては、いわゆる熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、ゴム類の
内架橋構造体で、架橋密度、加硫度合の高いものであ
り、前記特性に適合すればことさらに種類に限定されな
い。
％以下の脆性樹脂性のものであり、この特性の樹脂とし
ては、いわゆる熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、ゴム類の
内架橋構造体で、架橋密度、加硫度合の高いものであ
り、前記特性に適合すればことさらに種類に限定されな
い。
【００１０】なかでも、繊維に含浸し、結合するため
に、熱硬化性樹脂の内、硬化前の前駆体が加熱溶融でき
るか、又は溶媒に溶解し、熱硬化後は、前記の特性を発
現するものが好ましい。
に、熱硬化性樹脂の内、硬化前の前駆体が加熱溶融でき
るか、又は溶媒に溶解し、熱硬化後は、前記の特性を発
現するものが好ましい。
【００１１】具体的には、エポキシ樹脂、フェノール樹
脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メ
ラミン樹脂、尿素樹脂、アルキッド樹脂、シリコーン樹
脂、フラン樹脂等ある。
脂、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メ
ラミン樹脂、尿素樹脂、アルキッド樹脂、シリコーン樹
脂、フラン樹脂等ある。
【００１２】中でも、エポキシ樹脂としては、エポキシ
当量が小さくしかも３官能以上の多官能のもの、例えば
テトラグリシジルジアミノフェニルメタン，トリグリシ
ジルアミノフェノールなどが適している。
当量が小さくしかも３官能以上の多官能のもの、例えば
テトラグリシジルジアミノフェニルメタン，トリグリシ
ジルアミノフェノールなどが適している。
【００１３】又シリコーン樹脂では、ラダー型シリコー
ン樹脂が適している。該ラダー型シリコーン樹脂として
は、メチルシリコーン系、フェニルシリコーン系、メチ
ルフェニルシリコーン系などである。該ラダー型シリコ
ーン樹脂としては、例えばグラスレジンＧＲ−６５０
（側鎖がメチル基）、同ＧＲ−９５０（側鎖がフェニル
基）、同ＧＲ−１００（側鎖がメチル：フェニル＝２：
１）、同ＧＲ−９０８（側鎖がメチル：フェニル＝１：
４）なる商品名で市販されているものがある。
ン樹脂が適している。該ラダー型シリコーン樹脂として
は、メチルシリコーン系、フェニルシリコーン系、メチ
ルフェニルシリコーン系などである。該ラダー型シリコ
ーン樹脂としては、例えばグラスレジンＧＲ−６５０
（側鎖がメチル基）、同ＧＲ−９５０（側鎖がフェニル
基）、同ＧＲ−１００（側鎖がメチル：フェニル＝２：
１）、同ＧＲ−９０８（側鎖がメチル：フェニル＝１：
４）なる商品名で市販されているものがある。
【００１４】なお該繊維と該樹脂の比率は容積比で２０
／８０〜８０／２０、好ましくは３０／７０〜７０／３
０である。該繊維の比率が小さ過ぎると、研磨研削の性
能及び精度共に低くなり、該繊維の比率が高すぎると、
樹脂による該繊維の結合が充分できない。
／８０〜８０／２０、好ましくは３０／７０〜７０／３
０である。該繊維の比率が小さ過ぎると、研磨研削の性
能及び精度共に低くなり、該繊維の比率が高すぎると、
樹脂による該繊維の結合が充分できない。
【００１５】該繊維を該樹脂で結合するのは、連続長繊
維を用いた繊維強化複合材料を作る周知の手法が適用で
きる。つまり、該樹脂、あるいはその前駆体を流動状態
又は、溶剤に溶かした溶液の状態で、該繊維に含浸させ
る。なお、溶剤を用いた場合は、それを揮散させる。
維を用いた繊維強化複合材料を作る周知の手法が適用で
きる。つまり、該樹脂、あるいはその前駆体を流動状態
又は、溶剤に溶かした溶液の状態で、該繊維に含浸させ
る。なお、溶剤を用いた場合は、それを揮散させる。
【００１６】該繊維に該樹脂を含浸したものを、その繊
維の形態に合せてブラシ、板、棒、パイプなど使途に合
せた種々の形状に成形する。ブラシ形状の場合は、トウ
状の繊維に樹脂を含浸したものをそのまま用いる。板状
・棒状の場合は、連続繊維を一方向に引き揃えた繊維に
樹脂を含浸したものを、１枚又は複数板積層し、プレス
成形、オートクレーブ成形により、加熱・加圧し成形す
る。パイプ状の場合は、フィラメントワインディング
法、プルトルージョン法、テープラップ法などで成形す
る方法などがある。
維の形態に合せてブラシ、板、棒、パイプなど使途に合
せた種々の形状に成形する。ブラシ形状の場合は、トウ
状の繊維に樹脂を含浸したものをそのまま用いる。板状
・棒状の場合は、連続繊維を一方向に引き揃えた繊維に
樹脂を含浸したものを、１枚又は複数板積層し、プレス
成形、オートクレーブ成形により、加熱・加圧し成形す
る。パイプ状の場合は、フィラメントワインディング
法、プルトルージョン法、テープラップ法などで成形す
る方法などがある。
【００１７】成形の後、該樹脂を硬化させる。硬化方法
は、用いる樹脂に固有の手法によればよい。例えば、ラ
ダー型シリコーン樹脂では、あらかじめ硬化を促進させ
るため触媒を添加しておき、１５０℃〜２００℃で３０
分〜５時間程度加熱する。なお、触媒としては、トリエ
タノールアミン、テトラメチルアンモニウムハイドロオ
キサンなどのアミン系化合物、及び亜鉛、すず、コバル
ト、鉄などの有機酸塩などがある。
は、用いる樹脂に固有の手法によればよい。例えば、ラ
ダー型シリコーン樹脂では、あらかじめ硬化を促進させ
るため触媒を添加しておき、１５０℃〜２００℃で３０
分〜５時間程度加熱する。なお、触媒としては、トリエ
タノールアミン、テトラメチルアンモニウムハイドロオ
キサンなどのアミン系化合物、及び亜鉛、すず、コバル
ト、鉄などの有機酸塩などがある。
【００１８】本発明の研磨において、研磨研削性能と研
磨研削材の機械的強度は、該無機質連続長繊維の配向角
度の影響が大きい。研磨研削性能を高めるためには、無
機質繊維の先端ができるだけ鋭い角度で被研磨研削材と
接触することが好ましい。また研磨研削材の高強度、高
剛性を達成するためには、繊維が配向方向に応力が作用
する方向を合せることが好ましい。研磨研削材の形状や
その使用条件により配向状況は異なるが、これら２つの
条件をてきるだけ満足するような設計をすることによ
り、優れた研磨研削性能と研磨研削材の機械的物性が達
成される。
磨研削材の機械的強度は、該無機質連続長繊維の配向角
度の影響が大きい。研磨研削性能を高めるためには、無
機質繊維の先端ができるだけ鋭い角度で被研磨研削材と
接触することが好ましい。また研磨研削材の高強度、高
剛性を達成するためには、繊維が配向方向に応力が作用
する方向を合せることが好ましい。研磨研削材の形状や
その使用条件により配向状況は異なるが、これら２つの
条件をてきるだけ満足するような設計をすることによ
り、優れた研磨研削性能と研磨研削材の機械的物性が達
成される。
【００１９】
【発明の効果】本発明の研磨研削材は、金属・セラミッ
クス・ガラス・樹脂・ゴム・複合材料などを研磨研削す
るのに、従来の無機質連続長繊維を用いた研磨研削材に
比べ研磨研削力が優れる。つまり本発明の研磨研削材
は、高硬度・高耐熱性・低伸度の樹脂を用いているた
め、樹脂及び繊維の自生が適度におこなわれ、刃先であ
る繊維の突出しがスムースで安定し、被研磨研削材の表
面を効率及び精度良く研磨研削することが可能である。
クス・ガラス・樹脂・ゴム・複合材料などを研磨研削す
るのに、従来の無機質連続長繊維を用いた研磨研削材に
比べ研磨研削力が優れる。つまり本発明の研磨研削材
は、高硬度・高耐熱性・低伸度の樹脂を用いているた
め、樹脂及び繊維の自生が適度におこなわれ、刃先であ
る繊維の突出しがスムースで安定し、被研磨研削材の表
面を効率及び精度良く研磨研削することが可能である。
【００２０】
【実施例】以下、実施例にてさらに説明するが、本発明
はこれに限定されない。 ・研磨研削材の試験は、被研磨研削材としてステンレス
鋼板（ＳＵＳ−３０４ブリネル硬度１７０、表面粗さ
Ｒｍａｘ３μ）及び炭素鋼（Ｓ４５Ｃブリネル硬度２４
５、表面粗さ Ｒｍａｘ２μ）の２種の表面を、圧力１
Kg/ cm2 にて、同一場所を３ｍ/minの速度で往復運動さ
せ、３分間乾式で研磨研削し、その表面粗さ及び被研磨
研削材の除去量により性能を評価した。 ・表面粗さは、触針式粗さ計（東京精密：サーフコム５
７５Ａ）を用い、研磨研削した方向と直角にスキャン
し、最大高さＲｍａｘ（μ）を測定した。 ・除去量は、被研磨研削材の試験前後の重量を測定し、
その減少量を容積として表した。 ・引張破断伸度、破断強度、弾性率は、JIS K 7113に準
拠して測定した。
はこれに限定されない。 ・研磨研削材の試験は、被研磨研削材としてステンレス
鋼板（ＳＵＳ−３０４ブリネル硬度１７０、表面粗さ
Ｒｍａｘ３μ）及び炭素鋼（Ｓ４５Ｃブリネル硬度２４
５、表面粗さ Ｒｍａｘ２μ）の２種の表面を、圧力１
Kg/ cm2 にて、同一場所を３ｍ/minの速度で往復運動さ
せ、３分間乾式で研磨研削し、その表面粗さ及び被研磨
研削材の除去量により性能を評価した。 ・表面粗さは、触針式粗さ計（東京精密：サーフコム５
７５Ａ）を用い、研磨研削した方向と直角にスキャン
し、最大高さＲｍａｘ（μ）を測定した。 ・除去量は、被研磨研削材の試験前後の重量を測定し、
その減少量を容積として表した。 ・引張破断伸度、破断強度、弾性率は、JIS K 7113に準
拠して測定した。
【００２１】実施例 １ ラダー型シリコーン樹脂（グラスレジンＧＲ６５０、昭
和電工（株）社）をアセトンに溶解し、固形分濃度が４
０重量％の溶液を調整した。
和電工（株）社）をアセトンに溶解し、固形分濃度が４
０重量％の溶液を調整した。
【００２２】直径１０μのアルミナ繊維アルテックス
（Al2O3 ８５wt% 、SiO2 １５wt% 、１Kf：住友化学工
業（株）製）の連続長繊維ヤーンを、前記樹脂浴中に浸
した後、直径３５cmのドラムに巻き取り、繊維容積含有
率（Vf）５５vol%、繊維目付２３０ｇ/m2 のプリプレグ
を得た。
（Al2O3 ８５wt% 、SiO2 １５wt% 、１Kf：住友化学工
業（株）製）の連続長繊維ヤーンを、前記樹脂浴中に浸
した後、直径３５cmのドラムに巻き取り、繊維容積含有
率（Vf）５５vol%、繊維目付２３０ｇ/m2 のプリプレグ
を得た。
【００２３】このプリプレグを１０cmの正方形に切り出
し、アルミナ繊維が一方向に揃うように８枚積層し、金
型に入れ、１０Kg/cm2の加圧下１８０℃で１時間加熱し
て硬化し硬化板を得た。この硬化板をダイヤモンドカッ
ターにて、アルミナ繊維の方向を長手方向として幅１０
mm、厚み１mm、長さ１００mmに切り出し板状研磨研削材
とした。この研磨研削材を用いて、ステンレス鋼板ＳＵ
Ｓ３０４の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さ
はＲｍａｘ３．３μ、除去量は０．６７mm3 であった。
し、アルミナ繊維が一方向に揃うように８枚積層し、金
型に入れ、１０Kg/cm2の加圧下１８０℃で１時間加熱し
て硬化し硬化板を得た。この硬化板をダイヤモンドカッ
ターにて、アルミナ繊維の方向を長手方向として幅１０
mm、厚み１mm、長さ１００mmに切り出し板状研磨研削材
とした。この研磨研削材を用いて、ステンレス鋼板ＳＵ
Ｓ３０４の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さ
はＲｍａｘ３．３μ、除去量は０．６７mm3 であった。
【００２４】なお、該ラダー型シリコーン樹脂単独で、
１８０℃１時間硬化させ、硬化板を得た。 該硬化板の
物性は、引張破断伸度０．５％、破断強度２．５kg/m
m2、弾性率１８０kg/mm2であった。
１８０℃１時間硬化させ、硬化板を得た。 該硬化板の
物性は、引張破断伸度０．５％、破断強度２．５kg/m
m2、弾性率１８０kg/mm2であった。
【００２５】実施例 ２ 実施例１と同様の板状研磨研削材を用い、炭素鋼Ｓ４５
Ｃの研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さはＲｍ
ａｘ２．７μ、除去量は０．３２mm3 であった。
Ｃの研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さはＲｍ
ａｘ２．７μ、除去量は０．３２mm3 であった。
【００２６】実施例 ３ 直径２２μのアルミナ繊維アルテックス連続長繊維ヤー
ンを用いた以外は、実施例１と同様に板状研磨研削材を
作製し、研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは
４．０μ、除去量は０．８３mm3 であった。
ンを用いた以外は、実施例１と同様に板状研磨研削材を
作製し、研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは
４．０μ、除去量は０．８３mm3 であった。
【００２７】実施例 ４ 実施例３と同様の板状研磨研削材を用い、実施例２と同
様の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは、Ｒ
ｍａｘ３．０μ、除去量は０．４４mm3 であった。
様の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは、Ｒ
ｍａｘ３．０μ、除去量は０．４４mm3 であった。
【００２８】比較例 １ ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（スミエポキシＥＬＡ
−１３４住友化学工業（株）製）６０重量部、クレゾー
ルノボラック型エポキシ樹脂（スミエポキシＥＳＣＮ−
２２０住友化学工業（株）製）４０重量部に、ジシアン
ジアミド５重量部、３−（３、４ジクロロフェニル）−
１、１−ジメチル尿素４重量部をトリクロルエチレンに
溶解し、固形分濃度が２０重量％のエポキシ樹脂組成物
溶液を調整した。直径２２μのアルミナ繊維アルテック
ス連続長繊維ヤーンを、前記エポキシ樹脂溶液浴中に浸
した後、直径３５cmのドラムに巻取った。それを８０℃
の真空乾燥機中で１時間脱溶媒し、繊維容積含有率（V
f）５５vol%、繊維目付２３０ｇ/m2 のプリプレグを得
た。
−１３４住友化学工業（株）製）６０重量部、クレゾー
ルノボラック型エポキシ樹脂（スミエポキシＥＳＣＮ−
２２０住友化学工業（株）製）４０重量部に、ジシアン
ジアミド５重量部、３−（３、４ジクロロフェニル）−
１、１−ジメチル尿素４重量部をトリクロルエチレンに
溶解し、固形分濃度が２０重量％のエポキシ樹脂組成物
溶液を調整した。直径２２μのアルミナ繊維アルテック
ス連続長繊維ヤーンを、前記エポキシ樹脂溶液浴中に浸
した後、直径３５cmのドラムに巻取った。それを８０℃
の真空乾燥機中で１時間脱溶媒し、繊維容積含有率（V
f）５５vol%、繊維目付２３０ｇ/m2 のプリプレグを得
た。
【００２９】このプリプレグを１０cmの正方形に切り出
し、アルミナ繊維が一方向に揃うよう８枚積層し、金型
に入れ、１０Kg/cm2の加圧下１２０℃で１時間加熱して
硬化し硬化板を得た。この硬化板をダイヤモンドカッタ
ーにて、アルミナ繊維の方向を長手方向として幅１０m
m、厚み１mm、長さ１００mmに切り出し板状研磨研削材
とした。この研磨研削材を用いてステンレス鋼板ＳＵＳ
３０４の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは
Ｒｍａｘ３．７μ、除去量は０．３５mm3 であった。
し、アルミナ繊維が一方向に揃うよう８枚積層し、金型
に入れ、１０Kg/cm2の加圧下１２０℃で１時間加熱して
硬化し硬化板を得た。この硬化板をダイヤモンドカッタ
ーにて、アルミナ繊維の方向を長手方向として幅１０m
m、厚み１mm、長さ１００mmに切り出し板状研磨研削材
とした。この研磨研削材を用いてステンレス鋼板ＳＵＳ
３０４の研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さは
Ｒｍａｘ３．７μ、除去量は０．３５mm3 であった。
【００３０】なお、該エポキシ樹脂組成物だけを１２０
℃で１時間硬化して、硬化板とした。 該硬化板の物性
は、引張破断伸度３．５％、破断強度１０．３kg/mm2、
弾性率３３０kg/mm2であった。
℃で１時間硬化して、硬化板とした。 該硬化板の物性
は、引張破断伸度３．５％、破断強度１０．３kg/mm2、
弾性率３３０kg/mm2であった。
【００３１】比較例 ２ 比較例１と同様の板状研磨研削材を用い、炭素鋼Ｓ４５
Ｃの研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さはＲｍ
ａｘ２．３μ、除去量は０．１５mm3 であった。
Ｃの研磨研削試験を行なった。その結果表面粗さはＲｍ
ａｘ２．３μ、除去量は０．１５mm3 であった。
Claims (1)
- 【請求項１】無機質連続長繊維を引張破断伸度が２％以
下の脆性樹脂で結合してなる研磨研削材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33267292A JPH06179172A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 研磨研削材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33267292A JPH06179172A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 研磨研削材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179172A true JPH06179172A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18257589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33267292A Pending JPH06179172A (ja) | 1992-12-14 | 1992-12-14 | 研磨研削材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179172A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001322032A (ja) * | 2000-05-18 | 2001-11-20 | Oriental Motor Co Ltd | 歯車の仕上げ加工方法 |
| US8297433B2 (en) | 2007-10-05 | 2012-10-30 | Multitest Elektronische Systeme Gmbh | Handler for electronic components, in particular ICs, comprising a plurality of circulating carriages that are guided along a circulating track |
| JP2015096289A (ja) * | 2013-11-15 | 2015-05-21 | 株式会社東京精密 | 目立て用工具 |
-
1992
- 1992-12-14 JP JP33267292A patent/JPH06179172A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001322032A (ja) * | 2000-05-18 | 2001-11-20 | Oriental Motor Co Ltd | 歯車の仕上げ加工方法 |
| JP4691231B2 (ja) * | 2000-05-18 | 2011-06-01 | オリエンタルモーター株式会社 | 歯車の仕上げ加工方法 |
| US8297433B2 (en) | 2007-10-05 | 2012-10-30 | Multitest Elektronische Systeme Gmbh | Handler for electronic components, in particular ICs, comprising a plurality of circulating carriages that are guided along a circulating track |
| JP2015096289A (ja) * | 2013-11-15 | 2015-05-21 | 株式会社東京精密 | 目立て用工具 |
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