JPH06173606A - 蒸気タービンの翼列 - Google Patents
蒸気タービンの翼列Info
- Publication number
- JPH06173606A JPH06173606A JP32973092A JP32973092A JPH06173606A JP H06173606 A JPH06173606 A JP H06173606A JP 32973092 A JP32973092 A JP 32973092A JP 32973092 A JP32973092 A JP 32973092A JP H06173606 A JPH06173606 A JP H06173606A
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- Japan
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- blade row
- blade
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ノズル締切調速を行う蒸気タービンの衝動段を
対象に、軸方向隙間による翼列損失を低く抑えつつ、し
かも部分送入時における周方向の漏洩蒸気量を最小限に
抑えて高い段落効率が得られるようにした蒸気タービン
の翼列を提供する。 【構成】ノズル翼列３のうち、ノズルグループ１の間の
境界に対応位置するノズル板３-1の翼弦長を他のノズル
板３-2よりも長く延長し、その出口側の後縁を動翼翼列
６との間の隙間へ突出して配列するとともに、ノズルグ
ループの境界に対応位置するノズル板３-1と動翼翼列６
との間の軸方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間
Ｓax-2に設定し、前記ノズル板を除くノズル翼列３と動
翼翼列６との間の軸方向隙間を翼列損失に対する最適隙
間Ｓax-1に設定する。
対象に、軸方向隙間による翼列損失を低く抑えつつ、し
かも部分送入時における周方向の漏洩蒸気量を最小限に
抑えて高い段落効率が得られるようにした蒸気タービン
の翼列を提供する。 【構成】ノズル翼列３のうち、ノズルグループ１の間の
境界に対応位置するノズル板３-1の翼弦長を他のノズル
板３-2よりも長く延長し、その出口側の後縁を動翼翼列
６との間の隙間へ突出して配列するとともに、ノズルグ
ループの境界に対応位置するノズル板３-1と動翼翼列６
との間の軸方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間
Ｓax-2に設定し、前記ノズル板を除くノズル翼列３と動
翼翼列６との間の軸方向隙間を翼列損失に対する最適隙
間Ｓax-1に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ノズル締切調速を行う
蒸気タービンを対象とした衝動段の翼列、特にノズル翼
列の構成に関する。
蒸気タービンを対象とした衝動段の翼列、特にノズル翼
列の構成に関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、ノズル締切調速を行う蒸
気タービンにおける衝動段のノズルは、周方向に分割し
た複数のノズルグループから構成されおり、該ノズルグ
ループより蒸気を部分送入して出力制御を行うようにし
いてる。図３は前記衝動段に採用したノズルの略示構成
図であり、図において、１は仕切隔壁２を介して周方向
に分割されたノズルグループ、３は各ノズルグループ１
に配列したノズル翼列、４は各ノズルグループ１ごとに
接続した蒸気加減弁、５は主蒸気止め弁である。かかる
構成でのノズル締切調速法は、ノズルグループ１を単位
に負荷に応じて蒸気加減弁４を順次開き、タービン出力
を加減するように行われる。
気タービンにおける衝動段のノズルは、周方向に分割し
た複数のノズルグループから構成されおり、該ノズルグ
ループより蒸気を部分送入して出力制御を行うようにし
いてる。図３は前記衝動段に採用したノズルの略示構成
図であり、図において、１は仕切隔壁２を介して周方向
に分割されたノズルグループ、３は各ノズルグループ１
に配列したノズル翼列、４は各ノズルグループ１ごとに
接続した蒸気加減弁、５は主蒸気止め弁である。かかる
構成でのノズル締切調速法は、ノズルグループ１を単位
に負荷に応じて蒸気加減弁４を順次開き、タービン出力
を加減するように行われる。
【０００３】また、図４は前記衝動段の翼列を表した図
で、２はノズルグループ１の相互間を仕切る仕切隔壁、
３はノズル翼列，６は動翼翼列、７はノズル翼列３と動
翼翼列６との間の隙間を示す。図４において、仕切隔壁
２で仕切られた中央のノズルグループ１に蒸気を部分送
入すると、蒸気流は図示矢印のようにノズル翼列３を通
過して動翼翼列６に流れ、ここでノズル翼列３を通過す
る過程で蒸気の熱エネルギーが速度エネルギーに変換さ
れる。
で、２はノズルグループ１の相互間を仕切る仕切隔壁、
３はノズル翼列，６は動翼翼列、７はノズル翼列３と動
翼翼列６との間の隙間を示す。図４において、仕切隔壁
２で仕切られた中央のノズルグループ１に蒸気を部分送
入すると、蒸気流は図示矢印のようにノズル翼列３を通
過して動翼翼列６に流れ、ここでノズル翼列３を通過す
る過程で蒸気の熱エネルギーが速度エネルギーに変換さ
れる。
【０００４】ところで、図４におけるノズル翼列３と動
翼翼列６との間の隙間７の大きさは衝動段の段落効率に
大きな影響をおよぼすことが知られており、この隙間７
の軸方向隙間Ｓaxが後記する最適隙間に対して小さ過ぎ
ても，また逆に大きすぎても翼列損失が増大することが
実験結果から確認されている。図２は図４の衝動段に対
し、ノズルから蒸気を全周送入した運転状態での軸方向
隙間Ｓaxとこの軸方向隙間による翼列損失との関係を表
した特性図である。ここで、横軸はＳax／Ｌ（但し、Ｓ
ax：軸方向隙間、Ｌ：ノズル板の翼弦長），縦軸は翼列
損失（％）を示し、特性線Ａは蒸気流が軸方向隙間を流
れる過程で失われるエネルギー損失、特性線Ｂは蒸気流
とノズル，動翼翼列との間の干渉によって生じる干渉損
失、特性線Ｃはエネルギー損失特性Ａと干渉損失特性Ｂ
を加算した翼列損失を表している。この図から判るよう
に、エネルギー損失は軸方向隙間Ｓaxが大きくなるにし
たがって増加し、干渉損失は逆に軸方向隙間Ｓaxが狭く
なるほど増大する。したがってエネルギー損失と干渉損
失を加算した翼列損失の特性線Ｃは下に湾曲した凹曲線
となり、翼列損失が最小値となる点Ｐに対応した軸方向
隙間Ｓaxが最適値を表す。そして、蒸気タービンの設計
上では、前記値を基準にノズルと動翼との間の最適な軸
方向隙間（Ｓax／Ｌ≒0.１〜0.２）を設定するようにし
ている。
翼翼列６との間の隙間７の大きさは衝動段の段落効率に
大きな影響をおよぼすことが知られており、この隙間７
の軸方向隙間Ｓaxが後記する最適隙間に対して小さ過ぎ
ても，また逆に大きすぎても翼列損失が増大することが
実験結果から確認されている。図２は図４の衝動段に対
し、ノズルから蒸気を全周送入した運転状態での軸方向
隙間Ｓaxとこの軸方向隙間による翼列損失との関係を表
した特性図である。ここで、横軸はＳax／Ｌ（但し、Ｓ
ax：軸方向隙間、Ｌ：ノズル板の翼弦長），縦軸は翼列
損失（％）を示し、特性線Ａは蒸気流が軸方向隙間を流
れる過程で失われるエネルギー損失、特性線Ｂは蒸気流
とノズル，動翼翼列との間の干渉によって生じる干渉損
失、特性線Ｃはエネルギー損失特性Ａと干渉損失特性Ｂ
を加算した翼列損失を表している。この図から判るよう
に、エネルギー損失は軸方向隙間Ｓaxが大きくなるにし
たがって増加し、干渉損失は逆に軸方向隙間Ｓaxが狭く
なるほど増大する。したがってエネルギー損失と干渉損
失を加算した翼列損失の特性線Ｃは下に湾曲した凹曲線
となり、翼列損失が最小値となる点Ｐに対応した軸方向
隙間Ｓaxが最適値を表す。そして、蒸気タービンの設計
上では、前記値を基準にノズルと動翼との間の最適な軸
方向隙間（Ｓax／Ｌ≒0.１〜0.２）を設定するようにし
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図４におけ
るノズル翼列３と動翼翼列６との間の隙間７に対応した
軸方向隙間Ｓaxを図２の翼列損失特性を基にして得られ
る最適値に設定したとすると、ノズル締切調速により蒸
気を部分送入した場合の運転状態では、前記隙間７にお
ける周方向の漏洩蒸気量が増加して衝動段の段落効率が
低下するといった問題が派生する。
るノズル翼列３と動翼翼列６との間の隙間７に対応した
軸方向隙間Ｓaxを図２の翼列損失特性を基にして得られ
る最適値に設定したとすると、ノズル締切調速により蒸
気を部分送入した場合の運転状態では、前記隙間７にお
ける周方向の漏洩蒸気量が増加して衝動段の段落効率が
低下するといった問題が派生する。
【０００６】すなわち、図２で述べた軸方向隙間Ｓaxの
最適値（この最適隙間をＳax-1とする) は、一般に翼の
熱膨張による伸び分を考慮してタービンを安全に運転
（動翼とノズルとが機械的に干渉しない）させるに必要
最小限の軸方向隙間 (この最小隙間をＳax-2とする) に
比べてかなり大きい値であり、通常はタービンでの前記
最適隙間Ｓax-1は最小隙間Ｓax-2の２〜４倍である（但
し、タービン構造，蒸気温度などにより異なる）。
最適値（この最適隙間をＳax-1とする) は、一般に翼の
熱膨張による伸び分を考慮してタービンを安全に運転
（動翼とノズルとが機械的に干渉しない）させるに必要
最小限の軸方向隙間 (この最小隙間をＳax-2とする) に
比べてかなり大きい値であり、通常はタービンでの前記
最適隙間Ｓax-1は最小隙間Ｓax-2の２〜４倍である（但
し、タービン構造，蒸気温度などにより異なる）。
【０００７】一方、図４で示したように一部のノズルグ
ループを通じて蒸気を部分送入した運転状態では、蒸気
送入側のノズルグループと非送入側のノズルグループと
の間には圧力差があり、このために送入側のノズルグル
ープ（図中における中央のノズルグループ１）のノズル
翼列３を通過した蒸気流の一部は動翼翼列６に向かわず
に隙間７を周方向に流れて非送入側へ漏洩する。しか
も、この周方向の漏洩蒸気は内部仕事に関与しないので
その分が損失となる。このために、前記のようにノズル
と動翼との間の軸方向隙間を最適隙間Ｓax-1に設定した
ままでは、周方向の漏洩蒸気量が大きくなり、この漏洩
蒸気が部分送入時における衝動段の段落効率を低下させ
る原因となる。
ループを通じて蒸気を部分送入した運転状態では、蒸気
送入側のノズルグループと非送入側のノズルグループと
の間には圧力差があり、このために送入側のノズルグル
ープ（図中における中央のノズルグループ１）のノズル
翼列３を通過した蒸気流の一部は動翼翼列６に向かわず
に隙間７を周方向に流れて非送入側へ漏洩する。しか
も、この周方向の漏洩蒸気は内部仕事に関与しないので
その分が損失となる。このために、前記のようにノズル
と動翼との間の軸方向隙間を最適隙間Ｓax-1に設定した
ままでは、周方向の漏洩蒸気量が大きくなり、この漏洩
蒸気が部分送入時における衝動段の段落効率を低下させ
る原因となる。
【０００８】本発明は上記の点にかんがみなされたもの
であり、ノズル締切調速を行う蒸気タービンの衝動段を
対象に、前記課題を解決して軸方向隙間による翼列損失
を低く抑えつつ、しかも部分送入時における周方向の漏
洩蒸気量を最小限に止めて、総合的に高い段落効率が得
られるようにした蒸気タービンの翼列を提供することを
目的とする。
であり、ノズル締切調速を行う蒸気タービンの衝動段を
対象に、前記課題を解決して軸方向隙間による翼列損失
を低く抑えつつ、しかも部分送入時における周方向の漏
洩蒸気量を最小限に止めて、総合的に高い段落効率が得
られるようにした蒸気タービンの翼列を提供することを
目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明によれば、ノズル翼列のうち、ノズルグルー
プ相互間の境界に対応位置するノズル板の翼弦長を他の
ノズル板よりも長く延長し、その出口側の後縁を動翼翼
列との間の隙間へ突出して配列して構成するものとす
る。
に、本発明によれば、ノズル翼列のうち、ノズルグルー
プ相互間の境界に対応位置するノズル板の翼弦長を他の
ノズル板よりも長く延長し、その出口側の後縁を動翼翼
列との間の隙間へ突出して配列して構成するものとす
る。
【００１０】また、前記構成においては、ノズルグルー
プの境界に対応位置するノズル板と動翼翼列との間の軸
方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間に設定し、
前記ノズル板を除くノズル翼列と動翼翼列との間の軸方
向隙間を翼列損失に対する最適隙間に設定するのがよ
く、そのために、軸方向隙間に向けてノズル翼列から突
き出すノズル板の軸方向長さを、ノズル翼列と動翼翼列
との間に設定した軸方向隙間の1/2 〜3/4 の範囲に定め
るものとする。
プの境界に対応位置するノズル板と動翼翼列との間の軸
方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間に設定し、
前記ノズル板を除くノズル翼列と動翼翼列との間の軸方
向隙間を翼列損失に対する最適隙間に設定するのがよ
く、そのために、軸方向隙間に向けてノズル翼列から突
き出すノズル板の軸方向長さを、ノズル翼列と動翼翼列
との間に設定した軸方向隙間の1/2 〜3/4 の範囲に定め
るものとする。
【００１１】
【作用】上記構成において、ノズルグループの境界に対
応位置するノズル板の出口側長さを延長してその後部端
縁を動翼との間の軸方向隙間に向けて突き出すことによ
り、境界部分では前記ノズル板と動翼翼列との間の軸方
向隙間が局部的に狭くなる。これにより、一部のノズル
グループを通じて蒸気を部分送入した調速状態では、動
翼翼列との間の隙間に突出した前記ノズル板が仕切り壁
として有効に働き、送入側ノズルグループの境界より非
送入のノズルグループ側に向けて周方向に流れる蒸気の
漏洩を効果的に抑制する。
応位置するノズル板の出口側長さを延長してその後部端
縁を動翼との間の軸方向隙間に向けて突き出すことによ
り、境界部分では前記ノズル板と動翼翼列との間の軸方
向隙間が局部的に狭くなる。これにより、一部のノズル
グループを通じて蒸気を部分送入した調速状態では、動
翼翼列との間の隙間に突出した前記ノズル板が仕切り壁
として有効に働き、送入側ノズルグループの境界より非
送入のノズルグループ側に向けて周方向に流れる蒸気の
漏洩を効果的に抑制する。
【００１２】ここで、ノズルグループの境界に対応位置
するノズル板の後縁と動翼との間の軸方向隙間を先記し
た最小隙間Ｓax-2に設定し、該ノズル板を除くノズル翼
列と動翼翼列との間の軸方向隙間を図２で説明した翼列
損失特性から決まる最適隙間Ｓax-1に設定すれば、軸方
向隙間による翼列損失を最小に低めつつ、同時に周方向
の漏洩蒸気量を最小限に抑えることかでき、総合的に衝
動段での高い段落効率が確保される。
するノズル板の後縁と動翼との間の軸方向隙間を先記し
た最小隙間Ｓax-2に設定し、該ノズル板を除くノズル翼
列と動翼翼列との間の軸方向隙間を図２で説明した翼列
損失特性から決まる最適隙間Ｓax-1に設定すれば、軸方
向隙間による翼列損失を最小に低めつつ、同時に周方向
の漏洩蒸気量を最小限に抑えることかでき、総合的に衝
動段での高い段落効率が確保される。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１に基づいて説明
する。なお、実施例の図中で図４と対応する同一部材に
は同じ符号が付してある。すなわち、図１の構成におい
ては、ノズルグループ１に配列したノズル翼列３のう
ち、ノズルグループの境界, すなわち仕切隔壁２の延長
上に対応位置するノズル板３-1について、ノズル板３-1
の翼弦長を他のノズル板３-2の翼弦長Ｌよりも出口側に
向けてΔＬだけ延長したＬ＋ΔＬとした上で、その出口
側の後縁が動翼翼列６との間の隙間７に向けて突き出す
ように配列されている。
する。なお、実施例の図中で図４と対応する同一部材に
は同じ符号が付してある。すなわち、図１の構成におい
ては、ノズルグループ１に配列したノズル翼列３のう
ち、ノズルグループの境界, すなわち仕切隔壁２の延長
上に対応位置するノズル板３-1について、ノズル板３-1
の翼弦長を他のノズル板３-2の翼弦長Ｌよりも出口側に
向けてΔＬだけ延長したＬ＋ΔＬとした上で、その出口
側の後縁が動翼翼列６との間の隙間７に向けて突き出す
ように配列されている。
【００１４】また、ノズル翼列３と動翼翼列６との間の
隙間７に関して、前記ノズル板３-1の後縁と動翼翼列６
との間の軸方向隙間が熱膨張差を考慮したタービンの回
転に必要な最小隙間Ｓax-2に設定され、ノズル板３-1を
除いたノズル翼列３（ノズル板３-2) と動翼翼列６との
間の軸方向隙間は図２で説明した翼列損失特性から決ま
る最適隙間Ｓax-1に設定されている。そして、ノズル板
３-1と３-2との間の翼限長差ΔＬは、ノズル翼列３から
隙間７へ向けて突き出るノズル板３-1の軸方向突出し寸
法（ΔＬ・sin α (但しα：ノズル角))が、前記した最
適隙間Ｓax-1の1/2 〜3/4 となるように設定されてい
る。
隙間７に関して、前記ノズル板３-1の後縁と動翼翼列６
との間の軸方向隙間が熱膨張差を考慮したタービンの回
転に必要な最小隙間Ｓax-2に設定され、ノズル板３-1を
除いたノズル翼列３（ノズル板３-2) と動翼翼列６との
間の軸方向隙間は図２で説明した翼列損失特性から決ま
る最適隙間Ｓax-1に設定されている。そして、ノズル板
３-1と３-2との間の翼限長差ΔＬは、ノズル翼列３から
隙間７へ向けて突き出るノズル板３-1の軸方向突出し寸
法（ΔＬ・sin α (但しα：ノズル角))が、前記した最
適隙間Ｓax-1の1/2 〜3/4 となるように設定されてい
る。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ノ
ズル翼列のうち、ノズルグループ相互間の境界に対応位
置するノズル板の翼弦長を他のノズル板よりも長く延長
し、その出口側の後縁を動翼翼列との間の隙間へ突出し
て配列したことより、一部のノズルグループより蒸気を
部分送入してノズル締切調速を行っている状態でも、ノ
ズルグループの境界に対応位置してノズル翼列と動翼翼
列との間の隙間へ突出したノズル板が蒸気の内部漏れに
対する仕切り壁として有効に機能し、周方向の蒸気漏洩
量を最小限に抑えることができる。
ズル翼列のうち、ノズルグループ相互間の境界に対応位
置するノズル板の翼弦長を他のノズル板よりも長く延長
し、その出口側の後縁を動翼翼列との間の隙間へ突出し
て配列したことより、一部のノズルグループより蒸気を
部分送入してノズル締切調速を行っている状態でも、ノ
ズルグループの境界に対応位置してノズル翼列と動翼翼
列との間の隙間へ突出したノズル板が蒸気の内部漏れに
対する仕切り壁として有効に機能し、周方向の蒸気漏洩
量を最小限に抑えることができる。
【００１６】したがって、前記構成に加えてノズルグル
ープの境界に対応位置するノズル板と動翼翼列との間の
軸方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間に設定
し、前記ノズル板を除くノズル翼列と動翼翼列との間の
軸方向隙間を翼列損失に対する最適隙間に設定すれば、
軸方向隙間による翼列損失を低めつつ、同時に周方向の
漏洩蒸気量を最小限に抑えることが可能となり、これに
より衝動段の段落効率が従来の翼列構造と比べて大幅に
向上する。
ープの境界に対応位置するノズル板と動翼翼列との間の
軸方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間に設定
し、前記ノズル板を除くノズル翼列と動翼翼列との間の
軸方向隙間を翼列損失に対する最適隙間に設定すれば、
軸方向隙間による翼列損失を低めつつ、同時に周方向の
漏洩蒸気量を最小限に抑えることが可能となり、これに
より衝動段の段落効率が従来の翼列構造と比べて大幅に
向上する。
【図１】本発明の実施例による衝動段の翼列構成図
【図２】ノズル翼列と動翼翼列との間の軸方向隙間と翼
列損失との関係を表す特性図
列損失との関係を表す特性図
【図３】ノズル締切調速法を採用した蒸気タービンにお
けるノズル全体の略示構成図
けるノズル全体の略示構成図
【図４】従来における衝動段の翼列構成図
１ ノズルグループ ２ ノズルグループ間の仕切隔壁 ３ ノズル翼列 ３-1 ノズル板 ３-2 ノズル板 ４ 蒸気加減弁 ５ 主蒸気止め弁 ６ 動翼翼列 ７ 隙間 Ｓax-1 軸方向隙間の最適隙間 Ｓax-2 軸方向隙間の最小隙間
Claims (3)
- 【請求項１】ノズル締切調速を行う蒸気タービンの衝動
段を構成する翼列であり、周方向に分割した複数のノズ
ルグループより蒸気を送入するようにしたものにおい
て、ノズル翼列のうち、ノズルグループ相互間の境界に
対応位置するノズル板の翼弦長を他のノズル板よりも長
く延長し、その出口側の後縁を動翼翼列との間の隙間へ
突出して配列したことを特徴とする蒸気タービンの翼
列。 - 【請求項２】請求項１記載の翼列において、ノズルグル
ープの境界に対応位置するノズル板と動翼翼列との間の
軸方向隙間を動翼の回転に支障のない最小隙間に設定
し、前記ノズル板を除くノズル翼列と動翼翼列との間の
軸方向隙間を翼列損失に対する最適隙間に設定したこと
を特徴とする蒸気タービンの翼列。 - 【請求項３】請求項１，および２記載の翼列において、
軸方向隙間に向けてノズル翼列から突き出すノズル板の
軸方向長さを、ノズル翼列と動翼翼列との間に設定した
軸方向隙間の1/2 〜3/4 の範囲に定めたことを特徴とす
る蒸気タービンの翼列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32973092A JPH06173606A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 蒸気タービンの翼列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32973092A JPH06173606A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 蒸気タービンの翼列 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06173606A true JPH06173606A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18224639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32973092A Pending JPH06173606A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 蒸気タービンの翼列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06173606A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103541775A (zh) * | 2012-07-11 | 2014-01-29 | 阿尔斯通技术有限公司 | 用于轴流式涡轮的静止导叶组件 |
| CN103939150A (zh) * | 2014-04-25 | 2014-07-23 | 西安交通大学 | 一种降低透平级气流激振力的静叶结构 |
| US9091174B2 (en) | 2011-05-13 | 2015-07-28 | Rolls-Royce Plc | Method of reducing asymmetric fluid flow effects in a passage |
| WO2019236062A1 (en) | 2018-06-05 | 2019-12-12 | Siemens Energy, Inc. | Arrangement of a last stage with flow blockers and corresponding method for suppressing rotating flow instability cells |
-
1992
- 1992-12-10 JP JP32973092A patent/JPH06173606A/ja active Pending
Cited By (7)
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| EP2685050B1 (en) * | 2012-07-11 | 2017-02-01 | General Electric Technology GmbH | Stationary vane assembly for an axial flow turbine |
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