JPH06170414A - 電縫鋼管の冷間圧延方法 - Google Patents
電縫鋼管の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPH06170414A JPH06170414A JP35041792A JP35041792A JPH06170414A JP H06170414 A JPH06170414 A JP H06170414A JP 35041792 A JP35041792 A JP 35041792A JP 35041792 A JP35041792 A JP 35041792A JP H06170414 A JPH06170414 A JP H06170414A
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- Japan
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 電縫鋼管の冷間絞り圧延での溶接部と母材部
の肉厚精度を向上する。 【構成】 複数のロールスタンドを連続的に配置し、各
ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周方向に、
絞り圧延用の３個のロールを１２０°間隔で配置すると
共に、隣接するロールスタンドのロールを圧延パスライ
ンに直交する面内で相互に６０°ずらして配置してなる
３ロール式ストレッチレデューサで電縫鋼管を冷間絞り
圧延する方法において、ロールの表面粗さを３．２〜
１．６μｍＲｍａｘとする。 【効果】 外径に対する肉厚比ｔ／Ｄ値の高い小径厚肉
管を、肉厚精度高く製造でき、かつ、母管サイズを大き
くできるから溶接効率と製管速度を向上できる。
の肉厚精度を向上する。 【構成】 複数のロールスタンドを連続的に配置し、各
ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周方向に、
絞り圧延用の３個のロールを１２０°間隔で配置すると
共に、隣接するロールスタンドのロールを圧延パスライ
ンに直交する面内で相互に６０°ずらして配置してなる
３ロール式ストレッチレデューサで電縫鋼管を冷間絞り
圧延する方法において、ロールの表面粗さを３．２〜
１．６μｍＲｍａｘとする。 【効果】 外径に対する肉厚比ｔ／Ｄ値の高い小径厚肉
管を、肉厚精度高く製造でき、かつ、母管サイズを大き
くできるから溶接効率と製管速度を向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電縫鋼管を複数のス
タンドからなる絞り圧延機で冷間絞り圧延する際、溶接
部の偏肉を抑制できる電縫鋼管の冷間圧延方法に関す
る。
タンドからなる絞り圧延機で冷間絞り圧延する際、溶接
部の偏肉を抑制できる電縫鋼管の冷間圧延方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】電縫鋼管は、素材の鋼帯を一群の成形ロ
ールによって円筒状に連続成形したのち、その継目部を
電気抵抗溶接法を用いて接合し製造される。この溶接
は、成形後のオープンパイプの両エッジ部を電流による
ジュール熱で集中的に加熱・圧接するものである。電縫
鋼管は、継目無鋼管に比較して生産性、寸法精度、表面
性状等に優れているが、厚肉品の製造が困難であり、厚
肉品の製造可能範囲において継目無鋼管に劣っている。
ールによって円筒状に連続成形したのち、その継目部を
電気抵抗溶接法を用いて接合し製造される。この溶接
は、成形後のオープンパイプの両エッジ部を電流による
ジュール熱で集中的に加熱・圧接するものである。電縫
鋼管は、継目無鋼管に比較して生産性、寸法精度、表面
性状等に優れているが、厚肉品の製造が困難であり、厚
肉品の製造可能範囲において継目無鋼管に劣っている。
【０００３】電縫鋼管の絶対肉厚については、主として
ミルの剛性に起因することとなるが、主として外径５０
ｍｍ以下の小径厚肉品については、ミル剛性が十分ある
にもかかわらず、オープンパイプの加熱時にエッジ部だ
けでなく、母材部も加熱され、溶接効率が著しく悪くな
り、生産性が悪化または内面冷却水の吹き返し等により
溶接が困難となる。また、内径が小さくなるため、内面
ビード切削が困難となり、生産性が著しく悪化する。ま
たは内面ビードの切削ができなくなる。さらに、内外径
差が大きくなるため、鋼帯をオープンパイプに成形する
工程において、特に突き合わせのエッジ形状が悪化し、
溶接が困難となると共に、肉厚形状が悪化する。したが
って、電縫鋼管の小径厚肉品の製造可能範囲は、一般的
に管肉厚ｔ、管外径Ｄとすると、ｔ／Ｄ≦２０％程度で
ある。
ミルの剛性に起因することとなるが、主として外径５０
ｍｍ以下の小径厚肉品については、ミル剛性が十分ある
にもかかわらず、オープンパイプの加熱時にエッジ部だ
けでなく、母材部も加熱され、溶接効率が著しく悪くな
り、生産性が悪化または内面冷却水の吹き返し等により
溶接が困難となる。また、内径が小さくなるため、内面
ビード切削が困難となり、生産性が著しく悪化する。ま
たは内面ビードの切削ができなくなる。さらに、内外径
差が大きくなるため、鋼帯をオープンパイプに成形する
工程において、特に突き合わせのエッジ形状が悪化し、
溶接が困難となると共に、肉厚形状が悪化する。したが
って、電縫鋼管の小径厚肉品の製造可能範囲は、一般的
に管肉厚ｔ、管外径Ｄとすると、ｔ／Ｄ≦２０％程度で
ある。
【０００４】一方、上記小径厚肉品製造時の問題点を解
決する方法としては、鋼帯を成形、溶接した電縫鋼管を
３ロールのストレッチレデューサ等による外径絞り工程
を付加し、外径絞りにより外径に対する肉厚比ｔ／Ｄ値
の高い小径厚肉管が製造できることが知られている。例
えば、電縫鋼管に溶接後、引続き冷間で３ロールレデュ
ーサによる外径絞りを行った場合、管肉厚は増肉し、管
径が小さくなるため、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄが上昇
する。しかしながら、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄが２０
％の母管からｔ／Ｄが２５％の管を製造する場合は、冷
間鋼管の特性上、溶接部の硬度が母材部の硬度より高く
変形抵抗が大きいため、溶接部の増肉代より母材部の増
肉代の方が大きく、肉厚精度の悪化による偏肉が生じ
る。これを防止するには、絞り圧延機の前段にシームア
ニーラを設置し、溶接部と母材部との硬度を均一にする
方法が考えられるが、設備投資額が上昇する。
決する方法としては、鋼帯を成形、溶接した電縫鋼管を
３ロールのストレッチレデューサ等による外径絞り工程
を付加し、外径絞りにより外径に対する肉厚比ｔ／Ｄ値
の高い小径厚肉管が製造できることが知られている。例
えば、電縫鋼管に溶接後、引続き冷間で３ロールレデュ
ーサによる外径絞りを行った場合、管肉厚は増肉し、管
径が小さくなるため、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄが上昇
する。しかしながら、外径に対する肉厚比ｔ／Ｄが２０
％の母管からｔ／Ｄが２５％の管を製造する場合は、冷
間鋼管の特性上、溶接部の硬度が母材部の硬度より高く
変形抵抗が大きいため、溶接部の増肉代より母材部の増
肉代の方が大きく、肉厚精度の悪化による偏肉が生じ
る。これを防止するには、絞り圧延機の前段にシームア
ニーラを設置し、溶接部と母材部との硬度を均一にする
方法が考えられるが、設備投資額が上昇する。
【０００５】上記電縫鋼管の３ロールのストレッチレデ
ューサ等による外径絞りにおける肉厚精度の悪化を防止
する方法としては、素材厚みの変化に応じて、ストレッ
チレデューサのロール回転数を変化させるに際して、中
継部をストレッチレデューサミル各スタンドの電動機電
流で検出することにより素材厚みをミル内に高精度トラ
ッキングすることによって、複数段のスタンドからなる
ストレッチレデューサミルの単スタンド毎、あるいは数
スタンドのグループ毎にロール回転数を変化させること
により、仕上がり鋼管の厚みバラツキを抑制する方法
（特開平３−１９８９０１号公報）、一つのロール形状
が、ロール開口部と３つのロールからなる孔形中心点と
を結ぶ線上に中心点を持つ円弧２つと、この円弧に接す
る一つの円弧から構成されている、３つのロールから成
る孔形を複数個用いて、冷間状態で中空の金属管を連続
的に圧延する方法（特開昭６３−３３１０５号公報）等
が提案されている。
ューサ等による外径絞りにおける肉厚精度の悪化を防止
する方法としては、素材厚みの変化に応じて、ストレッ
チレデューサのロール回転数を変化させるに際して、中
継部をストレッチレデューサミル各スタンドの電動機電
流で検出することにより素材厚みをミル内に高精度トラ
ッキングすることによって、複数段のスタンドからなる
ストレッチレデューサミルの単スタンド毎、あるいは数
スタンドのグループ毎にロール回転数を変化させること
により、仕上がり鋼管の厚みバラツキを抑制する方法
（特開平３−１９８９０１号公報）、一つのロール形状
が、ロール開口部と３つのロールからなる孔形中心点と
を結ぶ線上に中心点を持つ円弧２つと、この円弧に接す
る一つの円弧から構成されている、３つのロールから成
る孔形を複数個用いて、冷間状態で中空の金属管を連続
的に圧延する方法（特開昭６３−３３１０５号公報）等
が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平３−１９８
９０１号公報に開示の方法は、仕上がり鋼管の長手方向
の厚みバラツキを抑制するもので、円周方向の厚みバラ
ツキを抑制することはできない。また、特開昭６３−３
３１０５号公報に開示の方法は、出来る限り大きな外径
縮小を行うもので、円周方向の厚みバラツキの抑制につ
いては述べられていない。
９０１号公報に開示の方法は、仕上がり鋼管の長手方向
の厚みバラツキを抑制するもので、円周方向の厚みバラ
ツキを抑制することはできない。また、特開昭６３−３
３１０５号公報に開示の方法は、出来る限り大きな外径
縮小を行うもので、円周方向の厚みバラツキの抑制につ
いては述べられていない。
【０００７】この発明の目的は、電縫鋼管のストレッチ
レデューサによる冷間絞り工程において、円周方向にお
ける肉厚精度、すなわち溶接部と母材部の肉厚精度を向
上できる電縫鋼管の冷間圧延方法を提供することにあ
る。
レデューサによる冷間絞り工程において、円周方向にお
ける肉厚精度、すなわち溶接部と母材部の肉厚精度を向
上できる電縫鋼管の冷間圧延方法を提供することにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく種々試験検討を重ねた。その結果、電縫鋼
管の３ロール式ストレッチレデューサによる冷間外径絞
り圧延において、ロール表面粗さを１．６〜３．２μｍ
Ｒｍａｘとすることによって、溶接部の肉厚精度の悪化
を防止できることを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく種々試験検討を重ねた。その結果、電縫鋼
管の３ロール式ストレッチレデューサによる冷間外径絞
り圧延において、ロール表面粗さを１．６〜３．２μｍ
Ｒｍａｘとすることによって、溶接部の肉厚精度の悪化
を防止できることを究明し、この発明に到達した。
【０００９】すなわちこの発明は、複数のロールスタン
ドを連続的に配置し、各ロールスタンドの圧延パスライ
ンまわりの円周方向に、絞り圧延用の３個のロールを１
２０°間隔で配置すると共に、隣接するロールスタンド
のロールを圧延パスラインに直交する面内で相互に６０
°ずらして配置してなる３ロールストレッチレデューサ
で電縫鋼管を冷間絞り圧延する方法において、ロール表
面粗さを１．６〜３．２μｍＲｍａｘとすることを特徴
とする電縫鋼管の冷間圧延方法である。
ドを連続的に配置し、各ロールスタンドの圧延パスライ
ンまわりの円周方向に、絞り圧延用の３個のロールを１
２０°間隔で配置すると共に、隣接するロールスタンド
のロールを圧延パスラインに直交する面内で相互に６０
°ずらして配置してなる３ロールストレッチレデューサ
で電縫鋼管を冷間絞り圧延する方法において、ロール表
面粗さを１．６〜３．２μｍＲｍａｘとすることを特徴
とする電縫鋼管の冷間圧延方法である。
【００１０】
【作用】この発明においては、複数のロールスタンドを
連続的に配置し、各ロールスタンドの圧延パスラインま
わりの円周方向に、絞り圧延用の３個のロールを１２０
°間隔で配置すると共に、隣接するロールスタンドのロ
ールを圧延パスラインに直交する面内で相互に６０°ず
らして配置してなる３ロールストレッチレデューサで電
縫鋼管を冷間絞り圧延する方法において、ロール表面粗
さを１．６〜３．２μｍＲｍａｘとするから、冷間にお
ける電縫鋼管とロール間の摩擦係数の低さがロール表面
粗さによってカバーされ、スリップの発生を防止してス
トレッチ・レデューシングが可能となると共に、管表面
品質の問題が生じることもない。しかも、ストレッチ・
レデューシングによって、母材部と溶接部の肉厚精度の
悪化を防止することができる。
連続的に配置し、各ロールスタンドの圧延パスラインま
わりの円周方向に、絞り圧延用の３個のロールを１２０
°間隔で配置すると共に、隣接するロールスタンドのロ
ールを圧延パスラインに直交する面内で相互に６０°ず
らして配置してなる３ロールストレッチレデューサで電
縫鋼管を冷間絞り圧延する方法において、ロール表面粗
さを１．６〜３．２μｍＲｍａｘとするから、冷間にお
ける電縫鋼管とロール間の摩擦係数の低さがロール表面
粗さによってカバーされ、スリップの発生を防止してス
トレッチ・レデューシングが可能となると共に、管表面
品質の問題が生じることもない。しかも、ストレッチ・
レデューシングによって、母材部と溶接部の肉厚精度の
悪化を防止することができる。
【００１１】この発明において、ロール表面粗さを１．
６〜３．２μｍＲｍａｘとしたのは、１．６μｍＲｍａ
ｘ未満では、電縫鋼管とロールの摩擦係数が低いため、
スリップを生じストレッチ・レデューシングが不可能と
なる。また、ロール表面粗さが３．２μｍＲｍａｘを超
えると、ストレッチ・レデューシングが可能であるが、
ロール表面粗さが大きくなり過ぎて電縫鋼管表面にスタ
ンプされ、表面品質上問題が生じるからである。
６〜３．２μｍＲｍａｘとしたのは、１．６μｍＲｍａ
ｘ未満では、電縫鋼管とロールの摩擦係数が低いため、
スリップを生じストレッチ・レデューシングが不可能と
なる。また、ロール表面粗さが３．２μｍＲｍａｘを超
えると、ストレッチ・レデューシングが可能であるが、
ロール表面粗さが大きくなり過ぎて電縫鋼管表面にスタ
ンプされ、表面品質上問題が生じるからである。
【００１２】
実施例１ 外径３８．１ｍｍ、肉厚７．０ｍｍの電縫鋼管（外径Ｄ
に対する肉厚比ｔ／Ｄ；１８．４％）を、６スタンドか
らなる３ロール式ストレッチレデューサを用い、１スタ
ンド当たりの外周長さ縮小率１０％で、ロール表面粗さ
を０．８〜６．３μｍＲｍａｘの範囲で変え、かつ、テ
ンションを０〜８％の範囲で変化させて冷間でストレッ
チ・レデューシングした場合のストレッチ・レデューシ
ングの可否を調査した。その結果を図１に示す。なお、
テンション（％）は、１−｛（ｎスタンドのロールボト
ム径周速度）／（ｎ＋１スタンドのロールボトム径周速
度）｝により算出した。
に対する肉厚比ｔ／Ｄ；１８．４％）を、６スタンドか
らなる３ロール式ストレッチレデューサを用い、１スタ
ンド当たりの外周長さ縮小率１０％で、ロール表面粗さ
を０．８〜６．３μｍＲｍａｘの範囲で変え、かつ、テ
ンションを０〜８％の範囲で変化させて冷間でストレッ
チ・レデューシングした場合のストレッチ・レデューシ
ングの可否を調査した。その結果を図１に示す。なお、
テンション（％）は、１−｛（ｎスタンドのロールボト
ム径周速度）／（ｎ＋１スタンドのロールボトム径周速
度）｝により算出した。
【００１３】図１に示すとおり、ロール表面粗さが１．
６μｍＲｍａｘ未満の場合は、管とロール表面の摩擦係
数が低いため、スリップを生じストレッチ・レデューシ
ングは不可能であった。また、ロール表面粗さが３．２
μｍＲｍａｘを超える場合は、ストレッチ・レデューシ
ングは可能であるが、ロール表面粗さが大きいため管表
面にスタンプされ、電縫鋼管の表面品質上問題が生じる
こととなる。なお、外周長さ縮小率は、外径精度を考慮
すると、１スタンド当たり１０％が限度であり、この範
囲内、例えば１スタンド当たり２〜１０％であれば、最
適ロール表面粗さは、ほぼ図１と同等の関係がある。
６μｍＲｍａｘ未満の場合は、管とロール表面の摩擦係
数が低いため、スリップを生じストレッチ・レデューシ
ングは不可能であった。また、ロール表面粗さが３．２
μｍＲｍａｘを超える場合は、ストレッチ・レデューシ
ングは可能であるが、ロール表面粗さが大きいため管表
面にスタンプされ、電縫鋼管の表面品質上問題が生じる
こととなる。なお、外周長さ縮小率は、外径精度を考慮
すると、１スタンド当たり１０％が限度であり、この範
囲内、例えば１スタンド当たり２〜１０％であれば、最
適ロール表面粗さは、ほぼ図１と同等の関係がある。
【００１４】実施例２ 外径３８．１ｍｍ、肉厚７．０ｍｍの電縫鋼管（外径Ｄ
に対する肉厚比ｔ／Ｄ；１８．４％）を、６スタンドか
らなる３ロール式ストレッチレデューサで、ロール表面
粗さ１．６μｍＲｍａｘのロールを用い、外周長さ縮小
率１６％で、テンション０〜８％でストレッチ・レデュ
ーシングを行った。得られた電縫鋼管の母材部と溶接部
の肉厚差とテンションとの関係を調査した。その結果を
図２に示す。なお、テンション（％）は、１−｛（最終
スタンドのロールボトム径周速度）／（１段目スタンド
のロールボトム径周速度）｝により算出した。図２に示
すとおり、ストレッチ・レデューシングによって、母材
部と溶接部の偏肉が抑制され、肉厚精度が改善されてい
る。
に対する肉厚比ｔ／Ｄ；１８．４％）を、６スタンドか
らなる３ロール式ストレッチレデューサで、ロール表面
粗さ１．６μｍＲｍａｘのロールを用い、外周長さ縮小
率１６％で、テンション０〜８％でストレッチ・レデュ
ーシングを行った。得られた電縫鋼管の母材部と溶接部
の肉厚差とテンションとの関係を調査した。その結果を
図２に示す。なお、テンション（％）は、１−｛（最終
スタンドのロールボトム径周速度）／（１段目スタンド
のロールボトム径周速度）｝により算出した。図２に示
すとおり、ストレッチ・レデューシングによって、母材
部と溶接部の偏肉が抑制され、肉厚精度が改善されてい
る。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、電縫鋼管の３ロール式ストレッチレデューサによる
冷間外径絞り圧延における肉厚精度を向上でき、高外径
縮小率での絞り圧延が可能となり、外径に対する肉厚比
ｔ／Ｄ値の高い小径厚肉管を製造できると共に、母管サ
イズを大きくできるから溶接効率の向上を図ることがで
き、製管速度が向上する。
ば、電縫鋼管の３ロール式ストレッチレデューサによる
冷間外径絞り圧延における肉厚精度を向上でき、高外径
縮小率での絞り圧延が可能となり、外径に対する肉厚比
ｔ／Ｄ値の高い小径厚肉管を製造できると共に、母管サ
イズを大きくできるから溶接効率の向上を図ることがで
き、製管速度が向上する。
【図１】実施例１におけるストレッチ・レデューシング
時のロール表面粗さとテンションの関係において、スト
レッチ・レデューシングの可否を示すグラフである。
時のロール表面粗さとテンションの関係において、スト
レッチ・レデューシングの可否を示すグラフである。
【図２】実施例２におけるストレッチ・レデューシング
時のテンションによる溶接部と母材部の肉厚差との関係
を示すグラフである。
時のテンションによる溶接部と母材部の肉厚差との関係
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩永 博巳 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属工 業株式会社和歌山製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 複数のロールスタンドを連続的に配置
し、各ロールスタンドの圧延パスラインまわりの円周方
向に、絞り圧延用の３個のロールを１２０°間隔で配置
すると共に、隣接するロールスタンドのロールを圧延パ
スラインに直交する面内で相互に６０°ずらして配置し
てなる３ロールストレッチレデューサで電縫鋼管を冷間
絞り圧延する方法において、ロールの表面粗さを３．２
〜１．６μｍＲｍａｘとすることを特徴とする電縫鋼管
の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35041792A JPH06170414A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | 電縫鋼管の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35041792A JPH06170414A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | 電縫鋼管の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06170414A true JPH06170414A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18410359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35041792A Pending JPH06170414A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | 電縫鋼管の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06170414A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190024611A (ko) | 2017-08-31 | 2019-03-08 | 씨제이제일제당 (주) | 저수분에서 가수분해된 대두 단백 농축물 및 그 제조 방법 |
-
1992
- 1992-12-02 JP JP35041792A patent/JPH06170414A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190024611A (ko) | 2017-08-31 | 2019-03-08 | 씨제이제일제당 (주) | 저수분에서 가수분해된 대두 단백 농축물 및 그 제조 방법 |
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