JPH06132594A - 広帯域波長可変、９０°位相整合ｋｔｐ光パラメトリック発振器 - Google Patents
広帯域波長可変、９０°位相整合ｋｔｐ光パラメトリック発振器Info
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- JPH06132594A JPH06132594A JP8509492A JP8509492A JPH06132594A JP H06132594 A JPH06132594 A JP H06132594A JP 8509492 A JP8509492 A JP 8509492A JP 8509492 A JP8509492 A JP 8509492A JP H06132594 A JPH06132594 A JP H06132594A
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Landscapes
- Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高効率かつ高出力で、しかもスペクトル幅が
狭い、近赤外及び中赤外領域で発振する広帯域波長可変
光パラメトリック発振器を提供する。 【構成】 励起光源２として、０.５〜０.９５μｍの範
囲内の波長でレーザ発振する可変波長レーザを用い、か
つ非線形光学素子３としてＫＴＰ結晶を用いる。そし
て、励起光源２の波長を変化させることにより、非線形
光学素子３自体の角度同調や温度同調を行うことなく、
１.０〜３.１μｍの広帯域の波長でスペクトル幅の狭い
良質なコヒーレント光を高効率、高安定に発生すること
ができる。
狭い、近赤外及び中赤外領域で発振する広帯域波長可変
光パラメトリック発振器を提供する。 【構成】 励起光源２として、０.５〜０.９５μｍの範
囲内の波長でレーザ発振する可変波長レーザを用い、か
つ非線形光学素子３としてＫＴＰ結晶を用いる。そし
て、励起光源２の波長を変化させることにより、非線形
光学素子３自体の角度同調や温度同調を行うことなく、
１.０〜３.１μｍの広帯域の波長でスペクトル幅の狭い
良質なコヒーレント光を高効率、高安定に発生すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、光パラメトリック効
果により、１.０〜３.１μｍの波長範囲で、スペクトル
幅が狭く、しかも可変周波数のコヒーレント光を出力す
るようにした広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光
パラメトリック発振器に関するものである。
果により、１.０〜３.１μｍの波長範囲で、スペクトル
幅が狭く、しかも可変周波数のコヒーレント光を出力す
るようにした広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光
パラメトリック発振器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、光パラメトリック効果に基づいて
非線形光学素子（結晶）にコヒーレントな励起光
（λp）を入射することにより、
非線形光学素子（結晶）にコヒーレントな励起光
（λp）を入射することにより、
【数１】 の関係を満足する波長の異なるコヒーレント光（λs及
びλi）を発生する光パラメトリック発振が知られてい
る。この発振器は、一般に励起光源と、この励起光源か
らの出射光で励起される非線形光学素子と、該非線形光
学素子の入射側及び出射側に配置された一対の反射鏡と
から概略構成されている。ところで、このような光パラ
メトリック発振器において広い波長範囲で可変周波数の
出力光を得るためには励起光の周波数が一定であるた
め、非線形光学素子を角度または温度同調する方法が知
られている。
びλi）を発生する光パラメトリック発振が知られてい
る。この発振器は、一般に励起光源と、この励起光源か
らの出射光で励起される非線形光学素子と、該非線形光
学素子の入射側及び出射側に配置された一対の反射鏡と
から概略構成されている。ところで、このような光パラ
メトリック発振器において広い波長範囲で可変周波数の
出力光を得るためには励起光の周波数が一定であるた
め、非線形光学素子を角度または温度同調する方法が知
られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
赤外領域で発振する光パラメトリック発振器においては
以下に述べる不都合がある。
赤外領域で発振する光パラメトリック発振器においては
以下に述べる不都合がある。
【０００４】非線形光学素子の温度同調は、励起光の内
部加熱及び非線形吸収により位相整合条件が破壊されや
すく高い変換効率と良質なビームを得ることは非常に困
難である。また角度同調は、ウォーク・オフ効果のため
角度位相条件が厳しく、出力光のスペクトル幅が必然的
に広がってくるという欠点があり、高い変換効率と良質
なビームは９０゜位相整合と呼ばれるノンクリティカル
（noncritical）点以外では得られにくい。
部加熱及び非線形吸収により位相整合条件が破壊されや
すく高い変換効率と良質なビームを得ることは非常に困
難である。また角度同調は、ウォーク・オフ効果のため
角度位相条件が厳しく、出力光のスペクトル幅が必然的
に広がってくるという欠点があり、高い変換効率と良質
なビームは９０゜位相整合と呼ばれるノンクリティカル
（noncritical）点以外では得られにくい。
【０００５】本発明は、以上のような点に鑑みてなされ
たもので、その目的とするところは、高効率かつ高出力
で、しかもスペクトル幅が狭い、近赤外及び中赤外領域
で発振する広帯域波長可変光パラメトリック発振器を提
供することにある。
たもので、その目的とするところは、高効率かつ高出力
で、しかもスペクトル幅が狭い、近赤外及び中赤外領域
で発振する広帯域波長可変光パラメトリック発振器を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明における請求項
１記載の広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラ
メトリック発振器では、励起光源として、０.５〜０.９
５μｍの範囲内の波長でレーザ発振する可変波長レーザ
を用い、非線形光学素子としてＫＴＰ結晶を用いたこと
を上記課題の解決手段とした。
１記載の広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラ
メトリック発振器では、励起光源として、０.５〜０.９
５μｍの範囲内の波長でレーザ発振する可変波長レーザ
を用い、非線形光学素子としてＫＴＰ結晶を用いたこと
を上記課題の解決手段とした。
【０００７】請求項２記載の広帯域波長可変、９０゜位
相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器においては、さら
に非線形光学素子の入射側に分散素子としてソリッド・
エタロンを配置したことを上記課題の解決手段とした。
相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器においては、さら
に非線形光学素子の入射側に分散素子としてソリッド・
エタロンを配置したことを上記課題の解決手段とした。
【０００８】請求項３記載の広帯域波長可変、９０°位
相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器においては、励起
光源として、０.５〜０.９５μｍでレーザ発振する色素
レーザあるいは０.７〜０.９５μｍでレーザ発振するＴ
i:Ａl2Ｏ3レーザを用いることを上記課題の解決手段と
した。
相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器においては、励起
光源として、０.５〜０.９５μｍでレーザ発振する色素
レーザあるいは０.７〜０.９５μｍでレーザ発振するＴ
i:Ａl2Ｏ3レーザを用いることを上記課題の解決手段と
した。
【０００９】
【作用】本発明の広帯域波長可変、９０°位相整合ＫＴ
Ｐ光パラメトリック発振器においては、励起光源とし
て、０.５〜０.９５μｍの範囲内の波長でレーザ発振す
る可変波長レーザを用い、かつ非線形光学素子としてＫ
ＴＰ結晶を用いており、励起光源の波長を変えてやるこ
とでパラメトリック発振によるコヒーレント光の波長を
広範囲で変化させることができ、非線形光学素子として
のＫＴＰ結晶自体の角度同調または温度同調の必要は全
くない。
Ｐ光パラメトリック発振器においては、励起光源とし
て、０.５〜０.９５μｍの範囲内の波長でレーザ発振す
る可変波長レーザを用い、かつ非線形光学素子としてＫ
ＴＰ結晶を用いており、励起光源の波長を変えてやるこ
とでパラメトリック発振によるコヒーレント光の波長を
広範囲で変化させることができ、非線形光学素子として
のＫＴＰ結晶自体の角度同調または温度同調の必要は全
くない。
【００１０】
【実施例】以下、実施例によって本発明の広帯域波長可
変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器を詳
しく説明する。
変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器を詳
しく説明する。
【００１１】図１は、この発明における請求項１記載の
広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリッ
ク発振器の一実施例を示すもので、図１中の符号１は、
広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリッ
ク発振器（以下、ＫＴＰ発振器と略称する）である。
広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリッ
ク発振器の一実施例を示すもので、図１中の符号１は、
広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリッ
ク発振器（以下、ＫＴＰ発振器と略称する）である。
【００１２】このＫＴＰ発振器１は、励起光源２と、こ
の励起光源２の光軸上に配置された非線形光学素子３
と、同じく励起光源２の光軸上で非線形光学素子３の入
射側及び出射側にそれぞれ配置された完全反射鏡４と部
分反射鏡５とから概略構成されている。
の励起光源２の光軸上に配置された非線形光学素子３
と、同じく励起光源２の光軸上で非線形光学素子３の入
射側及び出射側にそれぞれ配置された完全反射鏡４と部
分反射鏡５とから概略構成されている。
【００１３】励起光源２には、０.５〜０.９５μｍでレ
ーザ発振する色素レーザや０.７〜０.９５μｍでレーザ
発振するＴi:Ａl2Ｏ3レーザ等が用いられている。
ーザ発振する色素レーザや０.７〜０.９５μｍでレーザ
発振するＴi:Ａl2Ｏ3レーザ等が用いられている。
【００１４】また、この励起光源２は、非線形光学素子
３の入射側に配置された完全反射鏡４を介して非線形光
学素子３にその励起光を入射するものである。
３の入射側に配置された完全反射鏡４を介して非線形光
学素子３にその励起光を入射するものである。
【００１５】非線形光学素子３には、タイプ−２（θ＝
９０゜，φ＝０゜）にカットしたＫＴＰ（ＫＴiＯＰ
Ｏ4）結晶［ただし、θ，φはｚ（＝ｃ），ｘ（＝ａ）
軸から測定した極座標の角度部分“加藤 洌；１.０６
４μｍ励起による３.２μｍＫＴＰ光パラメトリック発
振”ＩＥＥＥ．J．Quantum Electronics，1991年５月
号］が用いられている。
９０゜，φ＝０゜）にカットしたＫＴＰ（ＫＴiＯＰ
Ｏ4）結晶［ただし、θ，φはｚ（＝ｃ），ｘ（＝ａ）
軸から測定した極座標の角度部分“加藤 洌；１.０６
４μｍ励起による３.２μｍＫＴＰ光パラメトリック発
振”ＩＥＥＥ．J．Quantum Electronics，1991年５月
号］が用いられている。
【００１６】このＫＴＰ結晶は、その非線形光学定数
（ｄ31，ｄ32）が、 ｄ32＝（１.８±０.１）×ｄ31＝（３.４±０.４）pm/Ｖ （加藤 洌、上記論文）と小さいものの、位相整合許容
角が次式（３）で示されるように極めてゆるやかなもの
であり、しかも出射スペトルの位相整合スペトル幅も次
式（４）で示されるように非常に狭い。
（ｄ31，ｄ32）が、 ｄ32＝（１.８±０.１）×ｄ31＝（３.４±０.４）pm/Ｖ （加藤 洌、上記論文）と小さいものの、位相整合許容
角が次式（３）で示されるように極めてゆるやかなもの
であり、しかも出射スペトルの位相整合スペトル幅も次
式（４）で示されるように非常に狭い。
【数２】 また、励起光での破壊しきい値が１２ｎｓ、１０Ｈｚで
約６００ＭＷ／ｃｍ2と高く、潮解性がなく、しかも位
相整合条件が温度にほとんど無関係で、反射防止膜のコ
ートも簡単にできる結晶である。
約６００ＭＷ／ｃｍ2と高く、潮解性がなく、しかも位
相整合条件が温度にほとんど無関係で、反射防止膜のコ
ートも簡単にできる結晶である。
【００１７】非線形光学素子３の入射側に配置された完
全反射鏡４、及び非線形光学素子３の出射側に配置され
た部分反射鏡５は、ともに励起レーザ光の波長で高い透
過率を有し、完全反射鏡４はシグナル光（λs）あるい
はアイドラー光（λi）の一方の波長で高い反射率を有
するダイクロイック反射鏡で、部分反射鏡４はシグナル
またはアイドラー光のどちらか一方で８０〜９５％の反
射率を有するダイクロイック反射鏡からなるものであ
る。
全反射鏡４、及び非線形光学素子３の出射側に配置され
た部分反射鏡５は、ともに励起レーザ光の波長で高い透
過率を有し、完全反射鏡４はシグナル光（λs）あるい
はアイドラー光（λi）の一方の波長で高い反射率を有
するダイクロイック反射鏡で、部分反射鏡４はシグナル
またはアイドラー光のどちらか一方で８０〜９５％の反
射率を有するダイクロイック反射鏡からなるものであ
る。
【００１８】このような構成のＫＴＰ発振器１により、
安定なコヒーレント光を得るには、単に励起光源２の発
振波長を変えればよく、非線形光学素子３を同調する必
要は全くない。
安定なコヒーレント光を得るには、単に励起光源２の発
振波長を変えればよく、非線形光学素子３を同調する必
要は全くない。
【００１９】励起光は、図１中央矢印で示すように完全
反射鏡４を透過して非線形光学素子３に入射し、光パラ
メトリック効果により位相整合条件で定まったシグナル
光とアイドラー光とに変換され、さらに位相整合せず変
換されない一部の励起光とともに部分反射鏡５に至る。
反射鏡４を透過して非線形光学素子３に入射し、光パラ
メトリック効果により位相整合条件で定まったシグナル
光とアイドラー光とに変換され、さらに位相整合せず変
換されない一部の励起光とともに部分反射鏡５に至る。
【００２０】そして、シグナル光あるいはアイドラー光
のどちらか一方は部分反射鏡５にて反射し、これにより
完全反射鏡４との間で単共振状態（singly resonant）
に置かれ、ついには部分反射鏡５を透過して発振する。
なお、このシステムでは励起光とシグナル光の偏光方向
は１.０８μｍ以上では同じで、アイドラー光は両方の
ビームに直交している。
のどちらか一方は部分反射鏡５にて反射し、これにより
完全反射鏡４との間で単共振状態（singly resonant）
に置かれ、ついには部分反射鏡５を透過して発振する。
なお、このシステムでは励起光とシグナル光の偏光方向
は１.０８μｍ以上では同じで、アイドラー光は両方の
ビームに直交している。
【００２１】このようなＫＴＰ発振器１にあっては、非
線形光学素子として高性能のＫＴＰ結晶を使用している
ので、効率良く、しかもスペクトル幅が狭く、非常に安
定した出力の波長可変赤外コヒーレント光が得られる。
線形光学素子として高性能のＫＴＰ結晶を使用している
ので、効率良く、しかもスペクトル幅が狭く、非常に安
定した出力の波長可変赤外コヒーレント光が得られる。
【００２２】図２は、この発明の請求項２記載の広帯域
波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振
器（ＫＴＰ発振器）の一実施例を示す図であって、図１
の構成に加えて、ソリッド・エタロン６を完全反射鏡４
と非線形光学素子３の中間に配置し、励起光源２の光軸
に垂直な状態から傾斜状態に変化させたりして、適宜同
調することにより、ライン幅をさらに狭帯化するもので
ある。
波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振
器（ＫＴＰ発振器）の一実施例を示す図であって、図１
の構成に加えて、ソリッド・エタロン６を完全反射鏡４
と非線形光学素子３の中間に配置し、励起光源２の光軸
に垂直な状態から傾斜状態に変化させたりして、適宜同
調することにより、ライン幅をさらに狭帯化するもので
ある。
【００２３】（実験例１）図１に示したＫＴＰ発振器を
用い、励起光源として０.７〜０.９５μｍで発振する色
素レーザを用い、また非線形光学素子として、θ＝９０
゜、φ＝０゜にカットした長さ１.５ｃｍのＫＴＰ結晶
を用いて、励起光をチューニング（波長を変化させて同
調）したところ、図３のようにシグナル光として１.０
４〜１.３８μｍ、アイドラー光として２.１５〜３.０
９μｍの範囲で波長可変コヒーレント光が得られた（加
藤 洌；“広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰパラ
メトリック発振”Ｏpt．Ｌetters，1992年２月１日）。
なお、図３中、点線は発明者の屈折率分散式（加藤
洌；ＩＥＥＥ J．Quantum Electronics，1991年５月
号）から計算した理論曲線、（イ）で指示したマーク
（測定点）は励起光源として、０.５〜０.９５μｍでレ
ーザ発振する色素レーザを用いた実験値、励起波長１.
０６４及び０.５３２μｍの（ロ）で指示した黒マーク
はＮd:ＹＡＧレーザの基本波及び第２高調波を励起光源
として用いた実験値である。
用い、励起光源として０.７〜０.９５μｍで発振する色
素レーザを用い、また非線形光学素子として、θ＝９０
゜、φ＝０゜にカットした長さ１.５ｃｍのＫＴＰ結晶
を用いて、励起光をチューニング（波長を変化させて同
調）したところ、図３のようにシグナル光として１.０
４〜１.３８μｍ、アイドラー光として２.１５〜３.０
９μｍの範囲で波長可変コヒーレント光が得られた（加
藤 洌；“広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰパラ
メトリック発振”Ｏpt．Ｌetters，1992年２月１日）。
なお、図３中、点線は発明者の屈折率分散式（加藤
洌；ＩＥＥＥ J．Quantum Electronics，1991年５月
号）から計算した理論曲線、（イ）で指示したマーク
（測定点）は励起光源として、０.５〜０.９５μｍでレ
ーザ発振する色素レーザを用いた実験値、励起波長１.
０６４及び０.５３２μｍの（ロ）で指示した黒マーク
はＮd:ＹＡＧレーザの基本波及び第２高調波を励起光源
として用いた実験値である。
【００２４】また、パルス幅１０ｎｓの色素レーザで測
定したところ、励起波長０.８６５μｍでの発振しきい
値は約７０ＭＷ／ｃｍ2（０.７Ｊ／ｃｍ2）であった。
しきい値の３倍の入力で最大内部エネルギー変換効率３
０％が得られた。外部エネルギー変換効率として１.２
３６μｍで１６％、２.８８１μｍで７％、平均出力は
１０Ｈｚで１５０ｍＷであった。なお、シグナル光のス
ペクトル幅は約２Å、アイドラー光のスペクトル幅は非
共振のため広がっているとはいえ、２.８８５μｍで１
５Å、２.１４５μｍで１０Åとなった。
定したところ、励起波長０.８６５μｍでの発振しきい
値は約７０ＭＷ／ｃｍ2（０.７Ｊ／ｃｍ2）であった。
しきい値の３倍の入力で最大内部エネルギー変換効率３
０％が得られた。外部エネルギー変換効率として１.２
３６μｍで１６％、２.８８１μｍで７％、平均出力は
１０Ｈｚで１５０ｍＷであった。なお、シグナル光のス
ペクトル幅は約２Å、アイドラー光のスペクトル幅は非
共振のため広がっているとはいえ、２.８８５μｍで１
５Å、２.１４５μｍで１０Åとなった。
【００２５】（実験例２）実験例１で使用したＫＴＰ発
振器を用い、フィネスＦ＝１２のソリッド・エタロンを
配置した請求項２記載の構成で、出射光のスペクトル幅
を測定したところ、シグナル光１.２３６μｍでスペト
ル幅０.１Å以下、アイドラー光２.８８１μｍでスペク
トル幅１Å以下となった。
振器を用い、フィネスＦ＝１２のソリッド・エタロンを
配置した請求項２記載の構成で、出射光のスペクトル幅
を測定したところ、シグナル光１.２３６μｍでスペト
ル幅０.１Å以下、アイドラー光２.８８１μｍでスペク
トル幅１Å以下となった。
【００２６】以上の結果より、フィネスＦ＝１２程度の
ソリッド・エタロンを配置すれば、得られる出力光のス
ペクトル幅が約１／２０になることが確認された。
ソリッド・エタロンを配置すれば、得られる出力光のス
ペクトル幅が約１／２０になることが確認された。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、この発明における
請求項１の広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パ
ラメトリック発振器は、励起光源として、０.５〜０.９
５μｍでレーザ発振する色素レーザあるいは０.７〜０.
９５μｍでレーザ発振するＴi:Ａl2Ｏ3レーザ等の可変
波長レーザを用い、非線形光学素子として高性能のＫＴ
Ｐ結晶を用いたものであるから、効率良く、しかも非常
に安定した高出力の波長可変赤外コヒーレント光を、結
晶の基礎吸収端の３.１μｍまで得ることができる。
請求項１の広帯域波長可変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パ
ラメトリック発振器は、励起光源として、０.５〜０.９
５μｍでレーザ発振する色素レーザあるいは０.７〜０.
９５μｍでレーザ発振するＴi:Ａl2Ｏ3レーザ等の可変
波長レーザを用い、非線形光学素子として高性能のＫＴ
Ｐ結晶を用いたものであるから、効率良く、しかも非常
に安定した高出力の波長可変赤外コヒーレント光を、結
晶の基礎吸収端の３.１μｍまで得ることができる。
【００２８】また、請求項２の広帯域波長可変、９０゜
位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器は、非線形光学
素子の入射側にエタロンを配置したものであるから、こ
の素子の同調作用により、得られた出力光のスペクトル
幅を０.１〜１Å程度に狭小化することができる。
位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器は、非線形光学
素子の入射側にエタロンを配置したものであるから、こ
の素子の同調作用により、得られた出力光のスペクトル
幅を０.１〜１Å程度に狭小化することができる。
【図１】本発明の請求項１に係る広帯域波長可変、９０
°位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器の一実施例を
示す概略構成図である。
°位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器の一実施例を
示す概略構成図である。
【図２】本発明の請求項２に係る広帯域波長可変、９０
°位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器の一実施例を
示す概略構成図である。
°位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器の一実施例を
示す概略構成図である。
【図３】本発明に係る広帯域波長可変、９０°位相整合
ＫＴＰ光パラメトリック発振器の同調曲線である。
ＫＴＰ光パラメトリック発振器の同調曲線である。
１ 広帯域波長可変、９０°位相整合ＫＴＰ光パラメト
リック発振器（ＫＴＰ発振器） ２ 励起光源 ３ 非線形光学素子（カット：θ＝９０゜，φ＝０゜） ４ 完全反射鏡 ５ 部分反射鏡 ６ ソリッド・エタロン
リック発振器（ＫＴＰ発振器） ２ 励起光源 ３ 非線形光学素子（カット：θ＝９０゜，φ＝０゜） ４ 完全反射鏡 ５ 部分反射鏡 ６ ソリッド・エタロン
Claims (3)
- 【請求項１】 励起光源と、この励起光源からの励起光
で励起される非線形光学素子と、該非線形光学素子の入
射側及び出射側に配置された反射手段とを具備してなる
光パラメトリック発振器において、 前記励起光源として、０.５〜０.９５μｍの範囲内の波
長でレーザ発振する可変波長レーザを用い、かつ前記非
線形光学素子としてＫＴＰ結晶を用い、前記励起光源の
波長を変化させることにより１.０〜３.１μｍの範囲内
の波長で発振することを特徴とする広帯域波長可変、９
０°位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器。 - 【請求項２】 前記非線形光学素子の入射側に分散素子
としてソリッド・エタロンを用いてなる広帯域波長可
変、９０゜位相整合ＫＴＰ光パラメトリック発振器。 - 【請求項３】 前記励起光源が、０.５〜０.９５μｍで
レーザ発振する色素レーザ又は０.７〜０.９５μｍでレ
ーザ発振するＴi:Ａl2Ｏ3レーザである請求項１又は２
記載の広帯域波長可変、９０°位相整合ＫＴＰ光パラメ
トリック発振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8509492A JPH06132594A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 広帯域波長可変、９０°位相整合ｋｔｐ光パラメトリック発振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8509492A JPH06132594A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 広帯域波長可変、９０°位相整合ｋｔｐ光パラメトリック発振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06132594A true JPH06132594A (ja) | 1994-05-13 |
Family
ID=13849023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8509492A Pending JPH06132594A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 広帯域波長可変、９０°位相整合ｋｔｐ光パラメトリック発振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06132594A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010204507A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Nippon Signal Co Ltd:The | 光パラメトリック発振器 |
| CN103944049A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-07-23 | 中国工程物理研究院应用电子学研究所 | 一种小型化三腔镜环形腔中红外光参量振荡器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01147881A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-06-09 | Max Planck Ges Foerderung Wissenschaft Ev | モードロックされたレーザ |
| JPH02214180A (ja) * | 1989-02-14 | 1990-08-27 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
-
1992
- 1992-03-09 JP JP8509492A patent/JPH06132594A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01147881A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-06-09 | Max Planck Ges Foerderung Wissenschaft Ev | モードロックされたレーザ |
| JPH02214180A (ja) * | 1989-02-14 | 1990-08-27 | Hamamatsu Photonics Kk | コヒーレント光源 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010204507A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Nippon Signal Co Ltd:The | 光パラメトリック発振器 |
| CN103944049A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-07-23 | 中国工程物理研究院应用电子学研究所 | 一种小型化三腔镜环形腔中红外光参量振荡器 |
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