JPH06129323A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 油圧制御インジェクタにおいて、燃料噴射の
開閉弁制御を行うノズルニ−ドルの、開弁応答性を向上
させることにより、アイドル運転における低噴射量時の
制御性を向上させる。 【構成】 燃料噴射の制御機能を有するノズルニ−ドル
１０と、燃料圧力をノズルニ−ドルへ伝達する油圧ピス
トン８、９と、前記燃料圧力を制御する第１ソレノイド
６と、前記ノズルニ−ドル１０における閉弁時の気密を
保持すると共に閉弁応答性を向上させるバネ状部材１１
と、該バネ状部材１１を伸縮させ前記バネ状部材１１の
セット荷重を解除させる接極子１３と、該接極子１３を
吸引する第２ソレノイド１２とを有し、前記バネ状部材
１１と前記接極子１３を前記油圧ピストン８、９の外周
部に配設し、さらに前記バネ状部材１１の外周部に前記
ソレノイド１２を周設し、前記ソレノイド１２端面と前
記接極子１３端面を所定の間隔をもって配設することに
より、開弁応答性を向上させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の燃料噴射装
置に関し、特に油圧制御式インジェクタの構造に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の燃料噴射装置の一例として、特
開昭５９−１６５８５８号公報に開示された技術が知ら
れている。この装置は、高圧燃料を圧送するサプライポ
ンプ、高圧燃料を一時蓄えるコモンレ−ル（蓄圧器）、
および燃料を噴射させるインジェクタによって構成され
ている。前記サプライポンプから供給された高圧燃料は
コモンレ−ルに一時蓄えられ、その燃料をインジェクタ
から噴射させる機能を備えている。

【０００３】図４は、このインジェクタの一部断面表示
側面図を示したものであり、制御部１０１およびノズル
部１０２からなる。制御部１０１には、燃料の流れを第
１経路１０３もしくは第２経路１０４に切り換える方向
制御弁１０５と、前記方向制御弁１０５を制御する第１
ソレノイド１０６とが備えられている。またノズル部１
０２には、方向制御弁１０５の切り換えにより得られる
燃料圧力の調節を行う制御室１１０と、リフトにより燃
料噴射の開閉弁制御を行うノズルニ−ドル１０９と、制
御室１１０の圧力変化をノズルニ−ドル１０９へ伝達さ
せる油圧ピストン１０７および閉弁時の閉弁応答性ない
し閉弁時の気密を保つスプリング１０８が備えられてい
る。

【０００４】そして、インジェクタ本体のノズル部１０
２側面に燃料流入部１１１が設けられ、燃料流入部１１
１からは、２本の燃料通路がノズル部１０２内に設けら
れている。第１の燃料通路１１２は、制御部１０１内に
設けられた方向制御弁１０５へ導かれている。方向制御
弁１０５は２つの経路を有しており、無噴射状態では、
第２経路１０４を介し、噴射状態では、第１経路１０３
を介することになる。方向制御弁１０５の第２経路１０
４は、第１の燃料通路１１２および第２導管１１５と連
通しており、燃料は第２経路１０４を介した後は、第２
導管１１５を経て、ノズル部１０２内に設けられた、制
御室１１０内へと導かれる。また第１経路１０３は、制
御室１１０内へ通じる第２導管１１５と、燃料タンクへ
通じる第１導管１１４を連通させると共に、第１の燃料
通路１１２を閉塞する構造となっている。ここで方向制
御弁１０５は、ソレノイド１０６への通電が遮断されて
いる時には、第２経路１０４を介することになり、また
通電されている時は第１経路１０３を介することにな
る。

【０００５】また、第２の燃料通路１１３は、ノズルボ
ディ−１２５とノズルニ−ドル１０９の隙間に設けられ
たノズル室１１６へと導かれている。油圧ピストン１０
７は、制御室１１０内に流れ込む燃料の圧力を伝達でき
るように、制御室１１０に接するように設けられ、前記
油圧ピストン１０７の燃料噴口部１１７側にノズルニ−
ドル１０９が連結されている。また前記油圧ピストン１
０７の一部外周を囲むように、スプリング１０８が周設
されている。

【０００６】図５は、この従来技術であるインジェクタ
の作動サイクルを示すもので、図５（イ）は無噴射時、
図５（ロ）は噴射始め時、図５（ハ）は噴射時（弁が全
開状態）、図５（ニ）は噴射終わりを示すものである。
また、図中の矢印１１９は、燃料の流れを示すものであ
る。

【０００７】無噴射の場合、図５（イ）、（ニ）に示す
ようにソレノイド１０６への通電が断たれ、方向制御弁
１０５の第２経路１０４を経て、高圧燃料の圧力が制御
室１１０内へかかり、制御室１１０とノズル室１１６の
油圧のバランスおよびスプリング１０８のセット荷重に
よって噴射はされない。しかし、噴射時は図５（ロ）、
（ハ）に示すように、制御部１０１のソレノイド１０６
に通電されると、方向制御弁１０５の第１経路１０３に
より、制御室１１０内への高圧燃料の圧力が遮断される
ため、制御室１１０内の圧力が低下することになる。さ
らに、ノズル室１１６の油圧力がスプリング１０８のセ
ット荷重より大きくなればノズルニ−ドル１０９がリフ
トし、燃料の噴射が開始される。すなわち噴射期間は、
ソレノイド１０６の通電時間により制御されることにな
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来装
置では、ソレノイド１０６に通電し、方向制御弁１０５
を第１経路１０３に切り換え、制御室１１０内を低圧に
した場合、ノズルニードル押下力が低下するため油圧ピ
ストン１０７は制御室１１０内とノズル室１１６内の圧
力差により上昇しようとするが、スプリング１０８のセ
ット荷重を含むノズルニードル押下力よりもノズル室１
１６内の油圧によるノズルニードル押下力が大きくなる
までは、ノズルニ−ドル１０９はリフトを開始しない。
さらに、ノズル室１１６内の油圧によるノズルニードル
押下力がスプリング１０８のセット荷重を含むノズルニ
ードル押下力よりも大きくなると、ノズルニ−ドル１０
９はリフトを開始し、燃料の噴射を開始するが、スプリ
ング１０８のセット荷重に対抗しながらリフトを行うた
め、スムーズなリフトを望むことができない。たとえ
ば、ノズル室１１６内の油圧によるノズルニードル押下
力とスプリング１０８のセット荷重が近接している場合
スム−ズな開弁ができなくなる。

【０００９】図６（イ）はソレノイドの駆動パルスに対
するノズルニ−ドルのリフト経過を示した線図である。
すなわち図６（イ）に示すように、ノズル室１１６内の
油圧によるノズルニードル押下力がスプリング１０８の
セット荷重より充分大きい場合、Ａの線図に示すよう
に、ソレノイド１０６の駆動パルスに対応して、比較的
速い時間でフルリフト（全開）位置まで到達するが、ノ
ズル室１１６内の油圧によるノズルニードル押下力がス
プリング１０８のセット荷重と近接している場合は、Ｂ
の線図に示すように、フルリフト位置まで到達する時間
が遅くなってしまう。この時間遅れが、次に説明するよ
うにインジェクタの噴射性能に大きな影響を与えること
になる。

【００１０】インジェクタの噴射性能を、ソレノイドに
通電する駆動パルスＴｑとノズルから噴射される燃料噴
射量ｑの関係で、図６（ロ）に示す。図６（ロ）より両
者の関係は、フルリフト位置に到達するまでの直線性を
有しないＡ領域１２０、およびフルリフト位置到達以降
の直線性を有するＢ領域１２１とが存在する。この直線
性を有しないＡ領域１２０の発生要因は、ノズルニ−ド
ル１０９のリフト開始からフルリフトまでの期間は、ノ
ズル噴口部１１７の開口面積が可変となることに起因し
ている。

【００１１】そこで図７（イ）に噴口部の拡大図を示
す。ノズルニ−ドル１０９先端部はシ−ト部１２６およ
びエッジ部１２７を有している。またノズルボディ−１
２５には燃料を噴射させる噴射孔１２４が穿設されてい
る。燃料は、ノズルニ−ドル１０９とノズルボディ−１
２５の隙間を経て噴射されることになる。ここで、シ−
ト部開口面積１２２をＡｓ、エッジ部開口面積１２３を
Ａｅ、および噴孔部開口面積１２４をＡｈとすると、こ
れらから求まる総開口面積Ａｔは、下記の数式１に示す
ようになる。

【００１２】

【数１】

【００１３】また図７（ロ）に示すように、ノズルニ−
ドルリフト量と総開口面積Ａｔの関係は直線性を有する
比例関係ではない。つまり、総開口面積Ａｔはリフト量
に対し可変となるためＡ領域１２０のような直線性を有
しない領域が生じることになる。しかも、前記直線性を
有しないＡ領域１２０では、シ−ト部１２６およびエッ
ジ部１２７における製作のばらつきにより、フルリフト
位置に到達するまでの同一リフト時における総開口面積
Ａｔは、個々のインジェクタ間でばらつきが生じること
になる。従って、図６（ロ）の一点鎖線及び二点鎖線に
示されるように、直線性のないＡ領域１２０では、個々
のインジェクタにより、第１ソレノイドの駆動パルスと
燃料噴射量の関係が異なることになり、個々のインジェ
クタ専用にマッチングされた制御装置（ＥＣＵ）が必要
となり、コスト高となり汎用性がなくなる。

【００１４】また、ノズル室１１６内の油圧によるノズ
ルニードル押上力とスプリング１０８のセット荷重が近
接しているような、燃料圧力が小さいアイドル運転時に
おいては、直線性を有しないＡ領域１２０が比較的長く
続くため、その間の噴射量制御は非常に困難であり、噴
射が不安定となり、運転が安定しないという問題も発生
する。

【００１５】これに対し、前記直線性を有するＢ領域１
２１では、ノズルニ−ドル１０９フルリフト時における
総開口面積Ａｔを同一にしておくことにより、個々のイ
ンジェクタ間での流量のばらつきは存在しないことにな
る。

【００１６】なお、ノズルの製作上、ノズルニ−ドル１
０９のフルリフト時の総開口面積は各インジェクタ間で
容易に同一とできるが、リフト過程の総開口面積Ａｔま
で合わせることは困難である。

【００１７】従って、駆動パルス入力後、早期にソレノ
イドの駆動パルスとノズルから噴射される噴射量の関係
に直線性を持たせ、低噴射量時の制御性を向上させるこ
とが必要となる。

【００１８】そこで、噴射期間と噴射量の関係に直線性
を持たせるためには、下記の数式２に示す関係式のよう
に、総開口面積Ａｔを一定にすることが必要である。つ
まり、スム−ズにノズルニ−ドル１０９をフルリフトさ
せ、総開口面積Ａｔを一定にすることが必要となる。

【００１９】

【数２】

【００２０】そこで、本発明はノズルニ−ドルの開弁応
答性の向上により、早期にソレノイドの駆動パルスとノ
ズルから噴射される燃料噴射量の関係に直線性を持た
せ、低噴射量時の制御性を向上させることができる、燃
料噴射装置を提供することを目的とするものである。

【００２１】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記の課題を
解決するための手段として、燃料噴口部を開閉すると共
に、加圧された燃料の圧力がその反噴射口部側の端部に
加えられるノズルニ−ドルと、該ノズルニ−ドルを前記
噴口部の開弁側に押圧するバネ状部材と、前記ノズルニ
−ドルの反噴口部側の端部に加えられる燃料の圧力を制
御する第１ソレノイドとを有する燃料噴射装置におい
て、前記バネ状部材に係合し、前記バネ状部材の押圧荷
重を前記ノズルニ−ドルへ伝達すると共に、前記押圧荷
重をノズルニ−ドルより解除する接極子と、前記接極子
を吸引し前記バネ状部材の押圧荷重を解除する第２ソレ
ノイドとを備え、前記接極子と第２ソレノイドとを所定
の間隔をもって配設したことを特徴とする燃料噴射装置
を提供する。

【００２２】

【作用】本発明によれば、ノズルニ−ドルの閉弁時にお
ける、閉弁応答性および気密性保持のために設けられた
バネ状部材のセット荷重を、ソレノイドにより接極子を
吸引することにより解除することになる。これより、低
噴射量時において、ノズルニ−ドルはバネ状部材のセッ
ト荷重の影響を受けず、開弁応答性が向上できる。これ
に伴い、低噴射量時の制御性の向上ができ、アイドル運
転時の安定化が達成できる。

【００２３】

【実施例】次に本発明の、燃料噴射装置を、図に示す一
実施例に基づき説明する。 〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施例を示すもの
で、インジェクタの断面図を示している。

【００２４】本実施例の燃料噴射装置のインジェクタ
は、図１に示すように、制御部１およびノズル部２によ
って構成される。制御部１は、燃料の流れを第１経路３
もしくは第２経路４に切り換える方向制御弁５と、前記
方向制御弁５を制御する第１ソレノイド６を備えてい
る。またノズル部２は、方向制御弁５の切り換えにより
得られる燃料圧力の調節を行う制御室７と、リフトによ
り燃料噴射の開閉弁制御を行うノズルニ−ドル１０と、
制御室７の圧力変化をプレッシャピン９へ伝達させるコ
マンドピストン８と、コマンドピストン８から伝達され
た圧力変化をノズルニ−ドル１０へ伝逹するプレッシャ
ピン９、および閉弁時の閉弁応答性ないし閉弁時の気密
を保つ圧縮スプリング１１が設けられている。さらに、
スム−ズにノズルニ−ドル１０をフルリフトさせるため
に、ア−マチュア（接極子）１３とア−マチュアを吸引
するための第２ソレノイド１２が配設されている。この
ア−マチュア１３はプレッシャピン９に対し、摺動自在
に配設されている。

【００２５】燃料噴射ノズル本体のノズル部２側面に燃
料流入部１５が設けられ、燃料流入部１５からは、２本
の燃料通路がノズル部２内に設けられている。第１の燃
料通路１６は、制御部１内に設けられた方向制御弁５へ
導かれている。方向制御弁５は上述の従来例と同様に、
２つの経路を有しており、無噴射状態では、第２経路４
を介し、噴射状態では、第１経路３を介することにな
る。

【００２６】方向制御弁５の第２経路４は、第１の燃料
通路１６および制御室７内へ通じる第２導管２０と連通
しており、燃料は第２経路４を介した後は、第２導管２
０を経て、ノズル部２内に設けられた、制御室７内へと
導かれる。また第１経路３は、前記第２導管と、燃料タ
ンクへ通じる第１導管１９を連通させると共に、第１の
燃料通路１６を閉塞する構造となっている。第１ソレノ
イド６への通電が遮断されている時には、方向制御弁５
は第２経路４を介することになり、また通電されている
時は第１経路３を介することになる。

【００２７】第２の燃料通路１７は、ノズルボディ−２
３とノズルニ−ドル１０の隙間に設けられたノズル室１
４へと導かれている。コマンドピストンピン８は、制御
室７内に流れ込む燃料の圧力を伝達できるように、制御
室７に接するように設けられ、前記コマンドピストンピ
ン８の燃料噴口部１８側に、プレッシャピン９が連結さ
れている。このプレッシャピン９の周囲には、スプリン
グ１１が周設されている。さらに、そのスプリング１１
を囲むように第２ソレノイド１２が周設されている。ま
た、プレッシャピン９の燃料噴口部１８側に、ノズルニ
−ドル１０が連結されている。つまりコマンドピストン
ピン８、プレッシャピン９およびノズルニ−ドル１０は
連動するようになっており、ノズル部２内に収められて
いる。また、ノズルニ−ドル１０のプレッシャピン９へ
の締結部２４とスプリング１１との間に、ア−マチュア
１３が第２ソレノイド１２の噴口部１８側の端面と所定
の間隔をもって設けられている。

【００２８】上記構成において、図示しないサプライポ
ンプから圧送された高圧燃料は、図示しないコモンレ−
ル（蓄圧器）に一時蓄えられ、その後インジェクタ内へ
圧送される。

【００２９】無噴射状態では、燃料入口部１５から流入
した燃料は第１の燃料通路１６と第２の燃料通路１７に
分流される。第１の燃料通路１６へ流入した高圧燃料
は、方向制御弁５の第２経路４および第２導管２０を経
て、高圧燃料の圧力が制御室７へかかることになる。こ
の圧力は、コマンドピストンピン８およびプレシャピン
９を介して、ノズルニ−ドル１０へ伝達される。また、
第２の燃料通路１７へ流入した燃料は、ノズルボディー
２３とノズルニ−ドル１０の隙間に設けられたノズル室
１４へと流入することになる。この時は、制御室７とノ
ズル室１４の油圧のバランスおよびスプリング１１のセ
ット荷重により、ノズルニ−ドル１０は噴射孔１８を閉
塞し、燃料は噴射されない。

【００３０】これに対し、燃料噴射状態では、第１ソレ
ノイド６に通電され、第１の燃料通路１６から流入した
燃料は、方向制御弁５の第１経路３により閉塞されるこ
とになり、制御室７内へ高圧燃料の圧力がかからなくな
る。従って、制御室７内の燃料圧力は低下し、燃料は第
１経路３を介した後、第１導管１９を通過して燃料タン
クへ戻ることになる。この時、第２の燃料通路１７へ流
入した燃料は、同様にノズルボディー２３とノズルニ−
ドル１０の隙間に設けられたノズル室１４へと流入す
る。その結果、制御室７内の圧力とノズル室１４内の圧
力にアンバランスが発生し、ノズルニ−ドル１０はリフ
トを開始することになる。

【００３１】しかしながら、閉弁時の気密性を保つた
め、ノズルニ−ドル１０とコマンドピストン９の間に、
スプリング１１が備えられている。前記スプリング１１
の影響により、制御室７内の圧力が低下した場合におい
ても、ノズル室１４内の油圧によるノズルニードル押上
力がスプリング１１のセット荷重を含むノズルニードル
押下力より、大きくなるまではリフトは開始しない。ま
た、ノズル室１４内の油圧によるノズルニードル押上力
とスプリング１１のセット荷重が近接している場合は、
スプリング１１のセット荷重に対抗しながらリフトをす
るため、スム−ズな開弁を望むことは難しい。これは前
述したように、低噴射量時の制御性が非常に困難とな
る。

【００３２】そこで本発明では、制御室７内圧力が低下
し、ノズルニ−ドル１０がリフトを開始するタイミング
に、第２ソレノイド１２へ通電して、ア−マチュア１３
を吸引する構造がとられている。これより、ア−マチュ
ア１３が吸引されることにより、スプリング１１のセッ
ト荷重は、ノズル室１４内の油圧力に関係なく解除され
ることになり、スプリング１１の影響を受けることな
く、ノズル室１４内の油圧力によりスム−ズにフルリフ
ト位置まで到達することができる。

【００３３】さらに、第１ソレノイド６および第２ソレ
ノイド１２への通電を同時に断てば、制御室７内の高圧
燃料と、スプリング１１のセット荷重が同時にノズルニ
−ドル１０の押し下げ力として作用するためノズルニ−
ドル１０はスム−ズに閉弁することができる。

【００３４】次に、本実施例の作用効果を図２（イ）、
（ロ）に示す。図２（イ）は、第１ソレノイド６の駆動
パルスＴｑ１および第２ソレノイド１２の駆動パルスＴ
ｑ２に対するノズルニ−ドル１０のリフト過程を示した
ものである。Ｃの線図は従来のインジェクタ、Ｄの線図
は本実施例のインジェクタを示したものである。この結
果より、本構成を用いることにより、ノズルニ−ドル１
０は、短時間でフルリフト位置まで到達することが可能
となり、開弁応答性が向上している。また、図２（ロ）
は、燃料噴射量と第１ソレノイド６の駆動パルスの関係
を示す線図である。破線は従来の構成を、実線は本実施
例の構成を示したものである。この結果より、本構成を
用いることにより、早期に直線性を有する領域を得るこ
とが可能となり、低噴射量時の制御性の向上が達成され
ている。

【００３５】〔第２実施例〕次に、図３は本発明の第２
実施例に係わる、燃料噴射装置のインジェクタ部の構造
を示すものであり、断面図を示したものである。

【００３６】本第２実施例においても、第１実施例と同
様に、制御部１およびノズル部２によって構成される。
制御部１は、燃料の流れを第１経路３もしくは第２経路
４に切り換える方向制御弁５、前記方向制御弁５を制御
する第１ソレノイド６を備えている。またノズル部２
は、方向制御弁５の切り換えにより得られる燃料圧力の
調節を行う制御室７、リフトにより燃料噴射の開閉弁制
御を行うノズルニ−ドル１０、制御室７の圧力変化をプ
レッシャピン８へ伝達させるコマンドピストン９、コマ
ンドピストン９から伝達された圧力変化をノズルニ−ド
ル１０へ伝逹するプレッシャピン９および閉弁時の閉弁
応答性ないし閉弁時の気密を保つスプリング１１が設け
られている。さらに、スム−ズにノズルニ−ドル１０を
フルリフトさせるために、ア−マチュア１３とア−マチ
ュア１３を吸引するための第２ソレノイド１２が配設さ
れている。ここで本第２実施例では、前記ア−マチュア
１３とプレッシャピン９が一体化されている。さらに、
コマンドピストン８の移動量ΔＬ２１が、ア−マチュア
１３と第２ソレノイド１２の噴口部側端面の間のイニシ
ャルエアギャップΔＨ２２よりも小さく設けられてい
る。

【００３７】前記第１実施例では、ア−マチュア１３の
みが、吸引されていたため、ア−マチュア１３と第２ソ
レノイド１２端面の衝突が発生していた。しかしなが
ら、ア−マチュア１３とプレッシャピン９を一体化する
ことにより、コマンドピストンピン８、プレッシャピン
９およびノズルニ−ドル１０が連動して可動することに
なる。そこで、コマンドピストン８の移動量ΔＬ２１を
ア−マチュア１３と第２ソレノイド１２間が有するイニ
シャルギャップΔＨ２２よりも小さく設けることによ
り、ア−マチュア１３が第２ソレノイド１２端部に衝突
することを回避でき、衝突に伴う変形により発生する磁
束変化を防止することができる。

【００３８】尚、プレッシャピンは、ア−マチュア部以
外を、非磁性体としてある。また、第２ソレノイドへの
通電するタイミングは、あらかじめ制御装置（ＥＣＵ）
にインプットしておくことにより、スム−ズなリフトを
達成することができる。

【００３９】

【発明の効果】本発明によれば、ノズルニ−ドルの閉弁
時における、閉弁応答性および気密性保持のために設け
られたバネ状部材のセット荷重を、ソレノイドにより接
極子を吸引することにより解除することによって、開弁
応答性が向上できる。これに伴い、低噴射量時の制御性
の向上ができ、アイドル運転時の安定化が達成できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示す燃料噴射装置の一部
断面表示側面図。

【図２】本発明の効果を示すための（イ）第１ソレノイ
ドの駆動パルスおよび第２ソレノイドの駆動パルスに対
するノズルニ−ドルのリフト経過を示す線図、（ロ）第
１ソレノイドの駆動パルスと燃料噴射量の関係を示す線
図。

【図３】本発明の第２実施例を示す燃料噴射装置の一部
断面表示側面図。

【図４】従来の燃料噴射装置を示す一部断面表示側面
図。

【図５】図４の噴射装置における作動サイクルを示す模
式図であり、（イ）無噴射時、（ロ）噴射始め時、
（ハ）噴射時、（ニ）噴射終わり時。

【図６】図４の噴射装置の作動を示すための（イ）第１
ソレノイドの駆動パルスに対するノズルニ−ドルのリフ
ト経過を示す線図、（ロ）燃料噴射量と第１ソレノイド
の駆動パルスの関係を示す線図。

【図７】インジェクタにおける噴口部を示すための
（イ）断面図、（ロ）総開口面積とノズルニ−ドルリフ
ト量の関係を示す線図。

【符号の説明】

６ 第１ソレノイド ８ 油圧ピストンをなすコマンドピストンピン ９ 油圧ピストンをなすプレッシャピン １０ ノズルニ−ドル １１ バネ状部材をなすスプリング １２ 第２ソレノイド １３ 接極子をなすア−マチュア １８ 噴口部

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料噴口部を開閉すると共に、加圧され
   た燃料の圧力がその反噴口部側の端部に加えられるノズ
   ルニ−ドルと、該ノズルニ−ドルを前記噴口部の開弁側
   に押圧するバネ状部材と、前記ノズルニ−ドルの反噴口
   部側の端部に加えられる燃料の圧力を制御する第１ソレ
   ノイドとを有する燃料噴射装置において、 前記バネ状部材に係合し、前記バネ状部材の押圧荷重を
   前記ノズルニ−ドルへ伝達すると共に、前記押圧荷重を
   ノズルニ−ドルより解除する接極子と、前記接極子を吸
   引し前記バネ状部材の押圧荷重を解除する第２ソレノイ
   ドとを備え、前記接極子と第２ソレノイドとを所定の間
   隔をもって配設したことを特徴とする燃料噴射装置。
2. 【請求項２】 前記ノズルニ−ドルの反噴口部側の端部
   に当接し、前記燃料の圧力を前記ノズルニ−ドルへ加え
   る油圧ピストンを有し、前記バネ状部材を前記油圧ピス
   トン外周部に周設し、さらに前記バネ状部材の外周部に
   第２ソレノイドを周設したことを特徴とする、請求項１
   記載の燃料噴射装置。