JPH06128669A - チタン合金製アノード電極部材 - Google Patents
チタン合金製アノード電極部材Info
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- JPH06128669A JPH06128669A JP5195093A JP19509393A JPH06128669A JP H06128669 A JPH06128669 A JP H06128669A JP 5195093 A JP5195093 A JP 5195093A JP 19509393 A JP19509393 A JP 19509393A JP H06128669 A JPH06128669 A JP H06128669A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】Ｍｎ ０.０１〜８ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉ
および不可避不純物からなるチタン合金製アノード電極
部材であり、さらに、この電極部材に、Ａｌ、Ｆｅ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種または２種以
上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有させることがで
き、また、上記電極部材にＮｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内
から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜８ｗｔ
％を含有させることができる電極部材である。 【効果】二酸化マンガン製造時に電解電圧の上昇を抑制
し、さらに、スプラッシュゾーンの腐蝕を抑制できるも
のである。
および不可避不純物からなるチタン合金製アノード電極
部材であり、さらに、この電極部材に、Ａｌ、Ｆｅ、
Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種または２種以
上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有させることがで
き、また、上記電極部材にＮｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内
から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜８ｗｔ
％を含有させることができる電極部材である。 【効果】二酸化マンガン製造時に電解電圧の上昇を抑制
し、さらに、スプラッシュゾーンの腐蝕を抑制できるも
のである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はチタン合金製アノード電
極部材に関し、さらに詳しくは、特に、二酸化マンガン
製造用チタン合金製アノード電極の部材であり、電解中
の電圧上昇が少なく、かつ、電極の喫水線直上部におけ
る腐蝕が少ないチタン合金製アノード電極部材に関する
ものである。
極部材に関し、さらに詳しくは、特に、二酸化マンガン
製造用チタン合金製アノード電極の部材であり、電解中
の電圧上昇が少なく、かつ、電極の喫水線直上部におけ
る腐蝕が少ないチタン合金製アノード電極部材に関する
ものである。
【０００２】
【従来技術】一般的に、電解二酸化マンガンは主として
乾電池の活物質として使用されているが、この二酸化マ
ンカンは、硫酸マンガン０.５〜１ｍｏｌ／ｌ、硫酸０.
２〜０.６ｍｏｌ／ｌよりなる硫酸、硫酸マンガン水溶
液から電解により製造されている。
乾電池の活物質として使用されているが、この二酸化マ
ンカンは、硫酸マンガン０.５〜１ｍｏｌ／ｌ、硫酸０.
２〜０.６ｍｏｌ／ｌよりなる硫酸、硫酸マンガン水溶
液から電解により製造されている。
【０００３】そして、この二酸化マンガンの製造用の電
解電極部材としては、黒鉛、または、鉛合金が使用され
てきているが、黒鉛電極の場合は電極に析出した二酸化
マンガンを機械的衝撃により除去する際に、破損し易
く、また、鉛合金の場合は電解液中に溶出した微量の鉛
がアノード電極に析出して、二酸化マンガンの純度を劣
化させるという問題がある。
解電極部材としては、黒鉛、または、鉛合金が使用され
てきているが、黒鉛電極の場合は電極に析出した二酸化
マンガンを機械的衝撃により除去する際に、破損し易
く、また、鉛合金の場合は電解液中に溶出した微量の鉛
がアノード電極に析出して、二酸化マンガンの純度を劣
化させるという問題がある。
【０００４】そのため、最近になって、二酸化マンガン
製造用アノード電極部材としてチタンが使用されるよう
になってきており、これは、チタンを使用した電極が耐
蝕性、比強度、加工性に優れているからである。
製造用アノード電極部材としてチタンが使用されるよう
になってきており、これは、チタンを使用した電極が耐
蝕性、比強度、加工性に優れているからである。
【０００５】しかし、二酸化マンガン製造用のチタン電
極は、電流密度を高くすると表面に不働態皮膜が成長し
て浴電圧が上昇するようになり、電解を続けて行うため
に必要な電力が上昇するので経済的ではなく、さらに、
通電を行っていくと、通電が不能になるという問題があ
る。
極は、電流密度を高くすると表面に不働態皮膜が成長し
て浴電圧が上昇するようになり、電解を続けて行うため
に必要な電力が上昇するので経済的ではなく、さらに、
通電を行っていくと、通電が不能になるという問題があ
る。
【０００６】従って、二酸化マンガンを製造する工場に
おいては、浴電圧がある程度上昇してくると、電極を浴
から引き上げて表面に析出した二酸化マンガンをハンマ
ー等による打撃により剥離、回収を行った後、チタン電
極に対してショットブラストを行って、チタン電極表面
に生成している不働態皮膜を除去しなければならない。
おいては、浴電圧がある程度上昇してくると、電極を浴
から引き上げて表面に析出した二酸化マンガンをハンマ
ー等による打撃により剥離、回収を行った後、チタン電
極に対してショットブラストを行って、チタン電極表面
に生成している不働態皮膜を除去しなければならない。
【０００７】しかし、このような作業を行うことは極め
て操業効率が悪く、従って、大電流を長時間流しても浴
電圧の上昇を抑制することができれば、操業効率が格段
に上昇するばかりではなく、経済的でもある。
て操業効率が悪く、従って、大電流を長時間流しても浴
電圧の上昇を抑制することができれば、操業効率が格段
に上昇するばかりではなく、経済的でもある。
【０００８】また、二酸化マンガン製造用電解浴は硫酸
酸性であり、単純浸漬ではチタンは腐蝕するが、電解に
よりチタンはアノード防蝕されるため、浴中にあるチタ
ン電極は腐蝕することはない。しかし、浴外にある電極
の喫水線直上部では電解浴のスプラッシュにより腐蝕が
起こる。そこで、製造現場では、電解浴のスプラッシュ
により腐蝕減肉した部分にチタン材を溶接して、チタン
電極の落下を防止している。
酸性であり、単純浸漬ではチタンは腐蝕するが、電解に
よりチタンはアノード防蝕されるため、浴中にあるチタ
ン電極は腐蝕することはない。しかし、浴外にある電極
の喫水線直上部では電解浴のスプラッシュにより腐蝕が
起こる。そこで、製造現場では、電解浴のスプラッシュ
により腐蝕減肉した部分にチタン材を溶接して、チタン
電極の落下を防止している。
【０００９】この作業は極めて効率が悪く、かつ、経済
的でもなく、従って、電極浴のスプラッシュにより腐蝕
し難い電極部材が開発されるならば、操業効率が格段に
向上するばかりか、非常に経済的でもある。
的でもなく、従って、電極浴のスプラッシュにより腐蝕
し難い電極部材が開発されるならば、操業効率が格段に
向上するばかりか、非常に経済的でもある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
たように、従来使用されてきている二酸化マンガン製造
用のチタン電極部材の種々の問題点を解決するために、
本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、電解電
圧の上昇の少なく、かつ、電解浴のスプラッシュにより
腐蝕し難いチタン合金製アノード電極部材を開発したの
である。
たように、従来使用されてきている二酸化マンガン製造
用のチタン電極部材の種々の問題点を解決するために、
本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、電解電
圧の上昇の少なく、かつ、電解浴のスプラッシュにより
腐蝕し難いチタン合金製アノード電極部材を開発したの
である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係るチタン合金
製アノード電極部材は、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を
含有し、残部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特
徴とするチタン合金製アノード電極部材を第１の発明と
し、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、かつ、Ａ
ｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種ま
たは２種以上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有し、
残部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特徴とする
チタン合金製アノード電極部材ヲ第２の発明とし、Ｍｎ
０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、および、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内から選んだ１種または２種以上合計
で０.０１〜８ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよび不可避
不純物からなることを特徴とするチタン合金製アノード
電極部材を第３の発明とし、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ
％を含有し、かつ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏ
の内から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜６
ｗｔ％以下を含有し、および、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕ
の内から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜８
ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよび不可避不純物からなる
ことを特徴とするチタン合金製アノード電極部材を第４
の発明とする４つの発明よりなるものである。
製アノード電極部材は、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を
含有し、残部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特
徴とするチタン合金製アノード電極部材を第１の発明と
し、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、かつ、Ａ
ｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種ま
たは２種以上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有し、
残部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特徴とする
チタン合金製アノード電極部材ヲ第２の発明とし、Ｍｎ
０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、および、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内から選んだ１種または２種以上合計
で０.０１〜８ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよび不可避
不純物からなることを特徴とするチタン合金製アノード
電極部材を第３の発明とし、Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ
％を含有し、かつ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏ
の内から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜６
ｗｔ％以下を含有し、および、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕ
の内から選んだ１種または２種以上合計で０.０１〜８
ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよび不可避不純物からなる
ことを特徴とするチタン合金製アノード電極部材を第４
の発明とする４つの発明よりなるものである。
【００１２】本発明に係るチタン合金製アノード電極部
材について、以下詳細に説明する。先ず、本発明に係る
チタン合金製アノード電極部材の含有成分および成分割
合について説明する。
材について、以下詳細に説明する。先ず、本発明に係る
チタン合金製アノード電極部材の含有成分および成分割
合について説明する。
【００１３】二酸化マンガンの製造に際して、電解時の
電解電圧が上昇する原因は、電解を行うことによりチタ
ン電極表面に不働態皮膜が生成することに起因している
ことから、チタンの不働態皮膜を弱くする合金元素、即
ち、電解浴中に溶け出し易い合金元素を選定するために
多数のチタン合金元素電極を製作して、実際に電解浴中
において電解試験を行って、電解電圧の上昇を調査し
た。
電解電圧が上昇する原因は、電解を行うことによりチタ
ン電極表面に不働態皮膜が生成することに起因している
ことから、チタンの不働態皮膜を弱くする合金元素、即
ち、電解浴中に溶け出し易い合金元素を選定するために
多数のチタン合金元素電極を製作して、実際に電解浴中
において電解試験を行って、電解電圧の上昇を調査し
た。
【００１４】結果として、Ｍｎが電解電圧の上昇を抑制
する効果のあることを知見した。この電解時の電解電圧
の上昇を抑制するためには、Ｍｎ含有量は０.０１ｗｔ
％未満ではこの効果を期待することはできず、また、２
０ｗｔ％を越えて含有させるとこの効果か飽和してしま
い、多量に含有させることによる経済的負担が大きくな
る。よって、Ｍｎ含有量は０.０１〜２０ｗｔ％とす
る。なお、製品である二酸化マンガンへの電極成分の混
入、特に重金属の混入は、乾電池の性能を低下させるた
め、最低限に抑制する必要がある。しかし、本発明に係
るチタン合金製アノード電極部材はＴｉ−Ｍｎ合金であ
り、Ｍｎが溶出しても最終的には二酸化マンガンになる
ことから、電極部材の成分の混入の点においても、非常
に有効な電極部材である。
する効果のあることを知見した。この電解時の電解電圧
の上昇を抑制するためには、Ｍｎ含有量は０.０１ｗｔ
％未満ではこの効果を期待することはできず、また、２
０ｗｔ％を越えて含有させるとこの効果か飽和してしま
い、多量に含有させることによる経済的負担が大きくな
る。よって、Ｍｎ含有量は０.０１〜２０ｗｔ％とす
る。なお、製品である二酸化マンガンへの電極成分の混
入、特に重金属の混入は、乾電池の性能を低下させるた
め、最低限に抑制する必要がある。しかし、本発明に係
るチタン合金製アノード電極部材はＴｉ−Ｍｎ合金であ
り、Ｍｎが溶出しても最終的には二酸化マンガンになる
ことから、電極部材の成分の混入の点においても、非常
に有効な電極部材である。
【００１５】さらに、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃ
ｏも電解時の電解電圧の上昇を抑制する効果を有する合
金元素であることがわかった。そして、これらの元素を
Ｔｉ−Ｍｎ合金に含有させることにより、電解電圧の上
昇抑制効果が促進されることを見いだした。Ａｌ、Ｆ
ｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの１種または２種以上の合計
含有量は、０.０１ｗｔ％未満ではこのような効果を期
待することができず、また、６ｗｔ％を越えるとこの効
果は飽和してしまい、それ以上の含有は経済的負担が大
きくなる。よって、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏ
の１種または２種以上の合計含有量は０.０１〜６ｗｔ
％以下とする。
ｏも電解時の電解電圧の上昇を抑制する効果を有する合
金元素であることがわかった。そして、これらの元素を
Ｔｉ−Ｍｎ合金に含有させることにより、電解電圧の上
昇抑制効果が促進されることを見いだした。Ａｌ、Ｆ
ｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの１種または２種以上の合計
含有量は、０.０１ｗｔ％未満ではこのような効果を期
待することができず、また、６ｗｔ％を越えるとこの効
果は飽和してしまい、それ以上の含有は経済的負担が大
きくなる。よって、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏ
の１種または２種以上の合計含有量は０.０１〜６ｗｔ
％以下とする。
【００１６】また、電解時の電解電圧の上昇を抑制する
には、電解を行うことによりチタン表面に生成する不働
態皮膜の弱化により達成することができるが、スプラッ
シュゾーンの耐蝕性の向上は、反対に不働態皮膜が強固
である方がよく、従って、この相反する要求を満足さ
せ、かつ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの
電解電圧上昇を抑制する効果を損なうことなく、スプラ
ッシュゾーンの耐蝕性を向上させる合金元素として、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕが好適であることを見いだした。
には、電解を行うことによりチタン表面に生成する不働
態皮膜の弱化により達成することができるが、スプラッ
シュゾーンの耐蝕性の向上は、反対に不働態皮膜が強固
である方がよく、従って、この相反する要求を満足さ
せ、かつ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの
電解電圧上昇を抑制する効果を損なうことなく、スプラ
ッシュゾーンの耐蝕性を向上させる合金元素として、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕが好適であることを見いだした。
【００１７】このＮｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕの１種または
２種以上の合計含有量は、０.０１ｗｔ％未満ではこの
ような効果は期待できず、また、８ｗｔ％を越えて過剰
に含有させると効果は飽和してしまい、これ以上の含有
は経済的負担が大きくなる。よって、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐ
ｄ、Ｒｕの１種または２種以上の合計含有量は、０.０
１〜８ｗｔ％とする。
２種以上の合計含有量は、０.０１ｗｔ％未満ではこの
ような効果は期待できず、また、８ｗｔ％を越えて過剰
に含有させると効果は飽和してしまい、これ以上の含有
は経済的負担が大きくなる。よって、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐ
ｄ、Ｒｕの１種または２種以上の合計含有量は、０.０
１〜８ｗｔ％とする。
【００１８】なお、本発明に係るチタン合金製アノード
電極部材における、特に好ましい含有成分、成分割合と
しては、Ｔｉ（２〜１５）Ｍｎ−（０.０２〜０.１５）
Ｐｄの範囲である。
電極部材における、特に好ましい含有成分、成分割合と
しては、Ｔｉ（２〜１５）Ｍｎ−（０.０２〜０.１５）
Ｐｄの範囲である。
【００１９】
【実 施 例】本発明に係るチタン合金製アノード電極
部材について、以下実施例を比較例と共に説明する。
部材について、以下実施例を比較例と共に説明する。
【００２０】
【実 施 例 １】表１に示すチタン合金を製造した。即
ち、スポンジチタン（ＪＩＳ１種）に表１に示す含有成
分および成分割合の金属粉末を含有させ、眞空アーク溶
解炉において溶解して鋳塊とした。
ち、スポンジチタン（ＪＩＳ１種）に表１に示す含有成
分および成分割合の金属粉末を含有させ、眞空アーク溶
解炉において溶解して鋳塊とした。
【００２１】この鋳塊を熱間鍛造および熱間圧延を行っ
て、２.５tｍｍ厚の板を製作し、硝弗酸を用いて上記の
板の脱スケールを行い、その後、板表面を研磨して１５
ｍｍ×１５ｍｍ×２.０tｍｍの試験片を採取した。
て、２.５tｍｍ厚の板を製作し、硝弗酸を用いて上記の
板の脱スケールを行い、その後、板表面を研磨して１５
ｍｍ×１５ｍｍ×２.０tｍｍの試験片を採取した。
【００２２】この試験片について、以下説明する試験に
より評価を行った。表２に示す条件により定電流電解を
行い、電解電圧の経時変化を調査し、４８時間電解後の
電解電圧と電解開始時の電解電圧を１とした時の、４８
時間電解後の電解電圧を求めた。これにより電解電圧の
上昇割合がわかる。表３に電解電圧の経時変化の測定結
果を示す。
より評価を行った。表２に示す条件により定電流電解を
行い、電解電圧の経時変化を調査し、４８時間電解後の
電解電圧と電解開始時の電解電圧を１とした時の、４８
時間電解後の電解電圧を求めた。これにより電解電圧の
上昇割合がわかる。表３に電解電圧の経時変化の測定結
果を示す。
【００２３】表３から本発明に係るチタン合金製アノー
ド電極部材Ｎｏ.１〜Ｎｏ.８は、現在二酸化マンガン電
解製造に一般的に使用されている比較例Ｎｏ.１９（Ｊ
ＩＳ２種相当の純チタン）より、４８時間の定電流電解
後の電解電圧が小さく、電解電圧の上昇割合も小さいこ
とがわかる。
ド電極部材Ｎｏ.１〜Ｎｏ.８は、現在二酸化マンガン電
解製造に一般的に使用されている比較例Ｎｏ.１９（Ｊ
ＩＳ２種相当の純チタン）より、４８時間の定電流電解
後の電解電圧が小さく、電解電圧の上昇割合も小さいこ
とがわかる。
【００２４】また、比較例Ｎｏ.２０のＭｎ含有量が０.
０１ｗｔ％以下の場合、４８時間後の電解電圧と電解電
圧上昇割合は共に純チタンと大差が無く、Ｍｎを含有さ
せることによる効果は認められない。
０１ｗｔ％以下の場合、４８時間後の電解電圧と電解電
圧上昇割合は共に純チタンと大差が無く、Ｍｎを含有さ
せることによる効果は認められない。
【００２５】比較例Ｎｏ.２１はＭｎ含有量は２０ｗｔ
％であり、４８時間後の電解電圧と電解電圧上昇割合共
にＭｎ２０ｗｔ％含有の本発明Ｎｏ.４と変わりはない
が、含有量が多い割りには効果が少なく、また、加工性
もＭｎ含有量が増加することにより悪くなる。さらに、
比較例Ｎｏ.２２も比較例Ｎｏ.２１と同様である。
％であり、４８時間後の電解電圧と電解電圧上昇割合共
にＭｎ２０ｗｔ％含有の本発明Ｎｏ.４と変わりはない
が、含有量が多い割りには効果が少なく、また、加工性
もＭｎ含有量が増加することにより悪くなる。さらに、
比較例Ｎｏ.２２も比較例Ｎｏ.２１と同様である。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【実 施 例 ２】表４に示すチタン合金を製造した。即
ち、スポンジチタン（ＪＩＳ１種）に表４に示す含有成
分および成分割合の金属粉末を含有させ、眞空アーク溶
解炉において溶解して鋳塊とした。
ち、スポンジチタン（ＪＩＳ１種）に表４に示す含有成
分および成分割合の金属粉末を含有させ、眞空アーク溶
解炉において溶解して鋳塊とした。
【００３０】この鋳塊を熱間鍛造および熱間圧延を行っ
て、２.５tｍｍ厚の板を製作し、硝弗酸を使用して上記
の板の脱スケールを行い、その後、板表面を研磨して１５
ｍｍ×１５ｍｍ×２.０tｍｍの試験片を採取した。
て、２.５tｍｍ厚の板を製作し、硝弗酸を使用して上記
の板の脱スケールを行い、その後、板表面を研磨して１５
ｍｍ×１５ｍｍ×２.０tｍｍの試験片を採取した。
【００３１】この試験片について、以下説明する試験に
より評価を行った。表５に示す条件により定電流電解を
行い、電解電圧の経時変化を調査し、４８時間電解後の
電解電圧と電解開始時の電解電圧を１とした時の、４８
時間電解後の電解電圧を求めた。これにより電解電圧の
上昇割合がわかる。
より評価を行った。表５に示す条件により定電流電解を
行い、電解電圧の経時変化を調査し、４８時間電解後の
電解電圧と電解開始時の電解電圧を１とした時の、４８
時間電解後の電解電圧を求めた。これにより電解電圧の
上昇割合がわかる。
【００３２】表６に示す条件により自然浸漬試験を行
い、スプラッシュゾーンの耐蝕性を評価した。さらに、
表７に電解電圧の経時変化の測定結果とスプラッシュゾ
ーンの耐蝕性評価結果を示す。
い、スプラッシュゾーンの耐蝕性を評価した。さらに、
表７に電解電圧の経時変化の測定結果とスプラッシュゾ
ーンの耐蝕性評価結果を示す。
【００３３】表７から本発明に係るチタン合金製アノー
ド電極部材Ｎｏ.１〜Ｎｏ.２１は、二酸化マンガン製造
に一般的に使用されている比較例Ｎｏ.２２（ＪＩＳ２
種相当の純チタン）より、４８時間の定電流電解後の電
解電圧が小さく、電解電圧の上昇割合も小さいことがわ
かる。また、スプラッシュゾーンの腐蝕速度も本発明に
係るチタン合金製アノード電極部材は比較例２２よりも
小さい。
ド電極部材Ｎｏ.１〜Ｎｏ.２１は、二酸化マンガン製造
に一般的に使用されている比較例Ｎｏ.２２（ＪＩＳ２
種相当の純チタン）より、４８時間の定電流電解後の電
解電圧が小さく、電解電圧の上昇割合も小さいことがわ
かる。また、スプラッシュゾーンの腐蝕速度も本発明に
係るチタン合金製アノード電極部材は比較例２２よりも
小さい。
【００３４】また、比較例Ｎｏ.２３はＭｎ含有量が０.
０１ｗｔ％未満の電極部材であり、４８時間後の電解電
圧、電解電圧の上昇割合も純チタンと大差がなく、Ｍｎ
を含有させることによる効果が認められない。しかし、
Ｐｄ、Ｒｕを含有させることにより耐蝕性の向上効果は
認められる。
０１ｗｔ％未満の電極部材であり、４８時間後の電解電
圧、電解電圧の上昇割合も純チタンと大差がなく、Ｍｎ
を含有させることによる効果が認められない。しかし、
Ｐｄ、Ｒｕを含有させることにより耐蝕性の向上効果は
認められる。
【００３５】比較例Ｎｏ.２４はＭｎ含有量は２２ｗｔ
％であり、４８時間後の電解電圧、電解電圧の上昇割合
は、Ｍｎ含有量が２０ｗｔ％の本発明に係るチタン合金
製アノード電極部材４と殆ど変わっておらず、含有量が
多い割りには効果か小さく、また、加工性も悪い。ま
た、比較例Ｎｏ.２５は本発明Ｎｏ.８と比較してＮｉの
含有量の割には効果は少ない。さらに、比較例Ｎｏ.２
６はＰｄ含有量が０.００５ｗｔ％と少ないので耐蝕性
の向上効果は得られていない。
％であり、４８時間後の電解電圧、電解電圧の上昇割合
は、Ｍｎ含有量が２０ｗｔ％の本発明に係るチタン合金
製アノード電極部材４と殆ど変わっておらず、含有量が
多い割りには効果か小さく、また、加工性も悪い。ま
た、比較例Ｎｏ.２５は本発明Ｎｏ.８と比較してＮｉの
含有量の割には効果は少ない。さらに、比較例Ｎｏ.２
６はＰｄ含有量が０.００５ｗｔ％と少ないので耐蝕性
の向上効果は得られていない。
【００３６】
【表４】
【００３７】
【表５】
【００３８】
【表６】
【００３９】
【表７】
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るチタ
ン合金製アノード電極部材は上記の構成であるから、二
酸化マンガン製造時に電解電圧の上昇を抑制し、さら
に、スプラッシュゾーンの腐蝕を抑制できるという優れ
た効果を有する。
ン合金製アノード電極部材は上記の構成であるから、二
酸化マンガン製造時に電解電圧の上昇を抑制し、さら
に、スプラッシュゾーンの腐蝕を抑制できるという優れ
た効果を有する。
Claims (4)
- 【請求項１】Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、残
部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特徴とするチ
タン合金製アノード電極部材。 - 【請求項２】Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種
または２種以上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有
し、残部Ｔｉおよび不可避不純物からなることを特徴と
するチタン合金製アノード電極部材。 - 【請求項３】Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、お
よび、 Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内から選んだ１種または２種
以上合計で０.０１〜８ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよ
び不可避不純物からなることを特徴とするチタン合金製
アノード電極部材。 - 【請求項４】Ｍｎ ０.０１〜２０ｗｔ％を含有し、か
つ、 Ａｌ、Ｆｅ、Ｖ、Ｚｒ、Ｐｂ、Ｃｏの内から選んだ１種
または２種以上合計で０.０１〜６ｗｔ％以下を含有
し、および、 Ｎｉ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ｒｕの内から選んだ１種または２種
以上合計で０.０１〜８ｗｔ％を含有し、残部Ｔｉおよ
び不可避不純物からなることを特徴とするチタン合金製
アノード電極部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5195093A JPH06128669A (ja) | 1992-09-07 | 1993-07-12 | チタン合金製アノード電極部材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26426692 | 1992-09-07 | ||
| JP4-264266 | 1992-09-07 | ||
| JP5195093A JPH06128669A (ja) | 1992-09-07 | 1993-07-12 | チタン合金製アノード電極部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06128669A true JPH06128669A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=26508921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5195093A Withdrawn JPH06128669A (ja) | 1992-09-07 | 1993-07-12 | チタン合金製アノード電極部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06128669A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10110247A (ja) * | 1995-10-27 | 1998-04-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素脆性および疲労特性に優れたばね鋼 |
| CN101880795A (zh) * | 2010-07-15 | 2010-11-10 | 上海大学 | 微量稀土合金化处理的ta16钛合金 |
| CN105624467A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-06-01 | 上海大学 | 一种含Fe和Mn合金元素的α钛合金 |
| CN112063892A (zh) * | 2020-09-29 | 2020-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热稳定性等轴纳米晶Ti-Zr-Mn合金及其制备方法 |
-
1993
- 1993-07-12 JP JP5195093A patent/JPH06128669A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10110247A (ja) * | 1995-10-27 | 1998-04-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素脆性および疲労特性に優れたばね鋼 |
| CN101880795A (zh) * | 2010-07-15 | 2010-11-10 | 上海大学 | 微量稀土合金化处理的ta16钛合金 |
| CN105624467A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-06-01 | 上海大学 | 一种含Fe和Mn合金元素的α钛合金 |
| CN112063892A (zh) * | 2020-09-29 | 2020-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热稳定性等轴纳米晶Ti-Zr-Mn合金及其制备方法 |
| CN112063892B (zh) * | 2020-09-29 | 2021-12-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种高热稳定性等轴纳米晶Ti-Zr-Mn合金及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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